WO2005103128A1

WO2005103128A1 - 樹脂製多孔体およびその製造方法

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Publication number: WO2005103128A1
Application number: PCT/JP2005/007216
Authority: WO
Inventors: Masakazu Hirata; Hideyuki Tsutsui
Original assignee: Ntn Corporation
Priority date: 2004-04-23
Filing date: 2005-04-14
Publication date: 2005-11-03
Also published as: US7910198B2; EP1746125A1; EP1746125A4; EP1746125B1; CN1946783B; CN1946783A; US20080032112A1

Abstract

　連通孔率が高く潤滑油などを多量に保持できるとともに、金属部分等と接触する用途などにおいて未抽出分の気孔形成材が使用中に滲みだしても鉄鋼を錆びさせることがない樹脂製多孔体およびその製造方法を提供する。　気孔形成材が配合された樹脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ上記樹脂を溶解しない溶媒を用いて上記成形体から上記気孔形成材を抽出する製造方法により得られる、30％以上の連通孔率を有する樹脂製多孔体であって、上記気孔形成材が特にアルカリ性の化合物である。

Description

明細書

樹脂製多孔体およびその製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、榭脂製多孔体およびその製造方法に関し、特に連通孔の連通孔径ぉよびその分布が均一である均質な榭脂製多孔体、該榭脂製多孔体に潤滑油を含浸したもの（以下、本発明において榭脂製保油体という）、およびそれらの製造方法に関する。

背景技術

[0002] 榭脂成形体の摩擦摩耗特性改良法の一つとして、榭脂材料に潤滑油を添加した、 V、わゆる「ガンプラ」が従来より知られて、る。この方法は榭脂と潤滑油を溶融混練、ペレタイズで成形前原料形状にしたものを射出成形または押出し成形するものである。該方法では、射出成形性の低下などを防ぐため、添加できる潤滑油量は最大でも 10体積％程度である。また、榭脂と潤滑油とを溶融混練しているため、均一性および保油性が高ぐ表面への潤滑油の滲み出しは少ない。このため、潤滑油供給体としての機能は十分でなぐまた該榭脂材料を滑り軸受などとして用いる場合、荷重（

P)とすべり速度 (V)を乗じた PV値が高、領域では十分な潤滑特性が得られな!/、。従来、上記の問題に対処すべく開発された含油榭脂であって、榭脂と潤滑油を予め混合したものを所定の形状に成形するものとして、超高分子量ポリエチレンとダリースを配合した組成物が開示されている（特許文献 1参照)。該組成物は、グリースにより潤滑油の流動を防いでいるため、榭脂中の潤滑油量として 50体積％以上が可能である。また、表面への潤滑油の滲み出し量はガンプラよりも多い。

また、含油榭脂に繊維状油導通材を添加したもの (特許文献 2〜特許文献 4参照）、多孔質シリカに潤滑油を保持させたものを合成樹脂と混合し、含油榭脂としたものが開示されている (特許文献 5参照)。これらは、いずれも潤滑油を榭脂表面に継続的に供給することを目的になされたものであり、導通材ゃ多孔質シリカの補助により榭脂中の潤滑油量は 20体積％程度まで高められている。

また、焼結成形して所定の形状にした樹脂に潤滑油を含浸する方法が開示されている（特許文献 6および特許文献 7参照)。最密充填と成形工程での圧縮を考慮すると実質的な空隙の割合である気孔率は最大でも 30%であり、この空隙分が含油可能量となる。

[0003] しかしながら、特許文献 1では、十分な油量が確保されるが、予め樹脂と潤滑剤とを混合した練り込みタイプであるため、保油性が高ぐ添加した潤滑油の利用効率が低い。また、練り込みタイプの場合、潤滑油量が多くなると含油榭脂成形体の機械的強度が低くなると、う問題がある。

特許文献 2、特許文献 3、特許文献 4および特許文献 5では、上述のように導通材や多孔質シリカにより榭脂中の潤滑油量は 20体積％程度まで高められ、また強化材の添カ卩により機械的強度の低下も抑制できるが、軸受の保持器などへ適用し、榭脂中の油分のみで潤滑を行なう場合には、潤滑油量不足、表面への滲み出し速度が遅いなどの問題がある。

また、上記特許文献 1〜特許文献 5は榭脂と潤滑油とが予め混練されたものを所定の形状にする方法であるため、榭脂と潤滑油との組合せに制限があり広範な用途には適用できな、と、う問題がある。

これらに対し、特許文献 6および特許文献 7は榭脂と潤滑油との組合せの自由度は上がるが、実際に焼結成形できる榭脂は超高分子量ポリエチレン、ポリイミド榭脂などに限定されてしまう。また、上述のように実質的な気孔率は最大でも 30%であり、軸受の保持器などへ適用し、榭脂中の油分のみで潤滑をしょうとする場合には、潤滑油量不足であり、近年の長寿命化の要求には耐えられないという問題がある。

[0004] 一方、気孔率の調整が可能で、し力も安価な榭脂製多孔体の製造方法として脱塩法が知られている。脱塩法は、塩化ナトリウムや硫酸ナトリウムなどの粉末状の気孔形成材を榭脂やゴムなどに添加した成形材料を、気孔形成材を含む充実成形体として成形し、得られた充実成形体を水などで洗浄することにより気孔形成材を溶出して、気孔形成材が存在していた部分に気孔を形成する榭脂製多孔体の製造方法である従来、脱塩法により気孔率が高い榭脂製多孔体を製造するものとして、常温では固体であるが、榭脂製多孔体の骨格を形成する高分子物質の成形温度では溶融して液体状態として存在することができる気孔形成材を用いて榭脂製多孔体を成形するもの (特許文献 8参照)、粒状気孔形成材を高分子物質に分散させてなる成形材料を、該粒気孔形成材の一部が溶融する温度で成形し、該成形体を上記高分子物質は溶解しないが上記気孔形成材は溶解する溶媒で洗浄することにより気孔を形成するもの (特許文献 9参照）、特に連続気泡を有するポリオレフイン榭脂製多孔体を製造するもの (特許文献 10参照)などがある。

また、抽出物の分離および被抽出物の再利用を容易にするため、水溶性粉末からなる気孔形成材を用いて、これを温水により抽出するもの（特許文献 11参照）がある

[0005] 上記各特許文献に気孔形成材として開示されている塩化ナトリウム、塩ィ匕アンモ- ゥム、硫酸ナトリウム、硝酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸マグネシウム、塩化カルシゥムなどは、比較的水に溶解しやすぐ安価で入手しやすいので気孔径の大きな榭脂製多孔体の製造に用いる気孔形成材として有効である。し力しながら、微細な気孔を形成する場合には、気孔形成材を完全に溶解抽出するのは困難である。

このため、鉄鋼と接触することのある用途では、この未抽出分の気孔成形材が使用中に滲み出し、鉄鋼を鲭びさせるおそれがある。したがって、このような榭脂製多孔体に潤滑油を含浸し、榭脂製保油体として使用する場合、周囲に鉄鋼がある転がり軸受、滑り軸受などでの使用は不適であった。

[0006] このような脱塩法では、発泡剤などを用いる気孔形成法とは異なり、粉末状気孔形成材の大きさが気孔の大きさを決定するため、粉末状気孔形成材の大きさを管理する必要がある。また、気孔形成材の粒径または材質によっては分級し粒径管理が必要となり、榭脂製多孔体が高価なものとなる場合がある。

特許文献 1 :特開平 6— 41569号公報

特許文献 2 :特開平 11 166541号公報

特許文献 3 :特開 2000— 71243号公報

特許文献 4：特開 2000— 71244号公報

特許文献 5 :特開 2002— 129183号公報

特許文献 6：特開昭 61 - 6429号公報特許文献 7：特開平 9— 76371号公報

特許文献 8：特開 2001 - 2825号公報

特許文献 9：特開 2002— 194131号公報

特許文献 10：特開 2002— 60534号公報

特許文献 11 :特開 2002— 322310号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0007] 本発明はこのような問題に対処するためになされたもので、連通孔率が高く潤滑油などを多量に保持できる榭脂製多孔体、および該榭脂製多孔体に潤滑油を含浸させた榭脂製保油体であって、含油量が多ぐ該潤滑油の使用効率に優れるとともに、用途'仕様に応じた榭脂と潤滑油との組合せが可能な榭脂製保油体の提供を目的とする。特に金属部分等と接触する用途などに用いられ、該保油体の未抽出分の気孔形成材が使用中に滲み出しても鉄鋼を鲭びさせることがなヽ榭脂製保油体の提供を目的とする。また、粉末状気孔形成材の大きさを管理せずとも、連通孔を形成する気孔の気孔径およびその分布が均一で、特に気孔径が 100 m以下である榭脂製多孔体の製造方法の提供を目的とする。

ここで、本発明における連通孔とは、複数の気孔同士が気孔径の拡大をともなわずに融合してできる、榭脂表面力も連続した空孔を、う。

また、本発明における連通孔率とは、上記の気孔率と略同一定義で、連通孔の総体積が榭脂成形体に占める割合を、う。

課題を解決するための手段

[0008] 本発明の榭脂製多孔体は、連通孔を有する榭脂製多孔体であって、上記連通孔は、気孔形成材が配合された榭脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ前記榭脂を溶解しなヽ溶媒を用いて前記成形体から前記気孔形成材を抽出して得られる連通孔であることを特徴とする。

[0009] 上記気孔形成材は、上記榭脂の成形温度より高い融点を有する物質であることを特徴とする。上記気孔形成材は、水溶性物質であることを特徴とする。

また、上記榭脂製多孔体の連通孔率が 30 %以上であることを特徴とする。 [0010] 上記気孔形成材は、アルカリ性の化合物であることを特徴とする。

また、上記アルカリ性の化合物は、有機アルカリ金属塩および有機アルカリ土類金属塩カも選ばれた少なくとも 1つの金属塩であることを特徴とする。

また、上記アルカリ性の化合物は、安息香酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、セバシン酸ナトリウム、三リン酸ナトリウム、ピロリン酸ナトリウムまたは炭酸カリウム力も選ばれた少なくとも 1つの化合物であることを特徴とする。

[0011] 上記榭脂製多孔体は、上記連通孔内に油が含浸されている、すなわち、榭脂製保油体であることを特徴とする。

上記油が潤滑油であることを特徴とする。特に、上記含浸された潤滑油全量の 60

%以上が潤滑油として利用できることを特徴とする。

[0012] 本発明の榭脂製多孔体の製造方法は、榭脂に気孔形成材を配合する工程と、上記気孔形成材を含む榭脂を成形して成形体とする工程と、上記気孔形成材を溶解し、かつ上記榭脂を溶解しな!ヽ溶媒を用いて上記成形体から上記気孔形成材を抽出する工程とを備えてなることを特徴とする。

[0013] 上記樹脂に気孔形成材を配合する工程は、気孔形成材が溶解している溶媒に、該溶媒に溶解しな!ヽ榭脂粉末を分散させ分散液を得る分散工程と、上記分散液から上記溶媒を除去して上記気孔形成材および上記榭脂粉末の混合物を得る溶媒除去ェ程とからなることを特徴とする。

[0014] 上記分散工程に用いる溶媒と、上記気孔形成材を抽出する工程に用いる溶媒とが同じ溶媒であることを特徴とする。

また、上記溶媒除去工程後の気孔形成材の平均粒径は、 0.001 μ πι〜100 /ζ mであることを特徴とする。

発明の効果

[0015] 本発明の榭脂製多孔体は、連通孔率が高いので保油体等の用途に好適に利用できる。上記榭脂製多孔体に潤滑油を含浸して得られた榭脂製保油体は、 30%以上の連通孔率を有し、含浸された潤滑油全量の 60%以上が潤滑油として利用可能である等、含油量およびその利用効率に優れ、長期間潤滑性を付与することができる。また、成形された榭脂製多孔体に潤滑油を含浸するので、潤滑油は榭脂成形条件などを考慮することなく用途'仕様に応じて任意に選択できる。

[0016] また、榭脂製多孔体の製造に用いる気孔形成材として、酸性塩ではなぐアルカリ性塩、特に防鲭剤の役割を果たす有機アルカリ金属塩などを用いることにより、周囲に鉄鋼がある軸受などに該榭脂製保油体を使用する場合において、保油体に残存している該気孔形成材が滲み出しても該鉄鋼の鲭びを防止できる。

[0017] 本発明の榭脂製多孔体の製造方法は、榭脂に気孔形成材を配合する工程と、上記気孔形成材を含む榭脂を成形して成形体とする工程と、上記気孔形成材を溶解し、かつ上記榭脂を溶解しな!ヽ溶媒を用いて上記成形体から上記気孔形成材を抽出する工程とを備えてなるので、高!、連通孔率を有する榭脂製多孔体を製造することができる。

[0018] また、本発明の榭脂製多孔体の製造において、榭脂に気孔形成材を配合するェ程は、気孔形成材が溶解している溶媒に、該溶媒に溶解しない榭脂粉末を分散させ分散液を得る分散工程と、上記分散液から上記溶媒を除去して気孔形成材および榭脂粉末の混合物を得る溶媒除去工程とからなるので、連通孔径が略一定である連通孔を略均一な分布で有する均質な榭脂製多孔体を得ることができる。

ここで、本発明における連通孔径とは、空孔の連続方向に対する垂直断面の空孔径をいう。

図面の簡単な説明

[0019] [図 1]本発明の榭脂製多孔体の製造方法のフローチャート図である。

[図 2]含浸油の滲み出し試験結果を示す図である。

符号の説明

[0020] 1 分散液

2 混合物

3 成形体

4 榭脂製多孔体

発明を実施するための最良の形態

[0021] 本発明の榭脂製多孔体は、気孔形成材、特にアルカリ性の気孔形成材が配合された榭脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ上記榭脂を溶解しな、溶媒を用いて上記成形体力上記気孔形成材を抽出して得られるものである。気孔形成材として有機アルカリ金属塩などを用いることにより、該気孔形成材が完全に溶解'抽出されない場合であっても該気孔形成材は防鲭剤として作用するので、周囲に鉄鋼がある軸受などにも好適に利用できる。

[0022] 以下、連通孔率の定義、本発明の榭脂製多孔体を構成する榭脂、気孔形成材、成形方法、抽出方法などについて詳細に説明する。

[0023] 球体を点接触により最も密に充填する形態として面心立方格子、六方最密充填があり、それらの充填率は、（球の体積 ÷外接立方体の体積) ÷ (正三角形の高さ ÷底辺

)÷ (正四面体の高さ ÷一辺)で計算され、共に 74%である。（100—充填率）として定義される気孔率としては 26%になる。

以上の計算は、同一サイズの球体を考えた場合であるが、複数のサイズの球体を充填した場合は、六方最密充填よりも充填率は大きくなり、気孔率は小さくなる。また、粉末状の球体榭脂粒子を圧縮成形した後に焼結する場合、点接触はあり得ず、球体榭脂粒子は変形して面接触する。このため、六方最密充填よりも充填率はより大きくなり、気孔率はより小さくなる。このため従来の焼結榭脂成形体の気孔率は

20%程度が限界となっている。

[0024] 本発明における連通孔率は、上記の気孔率と略同一定義で、かつ気孔が連続している状態の気孔率をいう。すなわち、榭脂表面から相互に連続している気孔の総体積が榭脂成形体に占める割合を、う。

具体的には、連通孔率は数 1内の式（1)に示す方法で算出した。

[数 1]

[洗浄前] [洗浄後]

V, p ,w V, , w v₂

Pi Pi

2

v ノ S ~ ^JV

気孔形成材樹脂気孔気孔形成材樹脂

連通孔率（％)= (1- V₃/V) X100 ——一 (1) ここで

3 = v₂'+ _Vl

v₂' = (w₃-w ) / ₂ 上記、数 1において、各符号の意味を以下に示す。

V；加熱圧縮成形法にて成形された洗浄前成形体の体積

P；加熱圧縮成形法にて成形された洗浄前成形体の密度

W;加熱圧縮成形法にて成形された洗浄前成形体の重量

V

1；榭脂粉末の体積

^；榭脂粉末の密度

w；榭脂粉末の重量

1

V 2；気孔形成材の体積

2；気孔形成材の密度

w 2；気孔形成材の重量

V 3；洗浄後の榭脂製多孔体の体積

w 3；洗浄後の榭脂製多孔体の重量

V 2；洗浄後に榭脂製多孔体に残存する気孔形成材の体積

本発明においては、以下に述べる製造方法等により、 30%以上、好ましくは 30% 〜90%、より好ましくは 30〜70%の連通孔率を有する榭脂製多孔体が得られる。

[0026] 本発明に使用できる榭脂製多孔体は、気孔形成材が配合された榭脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ上記榭脂を溶解しない溶媒を用いて成形体から気孔形成材を抽出して得られる。例えば、成形温度 X°Cの榭脂 Aに、この X °Cより高!ヽ融点 Y°Cを有する水溶性粉末 Bを配合して、 X°Cで成形して成形体とした後、該成形体より水溶性粉末 Bを水で抽出して榭脂製多孔体が得られる。

なお、榭脂製多孔体の製造方法は、これに限られるものでなぐ 30%以上の連通孔率となる任意の方法を採用できる。例えば、スピノーダル分解法などポリマーァロイによる二層分離にした樹脂の一方を溶剤で抽出する方法などがある。

[0027] 本発明の榭脂製多孔体の製造方法の一例を図 1を参照して説明する。図 1は、製造工程のフローチャート図である。

気孔形成材が溶解してヽる溶媒に、該溶媒に溶解しなヽ榭脂粉末を分散させる (S D o分散'混合は、気孔形成材が完全に溶解するまで行なう。該工程により、液体溶媒に気孔形成材が溶解し、榭脂粉末が分散した分散液 1が得られる。

分散工程に用いる溶媒としては、榭脂粉末を溶カゝさずに気孔形成材のみを溶かすものであれば使用でき、例えば、水、および水と相溶しうる溶媒としてアルコール系、エステル系、ケトン系溶媒などを用いることができる。これらの中で、榭脂粉末および気孔形成材の種類によって上記条件に従い適宜選択される。また、これらの溶媒は 1種または 2種以上を混合し使用してもよい。廃液処理などが容易、安価などの利点力も水を用いることが好まし、。

[0028] 次に上記工程 (S1)で得られた分散液 1から液体溶媒を除去する（S2)。該工程により粒径が均一化された粉末状気孔形成材と、榭脂粉末との混合物 2が得られる。液体溶媒を完全に除去することにより、混合物 2は粉末状などの固体物となる。

分散液 1より液体溶媒を除去する方法としては、加熱蒸発、真空蒸発、窒素ガスによるパブリング、透析、凍結乾燥などの方法を用いることができる。手法が容易で、設備が安価であることから加熱蒸発により液体溶媒の除去を行なうことが好ましい。加熱蒸発させる方法としては、分散液が分離する恐れがない場合には、分散液を容器に入れ恒温槽に投入する方法を、分散液が分離する恐れがある場合は、攪拌しつつ加熱する方法を用いることが好ましい。攪拌装置としては液中混合機にヒータが装備されているようなものや、恒温槽中に混合機を設置するようなものであればよい。

[0029] 上記工程 (S2)において液体溶媒が除去された混合物 2を用途形状などに合せて成形する（S3)。該工程により気孔形成材を含有した成形体 3が得られる。

成形方法に関しては、圧縮成形、射出成形、押し出し成形、ブロー成形、真空成形、トランスファ成形などの成形方法を採用できる。

また成形前に作業性を向上させるため混合物 2をペレットやプリプレダなどに加工してもよい。

[0030] 上記工程 (S3)におヽて得られた成形体を、気孔形成材を溶解する溶媒で洗浄して、該成形体中の粉末状の気孔形成材を除去する（S4)。該工程により気孔形成材部分が気孔となった榭脂製多孔体 4が得られる。例えば粉末状の気孔形成材が水溶性である場合、 80°Cの温水に 10時間浸漬する方法が挙げられる。

気孔形成材除去工程に用いる溶媒としては、榭脂粉末を溶カゝさずに気孔形成材のみを溶かすものであれば使用できる。例えば、水、および水と相溶しうる溶媒としてァルコール系、エステル系、ケトン系溶媒などを用いることができる。コストを削減できることから、分散工程で用いる溶媒と同種の溶媒を用いることが好ましい。廃液処理などが容易、安価などの利点力も水を用いることが好まし、。

該液体溶媒で洗浄する際には、気孔形成材との親和性を高め洗浄力の向上を図れることから、液体溶媒を加熱する、複数の液体溶媒を混合する、または界面活性剤を添加することなどが好ましい。また、液体溶媒を超音波洗浄器などで振動させることにより短時間で溶解 ·洗浄することができる。

[0031] 本発明に使用できる榭脂としては、熱可塑性榭脂、熱硬化性榭脂、エラストマ一またはゴムなどの榭脂粉末やペレットを使用できる。榭脂粉末、ペレットの粒径や形状は、溶融成形する場合には、溶融時に気孔形成材と混練されるので、特に限定されるものではない。ドライブレンドしてそのまま圧縮成形する場合には 1〜500 /ζ πιのものが好ましい。

熱可塑性榭脂または熱硬化性榭脂としては、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレンなどのポリエチレン榭脂、変性ポリエチレン榭脂、水架橋ポリオレフイン榭脂、ポリアミド榭脂、芳香族ポリアミド榭脂、ポリスチレン榭脂、ポリプロピレン榭脂、シリコーン榭脂、ウレタン榭月旨、ポリテトラフルォロエチレン榭脂、クロ口トリフルォロエチレン榭脂、テトラフルォロエチレン'へキサフルォロプロピレン共重合体榭脂、テトラフルォロエチレン 'パーフルォロアルキルビュルエーテル共重合体榭脂、フッ化ビ-リデン榭脂、エチレン'テトラフルォロエチレン共重合体榭脂、ポリアセタール榭脂、ポリエチレンテレフタレート榭脂、ポリブチレンテレフタレート榭脂、ポリフエ-レンエーテル榭脂、ポリカーボネート榭脂、脂肪族ポリケトン樹脂、ポリビュルピロリドン榭脂、ポリオキサゾリン榭脂、ポリフエ-レンサルファイド榭脂、ポリエ一テルサルフォン榭脂、ポリエーテルイミド榭脂、ポリアミドイミド榭脂、ポリエーテルエーテルケトン榭脂、熱可塑性ポリイミド榭脂、熱硬化性ポリイミド榭脂、エポキシ榭脂、フエノール榭脂、不飽和ポリエステル榭脂、ビニルエステル榭脂などを例示できる。また、上記合成樹脂から選ばれた 2種以上の材料の混合物、すなわちポリマーァロイなどを ί列示できる。

[0032] 上記樹脂の中で、自動車部品、機械部品、電気'電子部品等の工業用途に使用できる樹脂が好ましぐ特に、引張り強さが 49 MPa以上、曲げ弾性率が 1.9 GPa以上、 100°C以上の耐熱性 (熱変形温度（ 18.6 kg/cm²；) )を有するエンジニアリング榭脂、耐熱性がさらに高ぐ 150°C以上の高温でも長期間使用できる特殊ェンニアリング榭脂またはスーパーエンジニアリング榭脂、および摺動特性などの機械的性質または熱的性質の一部が特に優れているため工業用途に使用できる樹脂が好ましい。本発明に使用できる好ましヽ榭脂の具体例としては、ポリエーテルエーテルケトン榭脂、ポリフエ-レンサルファイド榭脂、ポリアミドイミド榭脂、熱可塑性ポリイミド榭脂、熱硬化性ポリイミド榭脂、ポリアミド 9T榭脂、エポキシ榭脂、ポリテトラフルォロェチレン榭脂、テトラフルォロエチレンパーフルォロアルキルビニルエーテルコポリマー榭脂、不飽和ポリエステル榭脂、超高分子量ポリエチレンが挙げられる。

[0033] エラストマ一またはゴムとしては、例えば、アクリロニトリルブタジエンゴム、イソプレンゴム、スチレンゴム、ブタジエンゴム、 -トリルゴム、クロロプレンゴム、ブチルゴム、ァクリルゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、塩素化ポリエチレンゴム、ェピクロルヒドリンゴム等の加硫ゴム類；ポリウレタン系エラストマ一、ポリエステル系エラストマ一、ポリアミド系エラストマ一、ポリブタジェン系エラストマ一、軟質ナイロン系エラストマ一等の熱可塑性エラストマ一類が例示できる。

[0034] 本発明に使用できる気孔形成材としては、気孔形成材が配合された榭脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ気孔形成材配合榭脂を溶解しない溶媒を用いて、榭脂成形体力も抽出できる物質であれば使用できる。

気孔形成材は、無機塩化合物、有機塩化合物、またはこれらの混合物であることが好ましぐ特に洗浄抽出工程が容易となる水溶性物質であることが好ましい。また、ァルカリ性物質、好ましくは防鲭剤として使用できる弱アルカリ性物質が好ましい。水溶性気孔形成材としては、塩ィ匕ナトリウム、塩ィ匕アンモ-ゥム、硫酸ナトリウム、硝酸ナトリウム、硫酸カリウム、硫酸マグネシウム、塩ィ匕カルシウム、チォ尿酸等が挙げられる。

[0035] また、気孔形成材としては、防鲭剤として利用できる弱アルカリ塩を好ましく使用できる。弱アルカリ塩としては、有機アルカリ金属塩、有機アルカリ土類金属塩、無機ァルカリ金属塩、無機アルカリ土類金属塩などが挙げられる。未抽出分が脱落した時でも、比較的軟らかぐ転動面やすべり面を損傷し難いことから、有機アルカリ金属塩、有機アルカリ土類金属塩を用いることが好ましい。なお、これらの金属塩は 1種または 2種以上混合して用いてもよい。また、洗浄用溶媒として安価な水を使用することができ、連通孔形成時における廃液処理などが容易となることから水溶性の弱アルカリ塩を使用することが好まし、。

[0036] また、成形時における気孔形成材の溶解を防止するため、気孔形成材は使用する榭脂の成形温度よりも高い融点の物質を使用することが好ましい。

本発明に好適に用いることができる水溶性有機アルカリ金属塩としては、安息香酸ナトリウム (融点 430°C)、酢酸ナトリウム (融点 320°C)またはセバシン酸ナトリウム (融点 340°C)、コハク酸ナトリウム、ステアリン酸ナトリウムなどが挙げられる。融点が高く、多種の榭脂に対応でき、かつ水溶性が高いという理由から、安息香酸ナトリウム、酢酸ナトリウムまたはセバシン酸ナトリウムが特に好ましい。

無機アルカリ金属塩としては、例えば、モリブデン酸ナトリウム、モリブデン酸カリウム、タングステン酸ナトリウム、三リン酸ナトリウム、ピロリン酸ナトリウム、炭酸カリウムなどが挙げられる。

[0037] また、気孔形成材は上記樹脂の成形温度よりも高!、融点の物質と、上記樹脂の成形温度よりも低い融点の物質との混合物として使用することができる。

上記樹脂の成形温度よりも低い融点の物質としては、ペンタエリスリトール、ホウ酸 ( 171°C)等が挙げられる。

[0038] 気孔形成材は榭脂製多孔体の用途に応じて平均粒径を管理する。榭脂製多孔体を保油体として用いる場合は、平均粒径 1〜500 mの気孔形成材が好ましい。

[0039] なお、本発明の榭脂製多孔体の製造において、連通孔径が略一定である連通孔を略均一な分布で有する均質な榭脂製多孔体を得る目的で、気孔形成材が溶解している溶媒に、該溶媒に溶解しない榭脂粉末を分散させた後、溶媒を除去して、気孔形成材と榭脂粉末との混合物を製造する場合には、気孔形成材の平均粒径や形状は溶媒への溶解性が十分であれば特に限定されない。また、溶解用または洗浄用溶媒として安価な水を使用することができ、気孔形成時における廃液処理などが容易となることから気孔形成材は上記水溶性物質を用いることが好ましい。

[0040] 気孔形成材の割合は、榭脂粉末、気孔形成材および充填材などの他の材料を含めた全量に対して、 30体積％〜90体積％、好ましくは 40体積％〜90体積％とする。 30体積％以下では樹脂製多孔体の気孔が連続孔になり難ぐ 90体積％以上では所望の機械的強度が得られな、。

また配合時において、気孔形成材の抽出に使用する溶媒に不溶な充填材を配合してもよい。例えば、該溶媒が水である場合には、榭脂製多孔体の機械的強度を向上させるなどの目的で、ガラス繊維、炭素繊維などを配合してもよい。

[0041] 榭脂材料と気孔形成材の混合法は特に限定されるものではなくドライブレンド、溶融混練など榭脂の混合に一般に使用する混練法が適用できる。

また、図 1に示す製造方法のように、気孔形成材を液体溶媒中に溶解させて透明溶液とした後、この溶液に榭脂粉末を分散混合させて、その後、この溶媒を除去する方法を用いることができる。

分散混合させる方法としては、液中混合できる方法であれば特に限定されるものではなぐボールミル、超音波分散機、ホモジナイザー、ジューサーミキサー、ヘンシェルミキサーなどが例示できる。また、分散液の分離を抑えるために少量の界面活性剤を添加することも有効である。なお、気孔形成材の透明溶液に榭脂を混合する場合におヽては、混合により気孔形成材が完全に溶解するよう溶媒量を確保する。

この場合、溶媒を除去する方法としては、加熱蒸発、真空蒸発、窒素ガスによるバプリング、透析、凍結乾燥などの方法を用いることができる。手法が容易で、設備が安価であることから加熱蒸発により液体溶媒の除去を行なうことが好ましい。

榭脂に気孔成形材を配合した混合物の成形に関しては、圧縮成形、射出成形、押し出し成形、ブロー成形、真空成形、トランスファ成形などの任意の成形方法を採用できる。また成形前に作業性を向上させるため、ペレットやプリプレダなどに加工してちょい。

[0042] 得られた成形体からの気孔形成材の抽出は、上記気孔形成材を溶解し、かつ上記榭脂を溶解しない溶媒で成形体を洗浄することにより行なう。

該溶媒としては、例えば、水、および水と相溶しうる溶媒としてアルコール系、エステル系、ケトン系溶媒などを用いることができる。これらの中で、榭脂および気孔形成材の種類によって上記条件に従い適宜選択される。また、これらの溶媒は 1種または 2 種以上を混合し使用してもよい。廃液処理などが容易、安価などの利点力水を用、ることが好まし!/、。

該抽出処理を行なうことにより、気孔形成材が充填されていた部分に連通孔が形成された榭脂製多孔体が得られる。

[0043] 榭脂製保油体は、上記榭脂製多孔体に潤滑油などを含浸させることで得られる。了ルカリ性の気孔形成材として、有機アルカリ金属塩などを用いることにより、該気孔形成材が完全に溶解'抽出されない場合であっても、該気孔形成材は防鲭剤として作用するので、周囲に鉄鋼がある場合などにも好適に利用できる。

[0044] また、上記榭脂製保油体は、含浸された潤滑油全量の 60%以上が該榭脂製保油体表面に滲み出し可能であり、摺動面において潤滑油として利用できる。

さらに本発明の榭脂製保油体は、潤滑油を保持する連通孔が、連通孔率で 30% 以上であることから、含油許容量に優れる。また、保油体表面に連通する連通孔構造を有することにより、含浸されている潤滑油全量の 60%以上が滲み出し可能であるので、長期間潤滑性を付与することができる。なお、滲み出しの速度は、該榭脂製保油体の用途および使用条件などにより異なる。

[0045] 含浸する潤滑油は特に限定するものでなく一般に使用されている、鉱油（パラフィン系、ナフテン系）、合成潤滑油（ポリ aーォレフイン (以下、 PAOという）、エステル油、シクロペンタン油、フッ素油（PFPE)、シリコーン油、フエ-ルエーテル油）などが挙げられる。必要に応じて酸化防止剤、極圧剤、摩擦調整剤、防鲭剤など、いわゆる潤滑油添加剤を添加してもよヽ。

含浸方法としては、榭脂製多孔体の内部まで含浸できる方法であればよい。潤滑油が満たされた含浸槽に榭脂製多孔体を浸潰した後、減圧して含浸する減圧含浸が好ましい。また、高粘度のシリコーン油などを用いる場合、加圧含浸することができる。これらを組み合わせた加圧減圧含浸としてもよい。

実施例

[0046] 実施例 1

超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220、平均粒径 20 m) 30.2 gと塩ィ匕ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬、平均粒径 500 m) 69.8 gと純水 200 gと陰イオン系界面活性剤粉末 0.1 gをビーカー内でマグネチックスターラで 10分間混合し、飽和塩ィ匕ナトリウム水溶液に超高分子量ポリエチレン粉末が分散された分散液を得た。この分散液を 120°Cの恒温槽に 10時間入れて乾燥させた。得られた超高分子量ポリエチレン粉末と塩化ナトリウム粉末との混合粉末を加熱圧縮成形法にて成形した。成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて洗浄して榭脂製多孔体を得た。

[0047] 得られた榭脂製多孔体の断面を SEMで測定し、さらに画像処理ソフト（SigmaSca n Pro : SYSTAT Inc.製）を用いることで平均粒径および粒度分布を測定した。また、連通孔率は上記式（1)に基づいて算出した。

[0048] 上記方法で評価された榭脂製多孔体の連通孔率は 50%、連通孔の平均径は 50 μ mであり、連通孔は均一に分布し、かつ連通していた。

[0049] 比較例 1 超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220) 30.2 gと塩ィ匕ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬） 69.8 gとを溶媒を用いることなくミキサーにて 5分間混合した。得られた混合粉末を実施例 1同様の加熱圧縮成法にて成形し、成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて洗浄して榭脂製多孔体を得た。

実施例 1と同様の方法で評価した結果、榭脂製多孔体の連通孔率は 50%、連通孔の平均径は 500 /z mであり、分布が均一でなぐかつ一部に連通していない部分がみられた。

[0050] 比較例 1は、用いた塩化ナトリウム粉末の粒径が平均 500 μ mであり、ミキサーでの混合工程を経てもその粒径は変わらなカゝつたため、得られた榭脂製多孔体の連通孔径は平均 500 mであったと考えられる。これに対し実施例 1で得られた榭脂製多孔体の連通孔径は平均 50 mであった。これは、比較例 1と同じ塩ィ匕ナトリウム粉末を用いているにも拘わらず、水中で混合することで塩ィ匕ナトリウム粉末が水に溶解し、該溶液を 120°Cの高温で急激に乾燥させるので塩ィ匕ナトリウムが大きな結晶まで成長しな力つたためであると考えられる。

[0051] 実施例 2

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220)と安息香酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 Χ厚さ t5 mmのディスクを加熱圧縮成形法 (200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 43%の榭脂製多孔体を得た。 7体積％の安息香酸ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。

[0052] 実施例 3

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220)と酢酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 Χ厚さ t5 mmのディスクを加熱圧縮成形法 (200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10 時間洗浄して酢酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 44%の榭脂製多孔体を得た。 6体積％の酢酸ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。

[0053] 実施例 4

体積比 1： 1の四フッ化工チレン榭脂粉末 (ダイキン工業 (株)製 M15)と安息香酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 Χ厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 350°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 48%の榭脂製多孔体を得た。 2体積％の安息香酸ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。

[0054] 比較例 2

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220)と塩ィ匕ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 Χ厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法 (200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10 時間洗浄して塩ィ匕ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 44%の榭脂製多孔体を得た。 6体積％の塩ィ匕ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。

[0055] 比較例 3

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井ィ匕学 (株)製ミペロン XM220)とペンタエリスリトール (融点 260°C、アルコール類)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 Χ厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法 (200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄してペンタエリスリトールを溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 41%の榭脂製多孔体を得た。 9体積％のペンタエリスリトールが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。

[0056] 鲭試験

実施例 2〜4および比較例 2、 3で作製したディスクを合成潤滑油 PAO (シンフルード 801、新日鉄化学製)を薄く塗布した SPCC鋼板（ 40 X 40 X t2 )で挟み、 JISK22 46「さび止め油」に規定された湿潤試験方法（ 49± 1°C、相対温度 95%以上）にて鲭試験を行なった。 96時間（h)、 192時間（h)、 384時間（h)後の合わせ面の発鲭状況を比較した。結果を表 1に示す。

[表 1]

[0057] 表 1に示すように本発明による各実施例では 384時間（h)後も鲭が認められなかつた。これに対し比較例 2では 96時間（h)で鲭が認められた。これは微量の塩ィ匕ナトリゥムの溶出により発鲭が加速されたものと考えられる。また、発鲭の加速要因がない比較例 3よりも実施例は防鲭性が高力つた。これは気孔形成材として用いた安息香酸ナトリウムが防鲭剤として作用していると考えられる。

[0058] 実施例 5

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220)と安息香酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 43%の榭脂製多孔体を得た。 7体積％の安息香酸ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。該多孔体を合成潤滑油 PAO (シンフルード 801、新日鉄化学製)を入れたビーカーに静置し、真空槽にて 60分間含油した。この結果、連通孔率 43%に対して、 93体積％、榭脂製保油体全体に対して 40体積 %含油された榭脂製保油体を得た。

[0059] 実施例 6

体積比 2:1:1のポリフエ-レンサルファイド榭脂粉末 (大日本インキ (株)製 T4AG、融点 280°C)と安息香酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬、融点 430°C)とペンタエリスリトール (和光純薬 (株)製試薬、融点 260°C)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 320°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウムとペンタエリスリトールを溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 49%の榭脂製多孔体を得た。 1体積％の安息香酸ナトリウム粉末が未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。該多孔体を合成潤滑油 PAO (シンフルード 801、新日鉄化学製)を入れたビーカーに静置し、真空槽にて 60分間含油した。この結果、連通孔率 49%に対して、 98体積％、榭脂製保油体全体に対して 48体積％含油された榭脂製保油体を得た。

[0060] 実施例 7

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220)とペンタエリスリトール (融点 260°C、アルコール類）をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄してペンタエリスリトールを溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 41%の榭脂製多孔体を得た。 9体積％のペンタエリスリトールが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。該多孔体を合成潤滑油 PAO (シンフルード 801、新日鉄化学製)を入れたビーカーに静置し、真空槽にて 60分間含油した。この結果、連通孔率 41%に対して、 93体積％、榭脂製保油体全体に対して 38体積 %含油された榭脂製保油体を得た。

[0061] 実施例 8

体積比 1： 1の超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220)と塩ィ匕ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)をミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して塩ィ匕ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 46%の榭脂製多孔体を得た。 4体積％の塩ィ匕ナトリウムが未溶出であり、榭脂製多孔体に残存した。該多孔体を合成潤滑油 PAO (シンフルード 801、新日鉄化学製)を入れたビーカーに静置し、真空槽にて 60分間含油した。この結果、連通孔率 46%に対して、 98体積％、榭脂製保油体全体に対して 45体積％含油された榭脂製保油体を得た。

[0062] 比較例 4

超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220) 100重量部に、グリース（昭和シェル石油社製アルバニア No. 3) 35重量部と、油（モービル石油社製 DTEヘビーメディアム） 35重量部とを配合し、 150°Cで焼成したものを切削加工にて、直径 φ 30 X厚さ t5 mmのディスクの試験片を得た。

[0063] 鲭試験

実施例 5〜8および比較例 4で作製したディスクを SPCC鋼板（ 40 X 40 X t 2 )で挟み、 JISK2246「さび止め油」に規定された湿潤試験方法（ 49± 1°C、相対温度 95% 以上）にて鲭試験を行なった。 192時間（h)、 384時間（h)、 576時間（h)後の合わせ面の発鲭状況を比較した。結果を表 2に示す。

[0064] 油放出量試験

実施例 5〜8および比較例 4で作製したディスクを、ろ紙で挟み、錘を載せることで加圧し、 100時間放置した後、ろ紙に移った油量を測定した。試験片の全体積に対する放出した油の割合を表 2に示した。

[表 2]

表 2に示すように本発明による各実施例では、保油体として十分な吸油能力があることが確かめられた。また、鲭試験において、実施例 5では 576時間（h)後も鲭が認められな力つた。これは気孔形成材として用いた安息香酸ナトリウムが防鲭剤として作用していると考えられる。

各実施例の榭脂製保油体は、グリースや油を混合した比較例に比べ、油の放出性に優れるため潤滑性は高いといえる。ただし、榭脂製保油体が鉄鋼と接触するような用途に用いられる場合は、鉄鋼を鲭びさせる気孔形成材である塩化ナトリウム（実施例 8)は好ましくない。

[0066] 実施例 9

超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220)と安息香酸ナトリゥム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)とを体積比 50： 50の割合でミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 mm X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 200°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 48%の榭脂製多孔体を得た。この榭脂製多孔体に合成潤滑油（PAO) (新日鉄化学社製シンフルード 801 (粘度 46 mmVs ( 40°C) ) )を 60°Cにて真空含浸して試験用の榭脂製保油体を得た。含油率は全体積に対して 45%であった。該保油体に対し滲み出し試験を行なった。

[0067] 実施例 10

四フッ化工チレン榭脂粉末 (ダイキン工業 (株)製 Ml 5)と安息香酸ナトリウム粉末（和光純薬 (株)製試薬)とを体積比 50： 50の割合でミキサーにて 5分間混合して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 Φ 30 mm X厚さ t 5 mmのディスクをカロ熱圧縮成形法（ 350°C X 30分）にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 48%の榭脂製多孔体を得た。この榭脂製多孔体に合成炭化水素油（三井ィ匕学 (株)製ルーカント HC— 20 (粘度 155 mm²/s ( 40°C) ) )を 60°C にて真空含浸して試験用の榭脂製保油体を得た。含油率は全体積に対して 44%であった。この試料を用いて含浸油の滲み出し試験を行なった。

[0068] 実施例 11

ポリエーテルエーテルケトン (PEEK)榭脂粉末 (ビタトレックス (株)製 150PF)と炭素繊維と安息香酸ナトリウム粉末 (和光純薬 (株)製試薬)とを体積比 50 _: 10 _: 40の割合でブラベンダーにて溶融混練した後粉砕して混合粉末を得た。この混合粉末を用いて、直径 φ 30 mm X厚さ t 5 mmのディスクを加熱圧縮成形法（ 360°C X 30分 )にて成形した。この成形体を 80°Cの温水で超音波洗浄器にて 10時間洗浄して安息香酸ナトリウム粉末を溶出させた。その後 100°Cで 8時間乾燥し連通孔率 39%の榭脂製多孔体を得た。この榭脂製多孔体に合成潤滑油 (PAO) (新日鉄化学 (株)製シンフルード 801 (粘度 46 mm²/s ( 40°C) ) )を 60°Cにて真空含浸して試験用の榭脂製保油体を得た。含油率は全体積に対して 38%であった。この試料を用いて含浸油の滲み出し試験を行なった。

[0069] 比較例 5

超高分子量ポリエチレン粉末 (三井化学 (株)製ミペロン XM220)とポリエチレンヮックス (精ェ化学 (株)製サンタイト S)と合成潤滑油 (PAO) (新日鉄化学 (株)製シンフルード 801 (粘度 46 mm²/s ( 40°C) ) )とを体積比 20： 15： 65の割合で混合して型に入れ、フリーシンター法（ 160°C X 30分）にて直径 φ 30 mm X厚さ t 5 mmのデイスクを成形した。成形後の含油率は全体積に対して 72%であった。この試料を用 Vヽて含浸油の滲み出し試験を行なった。

[0070] 含浸油の滲み出し試験：

実施例 9〜： L 1および比較例 5で作製したディスクを定量ろ紙 No. 5C ( φ 100 mm、 2枚)で挟み含浸油の定量ろ紙への移行性をディスクの油分減少量として調べた。結果を図 2に示す。図 2において横軸は経過時間（時間（h) )を、縦軸は油分減少量 (g)をそれぞれ表わす。

図 2に示すように、各実施例では初期含油量の 70%以上の滲み出しが可能であつた。しかし、比較例 5は初期含油量が実施例 11の約 2倍あるにも拘わらず、含浸油の滲み出し量は実施例 11の約 20%であった。各実施例の榭脂製保油体は連通孔を有し、含浸油を有効に利用できることが分かる。

産業上の利用可能性

[0071] 本発明の榭脂製多孔体は防鲭性および耐久性に優れるため、周囲に鉄鋼がある用途や長寿命が要求される用途において、転がり軸受、滑り軸受の保持器などの材料として、好適に用いることができる。

Claims

請求の範囲

[I] 連通孔を有する榭脂製多孔体であって、前記連通孔は、気孔形成材が配合された榭脂を成形して成形体とした後、該気孔形成材を溶解し、かつ前記榭脂を溶解しな

V、溶媒を用いて前記成形体力前記気孔形成材を抽出して得られる連通孔であることを特徴とする榭脂製多孔体。

[2] 前記気孔形成材は、前記樹脂の成形温度より高ヽ融点を有する物質であることを特徴とする請求項 1記載の榭脂製多孔体。

[3] 前記気孔形成材は、水溶性物質であることを特徴とする請求項 1記載の榭脂製多孔体。

[4] 連通孔率が 30 %以上であることを特徴とする請求項 1記載の榭脂製多孔体。

[5] 前記気孔形成材は、アルカリ性の化合物であることを特徴とする請求項 1記載の榭脂製多孔体。

[6] 前記アルカリ性の化合物は、有機アルカリ金属塩および有機アルカリ土類金属塩力選ばれた少なくとも 1つの金属塩であることを特徴とする請求項 5記載の榭脂製多孔体。

[7] 前記アルカリ性の化合物は、安息香酸ナトリウム、酢酸ナトリウム、セバシン酸ナトリゥム、三リン酸ナトリウム、ピロリン酸ナトリウムまたは炭酸カリウム力も選ばれた少なくとも 1つの化合物であることを特徴とする請求項 5記載の榭脂製多孔体。

[8] 前記連通孔内に油が含浸されていることを特徴とする請求項 1記載の榭脂製多孔体。

[9] 前記油が潤滑油であることを特徴とする請求項 8記載の榭脂製多孔体。

[10] 前記含浸された潤滑油全量の 60%以上が潤滑油として利用できることを特徴とする請求項 9記載の榭脂製多孔体。

[II] 請求項 1記載の榭脂製多孔体の製造方法であって、榭脂に気孔形成材を配合する工程と、前記気孔形成材を含む榭脂を成形して成形体とする工程と、前記気孔形成材を溶解し、かつ前記榭脂を溶解しなヽ溶媒を用いて前記成形体から前記気孔形成材を抽出する工程とを備えてなることを特徴とする榭脂製多孔体の製造方法。

[12] 前記樹脂に気孔形成材を配合する工程は、気孔形成材が溶解している溶媒に、該溶媒に溶解しな!ヽ榭脂粉末を分散させ分散液を得る分散工程と、前記分散液から前記溶媒を除去して前記気孔形成材および前記榭脂粉末の混合物を得る溶媒除去ェ程とからなることを特徴とする請求項 11記載の榭脂製多孔体の製造方法。

[13] 前記分散工程に用いる溶媒と、前記気孔形成材を抽出する工程に用いる溶媒とが同じ溶媒であることを特徴とする請求項 12記載の榭脂製多孔体の製造方法。

[14] 前記溶媒除去工程後の気孔形成材の平均粒径は、 0.001 μ m〜100 μ mであることを特徴とする請求項 12記載の榭脂製多孔体の製造方法。