WO2001079376A1

WO2001079376A1 - Composition de resine pour materiau amortissant les vibrations, materiau anti-vibratoire, et elements insonorisants

Info

Publication number: WO2001079376A1
Application number: PCT/JP2001/003176
Authority: WO
Inventors: Akihisa Miura; Hiroyuki Abe; Katsuhiko Yamaji
Original assignee: Sekisui Chemical Co., Ltd.
Priority date: 2000-04-14
Filing date: 2001-04-12
Publication date: 2001-10-25
Also published as: CN1422318A; KR100503715B1; CN1530395A; CN1530400A; CN1530924A; CN1267494C; EP1277823B1; DE60137760D1; US7041377B2; KR100674461B1; KR20050042781A; CN100346389C; EP1277823A1; KR20030001417A; EP1277823A4; US20030109621A1; CN1267521C; KR20050042782A; CN1290931C; KR100674462B1

Description

明細書制振材用樹脂組成物、制振材および遮音部材技術分野

本発明は、制振部材用の組成物およびこれを賦形してなる制振材に関する。本発明は、また、この制振材を用いて得られる、住宅、マンション、オフィスビル等の住宅建造物、高速道路、高架橋、鉄道軌道等の各種構造物や、自動車、鉄道車両、船舶、航空機（ヘリコプターを含む）等の輸送手段、さらには家庭電気機器、 0 A機器、産業機械、モパイル製品等において発生する振動や騒音を低減する遮音部材に関する。背景技術

振動を吸収する制振材としては、振動源に積層するだけの非拘束制振材と、振動源に積層し、さらに振動源と接していない面に、変形しにくい拘束層を積層した拘束型制振材とがめ 0

非拘束制振材が制振性を発現する主要因子は、材料の弾性的な性質に係る貯蔵弾性係数（Ε ' ) であり、このため、非拘束制振材は、主に樹脂成分と金属粉または無機材料とから構成されている。しかし、非拘束制振材は、振動源に容易に積層できる程度の可撓性を必要とし、このため制振性には限界がある。

—方、拘束型制振材が制振性を発現する主要因子は t a n δ ( = Ε〃 / Ε ' ) である（Ε〃は材料の粘性的な性質に係る損失弾性係数）。拘束型制振材は主にゴム又は樹脂とゴムとの混合物から構成されている。' しかし、 t a n 5の上限は 1 . 0 〜 1 . 2程度で、.十分な制振性といえるレベルではなく、高い防音性能を発現するために、高い制振性能を有する拘束型制振材が望まれている。

制振材用の樹脂組成物として、塩素化ポリエチレン等の、極性側鎖を有するベ一スポリマー材料に、平均炭素数 2 0 〜 5 0の塩素化パラフィンを配合してなる高減衰材料組成物 (特開平 1 1 — 8 0 5 6 2 ) が提案されている。しかし、得られた制振材は、 t a n (5 = 1 . 3 〜 1 . 5程度が限界で、際だつた制振性能を発現するものではない。

一方、遮音部材としては、一般に、鉛シート（比重 1 1 . 3 ) 、鉄粉混入ァスフアルト、コンクリート、石膏ボード等の、比重の大きな金属材料や無機材料が、主に使用されている。しかし、このような遮音部材は、制振性能が高くなく、制振性能と遮音性能の双方を満足するものではない。本発明は、高い制振性能を基に高い遮音性能を発現する遮音部材を提供すること、同部材を構成する制振材およびこれを得るための樹脂組成物を提供することを目的とする。発明の開示

本発明による第 1 の制振材用樹脂組成物は、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数が 1 2〜 1 6である塩素化パラフィン 2 0 - 2 0 0重量部とを含有する。塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量は好ましくは 2 0〜 7 0重量％、より好ましくは 3 0〜 7 0重量％であり、塩素化パラフィンの塩素化度は好ましくは 3 0 〜 7 0重量％、より好ましくは 3 5〜 6 5重量％である。

本発明による第 2め制振材用樹脂組成物は、塩素含量 2 0 - 7 0重量％、好ましくは 2 0〜 6 5重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1· 2〜 1 6で且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％、好ましくは 3 0〜 6 5重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0〜 5 0で且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％、好ましくは 3 0〜 6 5重量％の塩素化パラフィンの混合物 5 0 - 3 0 0重量部を含有する。

本発明による第 3の制振材用樹脂組成物は、塩素含量 3 0 〜 5 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 2 0〜 5 0でかつ塩素化度 3 0〜 5 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0〜 5 0でかつ塩素化度 5 0 - 7 0重量％の塩素化パラフィンの混合物 5 0〜 3 0 0重量部を含有する。

上記第 1から第 3の制振材用樹脂組成物は、さらに、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し、可塑剤を 5 0〜 2 0 0重量部含んでいてもよい。

本発明による第 4の制振材用樹脂組成物は、塩素含量 5 0 〜 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 2 0〜 5 0でかつ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィン 5 0〜 3 0 0重量部と、フタル酸系可塑剤 5 0〜 2 0 0重量部どを含有する。

上記第 1から第 4の制振材用樹脂組成物は、さらに、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し、口ジン系化合物を 1 ~ 2 0重量部含いでいてもよい。

本発明による第 5の制振材用樹脂組成物は、塩素含量 2 0 - 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 2〜 5 0且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィン 5 0〜 3 0 0重量部と、ロジン系化合物 1〜 2 0重量部とを含有する。 ■ 本発明による第 6 の制振材用樹脂組成物は、塩素含量 2 0 〜 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 2 〜 1 6且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0 〜 5 0且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンの混合物 5 0 ~ 3 0 0重量部と、ロジン系化合物 1 〜 2 0重量部とを含有する。

本発明による制振材用樹脂組成物をシート状、フィルム状、板状、棒状、プロック状などに賦形することにより制振材が得られる。この制振材を用いて遮音部材が構成される。

本発明で用いられる塩素含有熱可塑性樹脂は、塩素を 2 0 〜 7 0重量％含有する熱可塑性樹脂であればよい。塩素含有熱可塑性樹脂の例としては、塩化ビニル系樹脂、塩化ビニリデン系樹脂、塩化ビニル—塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル系樹脂と塩化ビニリデン樹脂のプレンド、塩素化ポリェチレン系樹脂、塩素化塩化ビニル系樹脂、塩化ビニルー酢酸ビニル共重合体等が挙げられる。

塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量が 2 0重量％以下であると制振性能が低下し、 7 0重量％を超えると樹脂が硬くなり成形が難しくなる。

塩素含有熱可塑性樹脂には、塩素以外の置換基、例えば、シァノ基、水酸基、ァセチル基、メチル基、ェチル基、臭素、フッ素等が、 5重量％以下の範囲で含まれていてもよい。このような塩素以外の置換基の割合が 5重量％を越えると、制振性能が低下する嫌いがある。好ましい塩素含有熱可塑性樹脂は、貯蔵弾性率が低く、従って損失正接の値が大きい非晶質のものである。

第 1 の塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量は好ましくは 3 0 〜 7 0重量％であり、第 3の塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量は 3 0〜 5 0重量％であり、第 4の塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量は、 5 0 〜 7 0重量％であ'る。第 2、第 5および第 6の制振材用樹脂組成物の塩素含量は 2 0 ~ 7 0重量％である。制振材用樹脂組成物の塩素含量が低すぎると、制振材の制振性が低下し、高過ぎると樹脂が硬くて成形が難しい。つぎに、本発明で用いられる塩素化パラフィンについて、説明をする。

塩素化パラフィンの分子鎖構造は、分枝状であってもよいが、直鎖状の塩素化パラフィンが好ましい。塩素化パラフィンの平均炭素数は数平均炭素数である。

第 1 の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンは、塩素化度が好ましくは 3 0 〜 7 0重量％であるものである。第 2から第 6の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフインは、塩素化度が 3 0〜 7 0重量％であるものである。塩素化度が 5 0〜 7 0重量％であるものである。塩素化度が低すぎると十分な制振性が発現せず、高すぎると塩素化パラフィンの相溶性が悪くこれがブリードアゥトを起こす恐れがある。塩素化パラフィンの塩素化度は、塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量に近いほど相溶性が良く、また制振性能が高い。

第 1の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンの平均炭素数は、 1 2〜 1 6である。この平均炭素数が小さすぎると塩素化パラフィンがブリードアウトしてしまい、大きすぎると十分な制振が発現しない。塩素化パラフィンの量は、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対して好ましくは 2 0〜 2 0 0重量部、より好ましくは 5 0〜 1 5 0重量部である。塩素化パラフィンの量が少なすぎると十分な制振性が得られず、多すぎると、ブリードアウトする恐れがある。

第 2の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンは、平均炭素数 1 2〜 1 6 の塩素化パラフィンと、平均炭素数 2 0〜 5 0の塩素化パラフィンの混合物である。前者と後者の比は任意であつてよいが、高い温度領域にて制振性を発現するには、前者の比率を高める方がよい。

第 3および第 4の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンは、比較的安価な平均炭素数 2 0 - 5 0 のものである。塩素化パラフィンの塩素化度は、塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量によって異なる。塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量が 3 0 〜 5 0重量％である第 3発明の制振材用樹脂組成物においては、相溶性と制振性の面から第 1 の塩素化パラフィンの塩素化度は 3 0〜 5 0重量％である。塩素含有熱可塑性樹脂に平均炭素数 2 0 ~ 5 0でかつ塩素化度 3 0 〜 5 0重量％の塩素化パラフィン単体を配合しただけでは、得られた制振材の損失正接 t a n 5が最高になる時の温度（以下、 t a n c5最高温度という）が 0 °C以下になって実際に多用される常温付近では t a dの値が小さい場合が多く、良好な遮音性が得られない。本発明者らは、上記配合系に、平均炭素数 2 0 ~ 5 0 でかつ塩素化度 5 0〜 7 0重量％の第 2 の塩素化パラフィンを更に配合してなる第 3の制振材用樹脂組成物が、 t a n δ値が減少することなく t a η 5最高温度を常温付近に発現させうることを見出した。

第 5の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンは、平均炭素数 1 2〜 5 0且つ塩素化度 3 0 ~ 7 0重量％、好ましくは 3 0〜 6 5重量％のものである。

第 6の制振材用樹脂組成物の塩素化パラフィンは、平均炭素数 1 2〜 1 6且つ塩素化度 3 0 〜 7 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0〜 5 0且つ塩素化度 3 0〜 7 0 重量％の塩素化パラフィンの混合物である。この混合物を構成する 2種類の塩素化パラフィンの比は任意であってもよいが、高い制振性を発現するためには、前者の比率を高くする方が良い。このような混合物の使用により、制振ピークを実際に使用する温度域において最適化することができる。

第 2から第 6の制振材用樹脂組成物中の塩素化パラフィン全体の割合は、熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対して 5 0〜 3 0 0重量部、好ましくは 1 0 0 〜 2 5 0重量部である。この割合が大きいほど、塩素化パラフィン全体の割合が小さ過ぎると制振性能が低く、大き過ぎると、制振材の機械的強度が低くなり形状保持が困難となる。

本発明の制捧材用樹脂組成物には、必要に応じて、可塑剤、熱安定剤、充填材などが添加されてもよい。

可塑剤としてほ、通常、塩化ビニル系樹脂に使用されるものが使用でき、例えば、フタル酸ジォクチル、フタル酸ジェチル、フタル酸ジイソノニル等のフタル酸系可塑剤；トリクレジンホスフエ一ト等のリン酸エステル系可塑剤；トリ一 2 ーェチルへキシルトリメリテート等のトリメリット酸エステル系可塑剤；エポキシ系可塑剤；ポリエステル系可塑剤などが挙げられる。植物油系の可塑剤も好ましい。塩素化パラフインのプリ一ドアウトを抑制するには、フタル酸系可塑剤が好ましい。これちは単独で用いても、 2種類以上組み合わせ用いてもよい。フタル酸系可塑剤以外の可塑剤を用いる場合には、これにフタル酸系可塑剤と併用するのが好ましい。可塑剤の配合量は、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し 5 0〜 2 0 0重量部、好ましくは 6 0〜 1 8 0重量部、より好ましくは 1 0 0重量部以下である。この範囲で、塩素化パラフィンのプリードアウトが抑制でき、制振効果も発現できる。塩素含量が高い材料では、塩素含有熱可塑性樹脂や塩素化パラフィンの分解が起き易いために、このような分解を防ぐ熱安定剤を配合するのが好ましい。熱安定剤としては鉛系安定剤の他、通常ポリ塩化ビュルに使用される安定剤が使用できる。熱安定剤の配合量は、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し好ましくは 1 ~ 2 0重量部である。

製品の透明性をあまり必要とせず制振材用樹脂組成物にある程度の硬さが必要な場合、同組成物に充填材を添加してもよい。充填材としては、鉄粉、アルミニウム粉、銅粉などの金属粉；マイカ、カオリン、モンモリロナイト、シリカ、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、リン酸マグネシウム、結晶性炭素（グラフアイト等）、バーミキユライト等無機充填材などが例示される。これらは単独で用ても、 2以上の組み合わせで用いてもよい。

充填材の配合量は、多すぎると制振材の制振性が低下するので、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対して好ましくは 1 0 0重量部以下である。

本発明による制振材用樹脂組成物において、製品に透明性が必要な場合、ロジン系化合物を配合する。ロジン系化合物は、ロジン金属塩、ロジンエステル等であってよい。ロジン系化合物の配合量は、通常、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対して 1〜 2 0重量部である。この配合量が 1重量部未満であると、透明性の向上効果が低く、 2 0重量部を越えると、ロジン系化合物が凝集し易くなり、透明性が阻害される恐れがある。光学特性のヘイズは 5以下になると、散乱が小さく、景観を損なわないので好ましい。透明製品を得るのに特に好ましい制振材用樹脂組成物は、第 5および第 6の樹脂組成物である。 · 本発明による制振材用樹脂組成物を賦形することにより制振材が得られる。制振材の形状は、特に限定されず、シート状、シート状、板状、棒状、プロック状などであってもよいが、後述するように、遮音部材として使用される場合は、可撓性のあるシート状のものが好ましい。得られた制振材を所要サイズにカツトして遮音部材の構成に供する。

本発明の制振材用樹脂組成物から制振材を製造する方法は特に限定されるものではなく、例えば、押圧成形、プレス成形、カレンダ一成形、インフレーション成形、プロ一成形、溶剤キャストなどが挙げられる。

本発明の制振材用樹脂組成物から押出成形により制振材を製造する方法ついて説明をする。

まず、本発明の制振材用樹脂組成物を押出機のホッパーに供給する。押出機の成形温度は、好ましくは [制振材用樹脂組成物の溶融温度一 4 0 °C ] から [溶融温度 + 4 0 °C ] 程度である。但し、制振材用樹脂組成物の分解温度が低い場合や、制振材用樹脂組成物の粘度がもともと低い場合は、成形温度はさらに低温であってもよい。

押出機は単軸押出機でもよいが、混練性を向上させるためには 2軸押出機が好ましい。後者の場合、スクリュの回転方向は、同方向でも異方向でもよい。スクリュ形態はフルフライトでもよいが、ミキシング部を設けた方がさらに混練性が向上する。平均ドメイン径を制御するためには、スクリュー回転数、スクリューミキシング部のカット形状、制御温度等を微妙に調整する。また、スクリュ長と直径比の L / D も材料の組み合わせに応じて最適化する。

押出機から吐出された制振材用樹脂組成物は、成形すべき制振材の断面形状に対応する通路を有する金型等に供給される。金型は Tダイが望ましいが、圧力損失の上昇等により Τ ダイが使用できない場合、サ一キユラ一ダイであってもよい。金型から排出された制振材は、狭圧されながら強圧引取機によって引き取られる。制振材を狭圧するには、これを所定のクリァランスを有する複数のロール中を通過させてもよいし、ベルト同士、又は、ベルトとロールとの間を通過させてもよい。

狭圧温度は、上流側から、ガラス転移点が常温以下にある場合を除き、ガラス転移点以下まで、徐々に下げるのが好ましい。

狭圧の際、制振材の厚みが薄くなると、ロールやベル卜の両面に分離付着し、シ一ト化できない場合があるが、その場合、ロールやベルトにフッ素コ一ト処理などを施して剥離性をあげる方法、離型紙やボリエチレン製のプロテクトフィルムを制振材の少なくとも片面に積層して剥離性をあげる方法などをとる。

予め、制振材用樹脂組成物を、混練機により十分に混練した後、押圧成形に供するのが好ましい。混練機としては、口一ル混練機、二一ダー、押出機などが挙げられる。

カレンダー成形により制振材を製造するには、制振材用樹脂組成物を押出機により棒状に押し出し、押出し物を引取機で引き取りながら、狭圧ロールで狭圧するとよい。

溶剤キャストにより制振材を製造する方法について、説明をする。

まず、本発明の制振材用樹脂組成物も、溶剤に溶解する。溶剤は、制振材用樹脂組成物を溶解するものであれば、特に限定されないが、塗工後、制振材用樹脂組成物を十分に乾燥できるよう、制振材用樹脂組成物の融点以下の沸点を有する

0 ものが好ましい。例えば塩素含有熱可塑性樹脂が塩素含量 4 0重量％の塩素化ポリエチレン（融点 9 0 〜 1 0 0 °C ) である場合、テトラヒドロフラン沸点 6 6 °C ) 等の低沸点溶剤が好ましい。 - 次いで、制振材用樹脂組成物の溶液を塗工機に供給する。塗工機は、制振材の厚み精度を良好にするために、ダイコ一夕一、コンマコーターが好ましい。

同溶液を金属またはプラスチック製支持体上に塗工する。次いで、支持体上の塗膜層を、連続的又は断続的に乾燥炉に供給し、乾燥後、支持体から剥離する。得られた制振材用樹脂組成物膜層を、さらに乾燥炉内でぞの両面から乾燥し、'溶剤をほぼ完全に揮発させる。

つぎに、本発明による制振材用樹脂組成物からなる制振材を用いて得られる遮音部材について、説明をする。

本発明による遮音部材は、本発明の制振材の少なくとも 1 面の少なくとも一部に、剛性部材が結合されているものであ

Ό

本発明の遮音部材に使用される剛性部材は、少なくとも制振材より引張弾性率の大きなものであればよい。剛性部材の引張弾性率は、小さすぎると制振材の振動吸収性能が低下するので、 1 0 ^s N / m ² 以上であることが好ましい。

このような剛性部材に使用される材料としては、鉛、鋼材 (ステンレス鋼を含む）鉄鋼、銅、アルミニウム等の金属材料；コンクリート、石膏ボード、大理石、スレート、砂、ガラス等の無機材料；ビスフノール A変成樹脂（ポリカーボネート、ポリサルホン等）、アクリル系樹脂〔ポリメチル (メタ）クリレート等〕、塩素系樹脂（ポリ塩化ビニル、塩素化塩化ビニル樹脂等）、アクリロニトリル—ブタジエン一スチレン共重合体系樹脂、熱可塑性ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフ夕レート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリスチレン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂（ポリェチレン、ポリプロピレン等）、脂肪族ポリァミド系樹脂（ナイロン 6、ナイロン 6 6等）、芳香族ポリアミド系樹脂（ケブラ一 2 9 等）、熱可塑性ポリィミド系樹脂、熱可塑性ゥレタン系樹脂等の熱可塑性樹脂；メラミン系樹脂、ジシクロペンタジェン系樹脂、フノール樹脂、熱可塑性ポリイミド系樹脂、熱可塑性ゥレタン系樹脂等の熱可塑性樹脂；木質材料；その他キ. チン、キトサン等が挙げられる。

これらは単独で用いても、 2以上の組み合わせで用いてもよい。剛性部材はガラス繊維、力一ボン繊維、液晶などで補強されていてもよく、互いに異なる材料からなる複合板であつてもよく、さらに、これらの材料からなる発泡体であってもよい。

剛性部材の形状は特に限定されず、シート状、板状、棒状、ブロック状などであってもよい。好ましくはシート状剛性部材が用いられる。

以下、シ一ト状制振材とシ一ト状剛性部材を用いて遮音部材を得る冷却について、説明をする。.

剛性部材は、制振材の少なくとも 1面の少なくとも一部に結合される。 2枚の剛性部材で制振材をサンドイッチしてもよい。これら 2枚の剛性部材の厚み、材質および密度は異なつていても同じであってもよい。コィンシデンスの発生がある場合は、 2枚の剛性部材の厚み、材質、密度等を異なるものとする。

複数の剛性部材を使用する場合、全ての剛性部材の厚み、材質、密度等は異なっていても同じであってもよい。異なる全ての剛性部材の間に制振材が配されていてもよいし、一部の剛性部材の間に制振材が配されていてもよいであってもよい。後者の場合、共振する波の最も大きい腹（振動が一番大きくなる部分）を抑制するように制振材を配するのがよい。複数の制振材を積層してもよい。これらの厚み、材質、密度等は異なっていても同じであってもよい。 2種類以上の制振材の積層体を 2枚の剛性部材でサンドィツチしてもよい。

剛性部材は透明であってもよい。透明の剛性部材は、窓ガラスや一部防音壁等、透明性が必要とされる箇所に好適に使用される。

剛性部材と制振材との結合方法は特に限定されるものではないが、制振材はそれ自体粘着性を有するのでこれに透明剛性部材を直接積層してもよいし、両面テープまたは接着剤を用いて結合してもよい。

本発明による遮音部材（〜A— B〜）を制振材（A) を介して固定部材（C) により固定した遮音構造体、例えば（C — A— A— Β ··ヽ一A— B— A— C) を構成することができる。固定部材は、例えば、住宅における金属梁、木根太、コンクリート基礎などであってよい。

少なくとも 2枚の剛性部材（ B ) で制振材（ A) をサンドイッチしてなるプロック（ B— A— B ) に、固定部材（ C ) により固定された剛性部材（B 1 ) が、中間捕強体（D) を介して結合されてなる遮音構造体、例えば（B— A— B— D — B 1 — C又は C— B l— D— B— A— B— D— B l— C) を構成することもできる。ここで一は必須の結合、 …破線は選択できる結合を意味する。以下、同じ。

中間捕強体（D) は、剛性部材（B、 B l ) 同士の間に設けられてその動きを拘束するものであり、その材質は、剛性

3 部材（ B ) と同様に、制振材より曲げ剛性の大きなものであれば特に限定されるものではない。

中間補強体（D ) の材料としては、鉛、鋼材（ステンレス鋼を含む）鉄鋼、銅、アルミニウム等の金属材料；コンクリ — ト、石膏ボード、大理石、スレ一ト、砂、ガラス等の無機材料；ビスフヱノ一ル A変成樹脂（ポリカーボネート、ポリサルホン等）、アタリル系樹脂〔ポリメチル（メタ）クリレート等〕、塩素系樹脂（ポリ塩化ビニル、塩素化塩化 _ビニル樹脂等）、アクリロニトリル—ブタジエン—スチレン共重合体系樹脂、熱可塑性ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリスチレン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂（ポリ.ェチレン、ポリプロピレン等）、脂肪族ポリアミド系樹脂（ナイロン 6、ナイロン 6 6等）、芳香族ポリァミド系樹脂（ケプラー 2 9等）、熱可塑性ポリイミド系樹脂、熱可塑性ウレタン系樹脂等の熱可塑性樹脂；メラミン系樹脂、ジシクロペンタジェン系樹脂、フユノール樹脂、熱可塑性ポリィミド系樹脂、熱可塑性ゥレタン系樹脂等の熱可塑性樹脂；木質材料；その他キチン、キトサン等が挙げられる。

これらは単独で用いても、 2以上の組み合わせで用いてもよい。中間補強体（D ) はガラス繊維、カーボン繊維、液晶などで捕強されていてもよく、互いに異なる材料からなる複合板であってもよく、さらに、これらの材料からなる発泡体であってもよい。

中間捕強体（D ) は、剛性部材（ B ) の一面全体で結合されていてもよいし、この面の一部で結合されていてもよい。剛性部材（B ) と中間補強体（D ) との間の少なくとも一方に、制振材（ B ) が結合されていてもよい。 2つの剛性部材（B) が制振材（A) で結合された 2組のプロック（B— A— B) 、中間補強体（D) により固定された遮音構造体（'··Β— A— B D Β— Α— Β···) や、上記構造体中の中間補強体（D) と剛性部材（Β) の間に別の制振材（A 1 ) が配された遮音構造体 ·· Β— A— Β — A l— D— Β— Α— Β…又は… B— A— B— A l— D— A 1一 B— A— も好ましい。

遮音構造体と他の材料との結合は、両面テープまたは接着剤を用いて行うのが好ましい。

透明製品を得るのに特に好ましい第 5および第 6の制振材用樹脂組成物を用いて、遮音部材を構成するには、制振材に透明剛性部材を積層する。透明剛性部材は、制振性能を良好に発現するように、好ましくは l G P a以上の縦弾性率を有する透明体からなる。このような透明剛性部材としては、ガラス；ポリカーボネート、ポリサルホン等のビスフエノール A変性樹脂；ポリメタクリレートに代表されるアクリル系樹脂；ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリ塩化ビニル等の塩素系樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のエステル系樹脂等からなる板材、あるいは上述樹脂からなる複合板材が好ましい。

透明性が若干落ちてもよい場合は、剛性部材は、ポリェチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂；ナイロン 6、ナイロン 6 6等のアミド樹脂；ウレタン樹脂；ジシクロペンタジェン、ノルボルネンなどの環状ォレフィンの重合体樹脂；その他の透明樹脂からなる板材、あるいは上述樹脂からなる複合板材であってもよい。 '

透明剛性部材は好ましくは制振材の両面の少なくとも一部に設けられる。透明剛性部材の材質および厚みは表裏で異なつていてもよい。制振材の厚みは、透明剛性部材に対し好ましくは 1 Z 1 0 0以下、好ましくは 1 0 0 〃 n！〜 1 0 m mである。制振材の厚みが厚くなると振動の吸収性能は大きくなるが、これが枠や支持体に設置される場合、強度が不足したり、材料費が上がる傾向がある。厚みが薄過ぎると、振動吸収性が低下し遮音性が低下する。

透明剛性部材の表面には、紫外線反射膜などの無機層が蒸着や塗工などによってコ一ティングされていてもよい。また保護用シリコーンコ一ティングの上に酸化チタンのような、付着物を分解させる触媒層がコ一ティングされていてもよい。透明剛性部材はさらに表面保護用のハードコ一ト処理が施されていてもよい。制振材の両面に透明剛性部材を設けるには、透明剛性部材と制振材をプレスによって貼り合わせてもよいし、 2本の狭圧ロールを用いてこれらを貼り合わせてもよい。制振材とこれを挟む 2層の透明剛性部材との 3層構成のを押し出してもよい。予め透明剛性部材を制振材に貼合し、得られた貼合物を既設の窓ガラス板や透明樹脂シートあるいはプレー卜に貼り合わせてもよい。発明を実施するための最良の形態

本発明を実施例に基づいてさらに詳しく説明する。

実施例 1 〜 4、比較例 1 、 2

1 . 制振材の作製

表 1 に示した所定量の塩素含有熱可塑性樹脂〔塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、商品名「エラスレン 4 0 1」：塩素含量 4 0重量％) 、ポリ塩化ビニル（積水化学工業社製、品番「 S L P 4 0」：塩素含量 5 7重量％) 、塩素化塩化ビニル樹脂（積水化学工業社製、品番「H A 0 5 K」：塩素含量 7 0重量％) 〕とフタル酸ジォクチルをニ一ダー（モリャマ社製、型式「G 5 0 - 1 5型」）により混練した後、塩素化パラフィン〔（旭電化社製、品番「A— 4 3 0」：平均炭素数 1 4、塩素化度 4 3重量％) 、（東ソ—社製、商品名「トヨパラックス 2 7 0」：平均炭素数 1 2、塩素化度 7 0 重量、（東ソ一社製、商品名「トヨパラックス 26 5」：平均炭素数 1 2、塩素化度 6 5重量％) 、（東ソ一社製、商品名「トヨパラックス A— 4 0」：平均炭素数 2 5、塩素化度 4 0重量）、（味の素ファインテクノ社製、商品名「ェンパラ 7 0」：平均炭素数 2 6、塩素化度 7 0重量％) 〕をニーダ一に供給して所定温度で混練し、制振材用樹脂組成物を得た。 .

得られた制振材用樹脂組成物を、吐出部に Tダイを備えた一軸押出機（GMエンジニアリング社製、型式「GM5 0」）に供給し、所定のバレル及び金型温度で押出成形して、厚み 1 mmのシ一ト状制振材を作製した。

2. 制振材の評価，

実施例 1〜 4、比較例 1、 2で得られたシ一ト状制振材を、粘弾性測定器（東洋精機製作所社製、商品名「レオログラフ」 ) により、周波数 1 0 0 H zで貯蔵弾性係数（Ε' ) 及び損失弾性係数（Ε〃）を測定し、 t a η 5 (= E〃 ZE' ) を算出した。このとき、 t a n Sが最高になるときの温度及び t a n (5を表 1に纏めて示す。表 1

実施例比較例

1 2 3 4 1 2

«化ポリエチレン

塩素 100 100 一 ― 100 ―

(¾ ^量 40籠％)

樹含有

脂ポリ塩化ビニル

熱可 1 U U

組量 57龍％)

塑性

成榭脂纏確匕ビニル樹脂

00 ― ― ― 100 一 100 物

塩素平均 «数 14 12 12 12 25 26 化パ

麵 ϋ¾ (fi量％) 43 70 65 70 40 70 部ラフ

ィン 100 100 125 150 100 150 フタル酸ジ才クチル 25 50 50 ニーダー cc)— 100 100 120 130 100 130 押出機バレル、麵灘 CC) 120 120 130 140 120 140 t an 5駄値 2. 2 1. 8 1. 7 1. 7 1. 5 0. 8 評価

MM CC) 一 5 40 30 40 一 10 40

実施例 5

1. 遮音部材の作製

剛性部材として、 2枚の石膏ボード（吉野石膏社製、商品名「タイガ一ボード」、密度 0. 7 5 ( g Z c m³ ) 、厚み 1 2. 5 mm x長辺 2. 4 m X短辺 9 0 c m ) を用い、実施例 1で作製した制振材を、その石膏ボード間に挟むようにして全面に積層し、サンドイッチ構造とした遮音部材を 3組作製した。

2. 遮音部材の評価

作製した遮音部材を音響計測室に設置し'、 J I S A 1 4 1 6に準拠して、音響透過損失を測定した。 3組の遮音部材は密着させて並列に設置し、その隙間は全て油粘土を用いて埋めた。

音源の音圧レベルは、約 9 0 d Bとして、全周波数域が発生するように、ノイズジヱネレー夕一（R I O N社製、型式「S F— 0 5」）を用い、オールパスのピンクノィズを使用した。音圧レベルの測定には、オクターブパンド精密騒音計 (R I 0 N社製、型式「N A— 2 9」 ) を使用した。音源側音圧レベルを測定した後、遮音部材を透過した側の音圧レベルを測定し、音源との音圧レベル差を求めた。

なお、質量則で得られる遮音効果と比較した改善効果の度合いは、通常、低阛波数領域よりも高周波数領域が高いため、低周波数領域での評価とし、 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 1 8. 0 d Bの低下（即ち遮音性能が高い）であった。

比較例 3

制振材を石膏ボード間に挟まなかった（即ち、 2枚の石膏ボードの積層体、以下同様）こと以外は、実施例 5 と同様にして遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 1 5. O d Bの低下であった。

なお、実施例 5においては、制振材による遮音効果があるため、その分を質量則〔（ 1 ) 式〕に基づいて計算すると、

1 8 1 o g (m * f ) — 4 7 · · • · · ( 1)

〔ここで、 mは面密度（ k g m ) 、 f は周波数（H z )

3

0. 5 d Bとなり、実施例 5において構成の差に起因する遮音性向上は 2. 5 d Bであった。

実施例 6

石膏ボードのうち一枚を、厚み 9. 5 mmとしたこと以外は、実施例 5 と同様にして、遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 7. O d Bの低下であった。コィンシデンスが最大になる周波数〔（ 2 ) 式から算出される〕 1 k H z におけるコインシデンスを測定したしころ一 1 d B であった。

f c = ( c 0 ² / 2 7Γ t ) X [ 1 2 p ( 1 - ) E〕

(2)

で c o ：空気中の音速（mZ s )

t 板の厚み（m)

P 板の密度（ k g m )

リポァソン比

E 板の弾性率（NZm³ )

比較例 4

制振材を石膏ポ一ド間に挟まなかつたこと以外は、実施例 6 と同様にして遮音部材を 3組作製した。実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 4. O d Bの低下であり、 l k H z におけるコインシデンスは一 3 d Bであった。よって、実施例 6において構成の差に起因する遮音性向上は 2. 5 d B であり、コインシデンスの向上は 2 d Bであった。

実施例 7

石膏ボードのうち一枚を、密度 1. 3 (g/ c m³ ) 、比重の石膏ボードとしたこと以外は、実施例 5 と同様にして、 . 遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 9. 6 d Bの低下であり、 5 0 0 H zにおけるコインシデンスは一 1 d Bであった。

比較例 5

制振材を石膏ボード間に挟まなかったこと以外は、実施例 7 と同様にして遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 1 6. 6 d Bの低下であり、 5 0 0 H zにおけるコインシデンスはー 2 d Bであった。よって、実施例 7において構成の差に起因する遮音性向上は 2. 5 d Bであり、コインシデンスの向上は 2 d Bであった。

実施例 8

2枚の石膏ボードに代えて、 2枚のガラス板（厚み 3mm) としたこと以外は、実施例 5 と同様にして、遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 7. 5 d Bの低下であり、 2 k H zにおけるコインシデンスは一 0. 5 d Bであった。

比較例 6 ■ 制振材をガラス板間に挟まなかったこと以外は、実施例 8 と同様にして遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 4. 5 d Bの低下であり、 2 k H z におけるコインシデンスは一 4. 0 d Bであった。よって、実施例 8において構成の差に起因する遮音性向上は 3. 0 d Bであり、コインシデンスの向上は 3. 5 d Bであった。実施例 9

制振材の両表面に両面テープ（積水化学工業社製、 W 3夕イブ）を全面に貼り付け、その後、これを石膏ボード間に挟むようにして全面に積層し、サンドイツチ構造としたこと以外は実施例 5 と同様にして遮音部材を 3組作製した。

実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 1 8. 8 d Bの低下であり、（ 1 ) '式に基づく両面テープの質量増加に伴う遮音性の向上は 0.

3 d Bで、実施例 5に比較して、実質的に 0. 5 d B遮音性が向上した。

実施例 1 0

実施例 5で作製した遮音部材 3組を、音響測定室の固定壁 (固定部材）に、実施例 1で作製した厚み 1 mmの制振材を介して固定した。固定壁と遮音部材との隙間は、同様に油粘土で埋め、遮音構造体を作製した。

この遮音構造体を、音源との 1 2 5 H z における音圧レべルを比較したところ、 1 8. 5 d Bの低下であり、実施例 5 に比較して、実質的に 0. 5 d B遮音性が向上した。

実施例 1 1

実施例 5で作製した遮音部材の片面に、中間補強体（断面形状が 5 c m X 5 c mの木製角材）を介して、さらに、実施例 5で使用したものと同一の単板石膏ボードを 1枚取り付けた。中間補強体は、遮音部材の.両側部に、長手方向に取り付け、幅方向には、長手方向に 6 0 c m間隔で 5本平行に取り付けた。幅方向の中間補強体の端部は、長手方向に取り付けた中間捕強体と極力隙間がないように取付けた。遮音部材及び単板石膏ボードは、中間補強体と、木ねじにより固定して遮音構造体を作製した。

この遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 2 2. O d B低下した。

実施例 1 2

実施例 1 1に示した遮音構造体に比して、遮音部材と中間補強体の間に、中間捕強体の幅で、実施例 1の制振材を挟んだ構造としたこと以外は実施例 1 1 と同様にして遮音構造体を得た。

この遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 2 2. 5 d B低下した。

実施例 1 1 と比べ、制振材の質量増加による遮音性向上が 0. 1 d Bであるため、実施例 1 2の遮音構造体の実質的な遮音性の向上は + 0. 4 d Bであった。

比較例 7

実施例 1 1に示した遮音構造体から制振材及び中間補強体を取り除いた構造（即ち石膏ボード 3枚）を木ねじにより固定して、遮音構造体を作製した。

この遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 1 8. 3 d B低下した。 · 実施例 1 1 については、制振材及び中間捕強体の質量増加による遮音性向上が 0. Ί d Bあるため、実施例 1 1の遮音構造体の実質的な遮音性の向上は + 3. O d Bであり、実施例 1 2の場合は、制振材及び中間補強体の質量増加による遮音性向上が 0. 8 d Bであるため、遮音構造体の実質的な遮音性の向上は 3. 4 d Bであった。

実施例 1 3 '

実施例 5で作製した遮音部材を 2組用意し、実施例 1 1で使用したものと同一の中間補強体を介して 2組の遮音部材を結合 · 固定して遮音構造体を得た。

この遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 2 4. O d B低下した。

比較例 8

実施例 1 3 に示した遮音構造体から制振材及び中間補強体を取り除いた構造（即ち石膏ボード 3枚）を木ねじにより固定して、遮音構造体を作製した。

この遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H z における音圧レベルを比較したところ、 2 0. 5 d B低下した。

質量増加を考慮すると、比較例 8 と比べ実施例 1 3は制振材及び中間捕強体の質量増加による遮音性増加が 0. 7 d B であるため、実施例 1 3の遮'音構造体の実質的な遮音性の向上は + 2. 8 d Bであった。

実施例 1 4

実施例 1 3で示した遮音構造体において、その入射音側の遮音部材と中間捕強体の間に、中間捕強体の幅で、実施例 1 の制振材を挟んだ構造としたこと以外は実施例 1 3 と同様にして遮音構造体を得た。

得られた遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 H zにおける音圧レベルを比較したところ、 2 4. 5 d B低下した。

質量増加を考慮すると、比較例 8の遮音構造体と比べ、制振材及び中間補強体の質量増加による遮音性増加が 0. 8 d Bであるため、実質的な遮音性の向上は + 3. 2 d Bであつた。 -. .

実施例 1 3 と比べ、実施例 1 4の遮音構造体の遮音性はさらに + 0. 4 d B向上した。

実施例 1 5 '

実施例 1 3で示した遮音構造体において、その入射音側の遮音部材の制振材と石膏ボードの間に実施例 9で使用した両面テープを石膏ボード全面に貼合したこと以外は実施例 1 3 と同様にして遮音構造体を得た。

得られた遮音構造体を、実施例 5 と同様にして音源との 1 2 5 z における音圧レベルを比較したところ、 2 4. 6 d B低下した。

質量増加を考慮すると、比較例 8の遮音構造体と比べ、制振材及び中間補強体並びに両面テープの質量増加に伴う遮音性増加が 0. 9 d Bであるため、実質的な遮音性の向上は + 3. 2 d Bであった。

実施例 1 3 と比べ、実施例 1 5の遮音性はさらに + 0. 4 d B向上した。

実施例 1 6

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製「エラスレン 4 0 2 N A」、塩素含量 4 0重量％) 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 0〜 1 6塩素化パラフィン（旭電化社製「 E 5 0 0」、塩素化度 5 0重量％、平均炭素数 = 1 4 ) 1 5 0重量部と、平均炭素数 2 0〜 5 0塩素化パラフィン（旭電化社製 ΓΑ 43 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数- 2 5 ) 5 0重量部を口ール練り機で混練し、' 得られた樹脂組成物を 1 2 0 °Cでプレスして厚さ l mmのシート状制振材を作製した。

実施例 1 7

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製「エラスレン 4 0 2 N A」、塩素含量 4 0重量％) 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 0〜 1 6塩素化パラフィン（東ソ一社製「トヨパラックス 2 6 5」、塩素化度 6 5重量％、平均炭素数 = 1 2 ) 1 5 0重量部と、平均炭素数 2 0〜 5 0塩素化パラフィン（旭電化社製「A— 4 3 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 = 2 5) 5 0重量部をロール練り機で混練した。それ以降は、実施例 1 6 と同様な方法でシ一ト状制振材を作製した。

比較例 9

塩素化パラフィンとして平均炭素数 1 0〜 1 6塩素化パラフィンを用いず、平均炭素数 2 0〜 5 0塩素化パラフィン (旭電化社製「 A 4 3 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 = 2 5 ) のみを 2 0 0重量部用いた。それ以外は、実施例 1 6 と同様な方法でシート状制振材を作製した。

比較例 1 0

塩素化パラフィンとして平均炭素数 2 0〜 5 0塩素化パラフィンを用いず、平均炭素数 1 0〜 1 6塩素化パラフィン（旭電化社製「E 5 0 0」、塩素化度 5 0重量％、平均炭素数- 1 4) のみを 2 0 0重量部用いた。それ以外は、実施例 1 6 と同様な方法でシ一ト状制振材を作製した。

比較例 1 1

塩素化ポリエチレンの代わりに、塩素を全く含有しない樹脂であるエチレン一酢酸ビニル共重合体（三井ポリケミカル社製「 P — 1 9 0 5」、塩素含量 0重量％) を用いた。それ以外は、実施例 1 6 と同様な方法でシ一ト状制振材を作製した。 .' 制振材の評価

実施例 1 6、 1 7及び比較例 9〜 1 1 で得られた制振材の性能を下記の方法で評価した。この結果を表 1 にまとめて示す。

作製直後及び作製後 1年のシート状制振材の損失正接を粘弾性測定器（東洋精機製作所社製「レオログラフ」）を用いて、温度— 6 0〜 6 0 °C、周波数 1· 0 0 H z の-条件で測定した。尚、損失芷接 t a n d ( = E " / E ' ) は常法により縦弾性係数（Ε ' ， Ε ") より算出し、得られた損失正接の最大値を表 2に示す。

DO

表 2

C

00

実施例 1 8

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 4 0重量％の塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 1」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 4 3重量％の塩素化パラフィン (旭電化社製、「A— 4 3 0」、平均炭素数 2 5 ) 1 5 0重量部と、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン（味の素社製、「ェンパラ 7 0」、平均炭素数 2 6 ) 1 0 0重量部とを二—ダ— （モリヤマ社製、「G 5 0 - 1 5型」）にて混練温度約 1 1 0 °Cで混練した。得られた樹脂組成物を 1 2 0ででプレスして厚み 1 mmのシート状制振材を得た。

実施例 1 9 ' 塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 5 7重量％のポリ塩化ビニル（積水化学社製、「T S 1 0 0 0 R」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン（味の素社製、「ェンパラ 7 0、平均分子量 2 6 ) 1 0 0重量部と、フタル酸ジォクチル（積水化学社製、「D 0 P」） 5 0重量部と、錫系熱安定剤（三共有機合成社製、「STANN O N Z— 4 1 F」） 0. 5部とを配合し、以下は実施例 1 8 と同様に混練およびシート化を行い、厚み 1 mmのシート状制振材を得た。ただし二一ダ一の混練温度は約 1 5 0 °Cとし、プレス機の温度は 1 6 0 °Cとした。

実施例 2 0

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 4 0重量％の塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 1」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 4 3重量％の塩素化パラフィン (旭電化社製、「 A— 4 3 0」、平均炭素数 2 5 ) 1 5 0重量部と、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン（味の素社製、「ェンパラ 7 0」、平均炭素数 2 6 ) 1 0 0重量部と、ロジンエステル（荒川化学社製「K E 6 5 6」） 5重量部とを配合し、以下は実施例 1 8 と同様に混練およびシート化を行い、厚み 1 mmのシート状制振材を得た。

比較例 1 2

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 4 0重量％の塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 1」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 4 3重量％の塩素化パラフィン (旭電化社製、「 A— 4 3 0」、平均炭素数 2 5 ) 2 0 0重量部を配合し、以下は実施例 1 8 と同様に混練およびシート化を行い、厚み 1 m mのシート状制振材を得た。

比較例 Λ 3

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 4 0重量％の塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 1」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン (味の素社製、「ェンパラ 7 0」、平均分子量 2 6) 1 5 0 重量部を配合し、以下は実施例 1 8と同様に混練およびシ一ト化を行い、厚み 1 mmのシート状制振材を得た。

比較例 1 4 '

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 5 7重量％のポリ塩化ビニル（積水化学社製、「T S 1 0 0 0 R」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン（味の素社製、「ェンパラ 7 0」、平均分子量 2 6 ) 1 00重量部と、フタル酸ジォクチル（積水化学社製、「D 0 PJ ) 5 0重量部とを配合し、以下は実施例 1 8 と同様に混練およびシート化を行い、厚み 1 m mのシート状制振材を得た。

比較例 1 5

塩素含有熱可塑性樹脂として塩素含量 5 7重量％のポリ塩化ビニル（積水化学社製、「T S 1 0 0 0 R」） 1 0 0重量部に対し、塩素化度 7 0重量％の塩素化パラフィン（味の素社製、「ェンパラ Ί 0」、平均分子量 2 6 ) 1 0 0重量部を配合し、以下は実施例 1 8 と同様に混練およびシート化を行い、厚み 1 m mのシート状制振材を得た。

制振材の評価

a ) 実施例 1 8〜 2 0および比較例 1 2〜 1 5で得られた制振材用樹脂組成物シー卜の特性を測定した。粘弾性測定器（東洋精機製作所社製、「レオログラフ」 ) によって縦弾性係数（ Ε ' ， Ε " ) を測定し、損失正接 t a η 5 ( = Ε " / Ε ' ) を算出した。 .また t a n <5最高温度を求めた。測定周波数は 1 0 0 Η _Ζ とし、測定温度— 4 0〜 6 0 °Cの範囲で測定を行った。

b ) 作製 3 日後のシート表面を手で触り、ブリードアウトの有無（有 = x、無 =〇）を確認した。

c ) 実施例 1 8〜 2 0および比較例 1 2 ~ 1 5得られたシ一ト状制振材をそれぞれ 5 c m X 5 c mのサイズにカツトした。 1枚の制振材カットを 2枚のガラス板（ 5 c m X 5 c m X 3 mm) でサンドイッチし、得られたサンドイッチ物を真空バッグ内に入れた。その後サンドイッチ物を温度 1 4 0 で、圧力 1 O mm H gの条件で 3 0分真空プレスし、サンプルを作製した。これをヘイズメータ一（東京電色社製「T C — Η 3 Ρ」）でヘイズ測定し、全光線透過率およびヘイズを求めた。

これらの結果を表 3 にまとめて示す。 I O DO 表 3

実施例比較例

18 19 20 12 13 14 15

«化ポリエチレン（匕

100 100 100 100

度 40重量％)

ポリ塩化ビニル

100 100 100 樹 (纏倾 57重量％)

脂化パラフィン

組 (平均難数 =25、纏匕 150 150 200

成度 =43)

物化パラフィン

100 100 100 150 100 100 O

度

00 =70)

物フタル酸ジ才クチル 50 50

錫系 «定剤 0. 5

ロジンエステル 5 誠物シートの t an (5 2. 5 2. 0 2. 7 2. 0 1. 2 1. 9 1. 4 t an5最高渡 OC) 20 22 21 一 8 13 22 35 ブリードアゥ卜 te to 有

価

率 {%) 85 • 85 89 85 80 83 85 ヘイズ（％) 6. 7 7. 2 1. 9 7. 2 11. 2 9. 4 8. 0

表 3から分かるように、実施例 1 8〜 2 0の制振材用樹脂組成物シートはいずれの項目においても良好な結果を示した。これに対し、比較例 1 2の'シ一トは常温での t a η 5の値が低く、比較例 1 3 のもの.は t a τι δの値が低い上にブリ一ドアウトが起こり、比較例 1 4のシートは黄変を来たし、比較例 1 5のシートは t a η 5の値が低い上に最高温度がずれたものであった。

実施例 2 1

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 2 Ν Α」、塩素含量 4 0重量％) 1 0 0重量部と、塩素化パラフィン（旭電化社製、「 4 3 0」、塩素含量 4 3重量％、平均炭素数 2 5 ) 2 0 0重量部と、ロジンエステル（荒川化学社製、「Κ Ε 6 5 6」） 5重量部とを、温度 9 0でで口一ル混練機にて混練した後、得られた樹脂組成物を温度 1 2 0 °Cでプレス機にてシート化した。こうして、厚み l mmのシ一ト状制振材を得た。

次に、このシート状制振材を 2枚のガラス板（幅 9 0 c m X長さ 1 8 0 c m x厚さ 3 mm) で挟み、得られたサンドィツチ物を真空バッグに入れた。その後このサンドイッチ物を温度 1 4 0 °C、圧力 1 O mm H gの条件で 3 0分間真空プレスして、プレート状,遮音部材を作製した。またガラス板を幅 5 c m x長さ 5 c m x厚み 3 mmののものに代えた以外、上記と同様の条件で操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

実施例 2 2

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 2 N AJ 、塩素含量 4 0重量％) 1 0 0重量部と、塩素化パラフィン（東ソ一社製「トヨパラックス 2 6 5」、塩素化度 6 5重量％、平均炭素数 1 2 ) 1 5 0重量部、および塩素化パラフィン（旭電化社製、 ΓΑ 43 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 2 5 ) 5 0重量部と、ロジンエステル（荒川化学社製、「K E 6 5 6」） 5重量部とを、温度 9 0 °Cで口ール混練機にて混練した。 .以降は実施例 2 1と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

実施例 2 3

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 2 N A」、塩素含量 4 0重量 1 0 0重量部と、塩素化パラフィン（旭電化社製、「E 5 0 0」、塩素化度 5 0重量％、平均炭素数 1 4 ) 1 5 0重量部、および塩素化パラフィン (旭電化社製、 ΓΑ 4 3 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 2 5) 5 0重量部と、ロジン金属塩（荒川化学社製、「 KM— 1 3 0 0 ) 」） 5重量部とを、温度 9 0 °Cでロール混練機にて混練した。以降は実施例 2 1 と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

実施例 2 4 '

塩素化ポリエチレン（昭和電工社製、「エラスレン 4 0 2 NAJ 、塩素含量 4 0重量 1 0 0重量部と、塩素化パラフィン（旭電化社製、「E 5 0 0」、塩素化度 5 0重量％、平均炭素数 1 4 ) 1 5 0重量部、および塩素化パラフィン (旭電化社製、 ΓΑ 4 3 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 2 5) 5 0重量部と、ロジンエステル（荒川化学社製、「K E 6 5 6 ) 」） 5重量部とを、温度 9 0 °Cでロール混練機にて混練した後、得られた樹脂組成物を温度 1 2 0 °Cでプレス機にてシート化した。こうして、厚み l mmのシート状制振材を得た。

次に、ガラス板の代わりにポリカーボネート扳（幅 9 0 c m x高さ 1 8 0 c m x厚み 3 mm) を用いた以外、実施例 2 1 と同様の条件で操作を行い、プレート状遮音部材を作製し比較例 1 6

ロジンエステルを使用しなかった以外、実施例 2 1 と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

比較例 1 7

塩素化ラフィンの代わりに、パラフィン系プロセスオイル（出光興産社製「P W— 9 0」、塩素含量 0重量％) 1 5 0重量部を用いた以外、実施例 2 1 と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

比較例 1 8

塩素化ポリエチレンの代わりにエチレン—酢酸ビニル共重合体（三井ポリケミカル社製「P— 1 9 0 5」） 1 0 0重量部を用いた以外、実施例 2 1 と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

比較例 1 9

塩素化パラフィン（旭電化社製、「A 4 3 0」、塩素化度 4 3重量％、平均炭素数 2 5 ) の配合量を 2 0重量部に変えた以外、実施例 2 1 と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

比較例 2 0

ロジンエステルを使用しなかった以外、実施例 2 4と同様の操作を行い、プレート状遮音部材を作製した。

性能試験

a ) 遮音性

実施例 2 1〜 2 4および比較例 1 6〜 2 0で得られた透明遮音部材サンプル（ 9 0 c m X 1 8 0 c m) を音響計測室に設置した。計測は J I S— A 1 4 1 6 : 1 9 7 4に準拠して行った。音源は l l O d B (暗騒音 4 5 d B) とし、ノイズジェネレーター（R I O N社製、「S F— 0 5 J ) を使用して発生させ、オールパスのピ.ンクノイズを使用した。ォクタ —ブバンド精密騒音計（R I 0 N社 N A— 2 9 ) を使用して音源側の音圧レベルを計測した。音源側の音圧レベルの測定後、透過側の音圧レベルを測定し、音圧レベル差を求め、評価指標とした。音圧レベル差はオールパス（全周波数）で評価した。表 4に測定結果を示す。 3 5 d B以上の遮音性能を良好とした。

b ) 透明性 ' 実施例 2 1〜 2 4および比較例 1 6〜 2 0で得られた透明遮音部材サンプル（ 5 c m X 5 c m) について、ヘイズメ一夕— （東京電色社製、「T C— H 3 D PJ ) を用いて、 J I S K 6 7 1 8に準拠して、全光線透過率およびをヘイズ測定した。 5以下のヘイズを良好とした。

また、シート状制振材については粘弾性測定器（東洋精密製作所製、「レオログラフ」）を用いて、測定周波数： Γ 0 0 H z、測定温度： — 4 0〜 6 0 °Cの条件で、制振性を表す t a n <5を求めた。表 4に測定結果を示す。

C

CD

表 4

実施例比較例

21 22 23 24 16 17 18 19 20 mm化ポリエチレン 100 100 100 100 100 100 100 100 エチレン一,ビニル共重合体 100

樹

化パラフィン

150 150 150

(平均織数 = 14、有率 = 50)

成 ^化パラフィン

200 50 50 50 200 200 20 50 物 (平均歸数 = 25、有率 = 43 )

«化パラフィン

150

O (平均歸数 = 12、有率 = 65 )

ロジンエステル 5 ' 5 5 5 5 5

物

ロジン^ S塩 5

パラフィンオイル 150

剛

ガラス板〇〇〇〇〇〇〇

性

部

ポリカーボネート板〇〇材

遮音 It (dB) 37 38 38 36 36 31 30 30 35 評 -^mrn (%) 89 89 87 87 85 82 81 87 83 価ヘイズ 1. 8 1. 8 1. 9 3. 4 7. 2 14. 3 13. 5 2. 5 10. 7 制振材の t an δ 3. 0 3. 2 3. 4 3. 4 2. 8 1. 2 1. 0 1. 0 3. 2

表 4から分かるように、実施例の透明遮音体はいずれの項目においても良好な結果を示す。産業上の利用可能性

本発明は、制振部材用の組成物およびこれを賦形してなる制振材を提供するものである。本発明は、また、この制振材を用いて得られる、住宅、マンション、オフィスビル等の住宅建造物、高速道路、高架橋、鉄道軌道等の各種構造物や、自動車、鉄道車両、船舶、航空機（ヘリコプターを含む）等の輸送手段、さらには家庭電気機器、 O A機器、産業機械、モバイル製品等において発生する振動や騒音を低減する遮音部材を提供するものである。

具体的には、本発明による遮音部材により、住宅、マンシヨン、オフィスビル、工場等の間仕切り、外壁、天井、床、梁等の構造部材、給排水管、給排水管取付治具、パイプスべース、パイプシャフト、ドア、屋根、襖 · 障子等を含む可動間仕切り、界壁、パーティション、階段、取付ネジ、防音ルーム、ダクト、採光窓やドア · 室内の透かし用窓を含む窓、窓シール材；高速道路の防音壁、鉄道軌道における、レール、枕木、ラスト、ラストマツト；高架橋における、スラブマット、コンクリート板、橋桁、レール、防音壁；自動車における、ノレーフパネノレダッシュパネノレ、フロア一パネル、卜ランクルーム仕切パネル、タイヤハウス、シャーシ等の着座周りのパネル他、 .エンジン支持部、ボンネットフ一ド等のエンジン周り、車軸、車軸受け、サスペンション等の足周り、窓、窓ガラスシール材；鉄道車両における、床、天井、側板、ドア、車輪、車軸やシャーシ、連結部、パンタグラフ、窓、窓シ一ル材、シ一ト固定フレーム；高速艇ゃレジャーボートを含む船舶での甲板、居住区周りの壁面パネル、エンジンル —ム、窓；ヘリコプターを含む航空機の床、天井、側板、ドァ、エンジンルーム、プロペラ、窓、窓シ一ル材； O A機器では、プリンター、ファン、モータ一、 M O * C D * F D ' H D等ドライブ、ビデオカメラ、カメラ、コピー機、 F A X、 C D · D V Dデッキ、ビデオ ' カセット · D A T等デッキ、デジタルカメラ、パソコン、等の筐体及び摺動部；産業機械では、エレベータ一、エスカレ一夕一、コンプレッサー、発電器、草刈り機、トラクター、プルド一ザ一、シャベルカー、ダンプカー、ホイールローダ一、ロードローラ一、ミキサー車、パワーシャベル、杭打ち機、クレーン、樹脂押出機、'射出成形機、プレス機、二一ダー、ミキシングロール、ポンプ、削岩機、破砕機、バックホウ、タツ力一、エア一ネイラ一、自動販売機、自動改札機、ベルトコンベア；家電製品では、洗濯機、乾燥機、ミシン、食器洗い機、掃除機、空調器、フアンヒータ一、冷蔵庫、ヽンドミキサー、温水洗浄便座、浴室乾燥機、ゴミ処理機、ジューサー、扇風機、ドライヤー、ひげ剃り機、インバーター付き蛍光灯、電話機の受話器；モバイル製品としては携帯電話、へッドホン型ステレオ、同 M Dステレオ、同 C Dステレオ、ノート型パソコン；等の様々なものから発生する振動や騒音を大幅に低減することができ

Claims

. 請求の範囲

1. 塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数が 1 2〜 1 6である塩素化パラフィン 2 0〜 2 0 0重量部とを含有する制振材用樹脂組成物。

2. 塩素含有熱可塑性樹脂の塩素含量が 3 0〜 7 0 重量％であり、塩素化パラフィンの塩素化度が 3 0 ~ 7 0重暈％である請求項 1記載の制振材用樹脂組成物。

3. 塩素含量 2 0 ~ 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 2〜 1 6で且つ塩素化度

3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0 〜 5 0で且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンの混合物 5 0〜 3 0 0重量部を含有する制振材用樹脂組成物。

4. 塩素含量 3 0〜 5 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 2 0〜 5 0でかつ塩素化度

3 0〜 5 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0 〜 5 0でかつ塩素化度 5 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンの混合物 5 0〜 3 0 0重量部を含有する制振材用樹脂組成物。

5. さらに、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し、可塑剤を 5 0〜 2 0 0重量部含む請求項 1〜 4のいずれかに記載の制振材用樹脂組成物。

6. 塩素含量 5 0〜 7 0重量.％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 2 0 - 5 0でかつ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィン 5 0〜 3 0 0重量部と、フタル酸系可塑剤 5 0〜 2 0 0重量部とを含有する制振材用樹脂組成物。

7. さらに、塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部に対し、ロジン系化合物を 1〜 2 0重量部含む請求項 1〜 6の翁

01/79376 PCT/JP01/03176 いずれかに記載の制振材用樹脂組成物。

8. 塩素含量 2 0〜 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 2 ~ 5 0且つ塩素化度 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィン 5 0〜 3 0 0重量部と、ロジン系化合物 1〜 2 0重量部とを含有する透明制振材用樹脂組成物。

9. 塩素含量 2 0〜 7 0重量％の塩素含有熱可塑性樹脂 1 0 0重量部と、平均炭素数 1 2 ~ 1 6且つ塩素含量 3 0 - 7 0重量％の塩素化パラフィンおよび平均炭素数 2 0 ~ 5 0且つ塩素含量 3 0〜 7 0重量％の塩素化パラフィンの混合物' 5 0 ~ 3 0 0重量部と、ロジン系化合物 1 ~ 2 0重量部とを含有する透明制振材用樹脂組成物。

1 0. 請求項 1〜 9のいずれかに記載の制振材用樹脂組成物を賦形してなる制振材。

1 1. 請求項 1 0記載の制振材を具備した遮音部材。

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