WO2000055883A1

WO2000055883A1 - Noyau de collier de deviation et procede de production correspondant

Info

Publication number: WO2000055883A1
Application number: PCT/JP2000/001551
Authority: WO
Inventors: Hitoshi Iwaya; Shinichiro Ito; Minoru Anbo; Masahiro Ono
Original assignee: Tdk Corporation
Priority date: 1999-03-15
Filing date: 2000-03-14
Publication date: 2000-09-21
Also published as: CN1342326A; EP1162643A1; US6696907B1; EP1162643A4; KR20010112300A

Description

明細書

偏向ヨーク用コァ及ぴその製造方法技術分野

本発明は、陰極線管のネック部とファンネノ I ^との間に装着される偏向ヨーク用コアに関する。背景技術

この種の偏向ヨーク用コアは、偏向ヨークを構成するために用いられる。偏向ヨークは、偏向ヨーク用コアに水平偏向コイル及び垂直偏向コイルを装着して構成され、陰極線管（C R T) のネック部とフアンネ； 0 ^との間に装着される。そして、ネック部に設けられている電子銃から放出される電子ビームを、水平及び垂直の方向に偏向させる。一般的な偏向ヨーク用コアでは、ネック側部分の開口面形状、及び、ファンネル側部分の開口面形状は、ともに円形である。

別の偏向ヨーク用コアとして、特公平 8— 2 8 1 9 4号公報は、ネック側部分の開口面形状を円形とし、ファンネル側部分の開口面形状を楕円形状とした構造を開示している。また、特開平 7— 3 7 5 2 5公報には、偏向ヨーク用コアの内面形状はほぼ楕円状に成形し、その外面形状をほぼ真円形状に成形することにより、成形性を損なうことなく、偏向効率を改善する技術が開示されている。特公平 8— 7 7 8 1号公報も同様の偏向ヨーク用コアを開示している。

しかし、これらの先行技術では、コア断面積と、コア内磁束密度分布との関係を考慮していないため、コア内磁束密度の高い部分と低い部分とが生じ、コアがコァ内磁束密度の高、部分で飽和し、画面歪みを生じる恐れがあつた、

次に、この種の偏向ヨーク用コアは、フェライト粉等を用いて、所定の完成品形状を有する管状体として成型される。成型品には、予め、分割溝が形成されているものもあり、水平偏向コイル及び垂直偏向コイルを装着する際に、この分割溝に沿って 2分割する。従来、分割溝は、例えば、特開平 7— 3 7 5 2 5号公報、実開平 8— 1 9 4号公報及び米国特許第 4， 7 5 4 , 1 9 0号明細書等に開示されているように、偏向ヨークとしての使用態様において、水平方向となる両側に設けるのが普通であつた。

ところが、従来の分割溝配置構造では、水平偏向磁界が最大となる領域に分割溝を設ける構造となる。水平偏向磁界は、垂直偏向磁界が 6 0〜1 0 0 H z程度の低周波であるのに対し、 2 0〜1 2 0 k H z程度の高周波であるから、水平偏向磁界はコアロスに関して支配的な主要要因となる。しかも、水平偏向磁界が最大となる領域に分割溝を設けてあるため、この部分のコア断面積が減少し、水平偏向磁界による磁束密度が著しく高くなり、コアロスが増大する。この場合のコァロスは、よく知られているように、磁束密度の 2〜2. 5乗に比例して増大する。このため、分割溝を設けた水平方向の両側において、コア発熱温度が上昇するという問題点があった。

また、特公平 8 - 2 8 1 9 4号公報、特開平 7 - 3 7 5 2 5号公報等に開示されているように、ファンネル側部分の開口面を長軸及び短軸を有する形状にした場合、成形金型の構造に起因して、コア密度が短軸側で低くなる。このため、短軸側でコア強度が低くなり、コア欠け等を生じる。

また、上述のように、コア内においてコア密度の低い部分があるので、コアを焼成するとき、コアが不均一に収縮し、大きな変形を生じる。

しかも、実際の成型品では、予め、分割溝の両側にクリップ溝が形成されている。偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成するには、偏向ヨーク用コアを分割溝に沿って 2分割し、次に、セパレ一タ、水平偏向コイル及び垂直偏向コィルを装着し、その後、分割されたコア片を組み合わせる。そして、分割溝の両側に位置するクリップ溝の間にクリップをかけ止め、両コア片を結合する。このため、コア発熱温度上昇またはコア欠け等が、一層生じ易くなる。

更に、従来は、ファンネル側部分の開口面形状が楕円形状または長方形状であつたが、ネック側は依然として円形状であった。このため、 3原色に対応する 3 つの電子銃を直線状に配置したィンライン型陰極線管に適応する手段としては、完全ではなかった。

次に、例えば、特公平 8— 2 8 1 9 4号公報は、ネック側部分からファンネル側部分に向けて、その内面に沿い、放射状に、複数の凸状部を連続的に放射状に設け、凸状部間形成される溝部に水平偏向コイル及び垂直偏向コイルを配置したスロット方式の偏向ヨーク用コアを開示している。しかし、水平偏向コイル及び垂直偏向コイルの記置が、凸状部の配置構造によって定まってしまい、磁界分布を調整することができない。このため、バレス操作歪み補正、ピンクッション図形歪み補正、及びコンパージ Xンス特性の補正等に関する調整を、偏向ヨーク以外の他の手段に頼らざるを得な L、。

上述した問題点を解決する手段として、実用新案登録第 2 5 8 0 2 4 2号公報は、垂直偏向コィル及び水平偏向コィルの予め設計した布線パターンにあわせて、コイルガイド溝及び凸状部を非放射パターンで形成した偏向ヨーク用コアを開示している。

しかしながら、この登録実用新案では、コイルガイド溝及び凸状部を非放射パターンで形成してあるため、成型した後にコア中心軸（管軸）の方向に型抜きをすることができない。成型後にコア中心軸（管軸）の方向に型抜きできるためには、凸状部がコア中心軸に関して放射状になっていなければならないのに、非放射状になっているからである。

この種の偏向ヨーク用コアを偏向ヨークとして用いた場合、電子ビームは偏向ヨーク用コアの内面に沿って偏向されるので、電子ビームが設計通りに偏向されるためには、コアに高い寸法精度が要求されると共に、コアと陰極線管とを高い精度で組み立てる必要がある。コアはセパレータを介して、陰極線管に装着されるので、コアと陰極線管とを高い精度で組み立てるには、セパレ一夕に対して、コアを高精度で組み付ける必要がある。

ところが、偏向ヨーク用コアは、フェライト粉末成形品を焼成した、いわゆる焼物であるから、焼成による収縮により変形する。このときの熱収縮率は約 1 0 〜2 0 %程度と大きく、焼成後のコアの体積は、焼成前の約 6 0 %にまで減少する。このため、コアと陰極線管との組立精度が低下し、電子ビームが設計通りに偏向されなくなる。その結果、ミスコンバーゼンスが発生し、画質の低下を招く等の問題が発生する。

上述した焼成変形に起因する諸問題点を解決するための 1つの手段は、コアを研削することである。しかし、ファンネル側部分の開口面の形状が、非円形状になると、コアの内面を研削することが難しくなる。そこで、ファンネル側部分の開口面の形状が非円形状の偏向ヨーク用コアにおいては、ファンネル側及びネック側の何れにおいても、コアの内面を研削していなかった。このため、焼成変形に起因する上記問題点を抱えていた。

また、ファンネル側部分の開口面の形状が、上述したような非円形状になると、セパレー夕に対して、コアを組み付ける際、コアの外面に、位置決め基準になり得る特徴的な場所がない。このため、セパレー夕に対して、コアを高精度で組み付けることが困難で、陰極線管の管軸に対してコア軸を一致させることが難しく、組立精度の向上に限界があった。

このような問題を解決するには、偏向ヨーク用コァの内面を研削すればよ t、。研削手段としては、特開平 1—3 1 9 2 2 6号公報には、ネック側部分を内面から保持し、外面を回転砥石等を用いて研削する方法が開示されている。しかし、上述の先行技術文献では、内面研削については、言及されていない。

また、ファンネル側部分の端面が略長方形をなしている偏向ヨーク用コアの場合には、回転砥石を用いて研削することができない。このため、偏向ヨーク用コァと陰極線管とを組み立てる際、陰極線管の管軸に対してコア軸を一致させることが難しく、組立精度の向上に限度があつた。

しかも、通常、偏向ヨークコアは、ファンネル側部分の開口端で見た外形が円形状、楕円形状、略長方形状等であるから、その開口端に連続する外面形状は曲面になる。例えば、特開平 8— 7 7 8 1号公報には、ファンネル側部分の開口端で見た外形が、径の異なる複数の円弧が組み合わされた略楕円形状であるコアが開示されている。

このようなコアの場合、陰極線管に対する位置決めの際、コアの外面に、基準になり得る特徵的な場所がない。したがって、セパレー夕に対して、コアを正確に位置決めすることは、難しかった。このため、陰極線管の管軸に対してコア軸を一致させることが難しぐ、組立精度の向上に限界があった。

上述したように、陰極線管に対する位置決め精度及び偏向感度の向上等の観点から、偏向ヨーク用コアに研削加工等を施す場合、偏向ヨーク用コアを、治具等によって保持する必要がある。偏向ヨーク用コアの保持に当たっては、ネック側部分を持つか、または、ファンネル側部分の開口端を持つかの何れかである。ネック側部分は、ある軸長にわたって、外径がほぼ一定になっているので、機械的保持部分として用いることができる。これに対して、ファンネル側部分は機械的保持部分として用いるのに、次のような制約を伴う。

即ち、ファンネル側部分の開口端には、その全周にわたって、管軸とほぼ平行な曲面からなる帯状部分があり、この蒂状部分を保持部分として用いることが考えられる。この帯状部分の幅は 5 mm以下であることが多い。ファンネル側部分の開口端の外形形状がほぼ円形状である場合は、 5 mm以下の帯状部分であつても、十分な機械的保持力を確保できる。

ところが、ファンネル側部分の開口端で見た外形カ^:方形状となっているタイプのコアでは、 5 mm以下になる帯状部分を保持部分として用いたのでは、機械加工時に加わる外力に杭しきれずに、脱落したり、欠けたり、割れたりする。結局、この種の偏向ヨーク用コアでは、外径が、ある軸方向長さをもって、ほぼ一定なネック側部分を、機械的保持部分として用いる他はない。

この場合、ネック側部分の軸方向長さが、コア特性、加工保持安定性及びコア体積に関与することから、その長さをどのように選定するかは、極めて重要な事項である。例えば、コアの軽量化を図るために、外径がほぼ一定のネック側部分を必要以上の長さにすると、ファンネル側の断面積が減少し、発熱や飽和の問題を生じる恐れがある。これとは逆に、例えば、特開平 7 - 3 7 5 2 5号公報の図 1、及び、特開平 8 - 7 7 8 1号公報の図 2に図示されているように、外径がほぼ一定のネック側部分を省略し、または、極端に短くした場合は、機械加工に当たり、偏向ヨーク用コアを十分安定に保持することができなくなり、機械加工時に加わる外力に抗しきれずに、脱落したり、欠けたり、割れたりする。発明の開示

本発明の第 1の課題は、コア内磁束密度分布に対するコア断面積の関係を最適化し、磁気飽和を回避し得る偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 2の課題は、コアロスを押え、コア発熱温度を低減し得る偏向ョ一ク用コアを提供することである。

本発明の第 3の課題は、コァ欠けの恐れがない偏向ヨーク用コァを提供することである。

本発明の第 4の課題は、焼成時に変形しにくい偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 5の課題は、コアロスを押え、コア発熱温度を低減し得る偏向ョ一ク用コアを提供することである。

本発明の第 6の課題は、コア欠けの恐れがない偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 7の課題は、焼成時に変形しにくい偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 8の課題は、 3原色に対応する 3つの電子銃を直線状に配置したィンライン型陰極線管のために最適化された形状を有する偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 9の課題は、コイル配置の自由度が高く、磁界分布を調整し、偏向感度、歪特性、コンパージエンス特性等を改善し得る偏向ヨーク用コアを提供することである。本発明の第 1 0の課題は、コア中心軸に沿って確実に型抜きできる偏向ヨーク用コアを提供することである。

本発明の第 1 1の課題は、ファンネル側部分の開口面の形状が非円形状で、ネック側部分の孔が円形状の偏向ヨーク用コアであって、寸法精度の高い偏向ョ一ク用コアを提供することである。

本発明の第 1 2の課題は、陰極線管に対し、高精度で位置決めし得る偏向ョ一クコァ及びその製造方法を提供することである。

本発明の第 1 3の課題は、陰極線管に対する正確な位置決めを容易に実行し得る偏向ヨークコアを提供することである。

本発明の第 1 4の課題は、特性上必要な体積を確保しつつ、機械加工時に安定に保持し得る偏向ヨーク用コアを提供することである。

上述した第 1の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有すると共に、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有する。前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となつている。そして、管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積が、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0。〜 6 5。の間で最大となる。

本発明者らの研究によると、偏向ヨーク用コアに、水平偏向コイル及び垂直偏向コィルを設けて偏向ヨークを構成し、各コィルで垂直偏向磁界と水平偏向磁界とを作り出した場合、そのとき生じた磁束はコア内で均一にならないことが明ら "、になった。

より具体的には、ネック側部分の開口面形状、及び、ファンネル側部分の開口端形状が、ともに円形である従来の偏向ヨーク用コアの場合、管蚰を通り、管軸と平行な平面上で切断されたときに現れる各切断面において、そのコア内磁束密度を測定すると、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる位置を基準 0 。として、管軸の周りにとられた角度 3 0 °〜6 5。の間で、コア内磁束密度が最大となる。

そこで、本発明では、管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積が、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0。〜6 5。の間で最大となるようにする。

これにより、コア全体にわたって、コア内磁束密度を均一化し、局部的飽和を回避することができるようになる。 3 0。〜6 5。以外の部分でコア断面積が最大になるような形状では、コア内磁束密度の高い 3 0。〜6 5。の部分で飽和する恐れがある。全体として、コア断面積を大きくすれば、飽和は回避できるが、この場合は、無駄な部分を含むコアになってしまう。

磁気飽和を回避するという第 1の課題を解決するもう一つの手段は、管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面におけるコア密度が、前記短軸を基準 0。として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0 ° 〜6 5 ° の間で最大となるようにすることである。

これにより、コア内磁束密度が最大となる角度 3 0 ° 〜6 5。の間で、局部的飽和を回避することができるようになる。 3 0 ° 〜6 5 ° 以外の部分でコア断面におけるコア密度が最大になるような形状では、コア内磁束密度の高い 3 0 ° 〜 6 5 ° の部分で飽和する可能性がある。飽和を回避するため、全体として、コア断面積を大きくした場合は、無駄な部分を含むコアになってしまう。

第 2の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有する。前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となっている。更に、前記短軸付近のコア面に、管軸方向に沿うコア分割溝を有する。

偏向ヨークとしての使用態様においては、短軸の位置が、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる位置に対応するように、水平偏向コイル、及び垂直偏向コィルを装着する。この構成によれば、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる位置にコア分割溝を有することになるので、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝の影響が小さくなり、コアロス及びコア発熱が低減される。

好ましくは、コア分割溝は、直線状であって、ネック側部分の開口端縁で開口させる。この構成によれば、コアを、フヱライト粉体または金属磁性粉体等の磁性粉体を用いて成型した場合、コアの型抜きをスムーズに行うことができる。別の好ましい態様として、コア分割溝はコア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設ける。この構造によれば、フライト成型品でなるコアを容易に分割することができる。

コア外周面に形成されたコア分割溝と、コア内周面に形成されたコア分割溝とは、前記ネック側部分の開口端縁で互いに連続させる。この構造によれば、コア分割が容易になる。

コア分割溝は、好ましくは、 V状溝とする。この溝形状はコア分割を容易化するのに有効である。

第 3及び第 4の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がるコア外周面を有する。前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となつている。更に、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、前記短軸側の前記コア外周面に、少なくとも 1つの第 1の凹部を有する。

本発明者らの研究によれば、偏向ヨークコアにおいて、ファンネル側部分の外形が短軸及び長軸を有する形状の場合、短軸側でコア密度が低くなることが明らかになつた。

これに対し、本発明の偏向ヨーク用コアは、コア外周面に第 1の凹部を有する。従って、フライト粉体等の磁性粉体を用いて加圧成型する際、成型用の型として、第 1の凹部に対応する凸部を備えた型を用い、成型時、磁性粉体を凸部で加圧できる。このため、凸部に対応する第 1の凹部の周りでコア密度を高めることができる。

更に、第 1の凹部は短軸側のコア外周面に位置するので、結局、短蚰側でコア密度が増大する。このため、コア強度が短軸側で大きくなり、コア欠けを防止でさる。

し力、も、上述のようにコア密度が短軸側で増大するので、コア密度の分布が平均化される。従って、本発明の偏向ヨーク用コアは、焼成する時、均一に収縮し、変形を生じにくい。

第 5、第 6及び第 7の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有する。前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となつている。

更に、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、前記短軸付近のコア面に、管軸方向に沿うコア分割溝を有しており、前記短軸の両側のコア外周面に、クリップ溝を有している。

偏向ヨークとしての使用態様においては、短軸の位置が、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる位置に対応するように、水平偏向コイル、及び垂直偏向コィルを装着する。この構成によれば、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる位置にコァ分割溝を有することになるので、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝の影響が小さくなり、コアロス及びコア発熱が低減される。

また、本発明者らの研究によれば、偏向ヨークコアにおいて、ファンネル側部分の外形が短軸及び長軸を有する形状の場合、短軸付近でコア密度が低くなることが明らかになった。

これに対し、本発明の偏向ヨーク用コアは、コア外周面にクリップ溝を有する。従って、フユライト粉体等の磁性粉体を用いて加圧成型する際、成型用の型として、クリップ溝に対応する凸部を備えた型を用い、成型時、磁性粉体を凸部で加圧できる。このため、凸部に対応するクリップ溝の周りでコア密度を高めることができる。

更に、クリップ溝は短軸の両側のコア外周面に位置するので、結局、短軸付近でコア密度が増大する。このため、コア強度が短軸付近で大きくなり、コア欠けを防止できる。

しかも、上述のようにコア密度が短軸付近で増大するので、コア密度の分布が平均化される。従って、本発明の偏向ヨーク用コアは、焼成する時、均一に収縮し、変形を生じにくい。

第 8の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有すると共に、ネック側部分からフアンネノレ側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有する。前記ファンネル側部分の孔は、開口端側で見た孔形が全周にわたって曲線状となっている。前記ネック側部分及び前記ファンネル側部分の孔形は、共に、短軸及び長軸を有する形状である。

上述のように、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、ファンネル側部分のみならず、ネック側部分においても、孔形が、短軸及び長軸を有する形状となっているため、ネック側部分においても、 3原色に対応する 3つの電子銃を直線状に配置したインライン型陰極線管に適した形状となる。従って、インライン型陰極線管のために最適化された形状を有する偏向ョーク用コアとなる。

第 9及び第 1 0の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有する。ネック側部分からファンネル側部分に向けて、内面に沿い放射状に複数の凸状部が設けられ、これら複数の凸状部の間に複数の溝部が形成されている。

前記凸状部は、前記ネック側部分と前記ファンネル側部分との間で、分離して設けられている。前記凸状部は、管軸と向き合う表面が、前記ネック側部分からファンネル側部分に向かう方向で見て、前記管軸から遠ざかるように傾斜する。上述したように、ネック側部分からフアンネノレ側部分に向けて、内面に沿い放射状に複数の凸状部が設けられ、凸状部の間に複数の溝部が形成されているから、凸状部間の溝部の底面において、偏向コイルのコイルの位置ずれを防止することができる。また、凸状部は、ネック側部分とファンネル側部分との間で、分離して設けられているから、巻線の分布を、例えば、放射状及び非放射状となるように調整することが可能であり、偏向ヨークの組立て後の歪やミスコンバ一ジエンスを容易に補正することができる。

更に、複数の凸状部は、コア内面に沿い放射状に設けられるとともに、管軸と向き合う表面が、ネック側部分からファンネル側部分に向かう方向で見て、管軸から遠ざかるように傾斜するから、フユライト粉体等の磁性粉体を用いて偏向ヨーク用コアを成型する場合、成型後にコア中心軸（管軸）の方向に確実に、かつ、容易に型抜きできる。

第 1 1及び第 1 2の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有する。前記ファンネル側部分の 7Lは、短軸および長軸を有する形状である。前記ネック側部分の孔は、円形状であり、内面が研削されている。

上述のように、ファンネル側部分の開口面の形状が非円形状で、ネック側部分の孔が円形状である偏向ョ一ク用コアにおいて、ネック側部分の孔の内面が研削されているので、ネック側部分の寸法精度を向上させることができる。このため、この偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークを、陰極線管に対して組み合わせる場合、高い組み合わせ精度を確保することができる。研削されるネック側部分の孔は円形状であるから、例えば、回転研削具等を用いて、容易に研削することができる。

上述のように、ネック側部分の孔の寸法精度が上がるので、扎の中心軸である管軸を高い精度で割り出すことができる。このため、今度は、管軸を基準にして、ファンネル側部分の外面を平面研削し、研削された平面部分を、セパレータに対する位置決め部分として用いることができる。従って、コアを、セパレータに対し高精度で位置決めし、延ては、陰極線管に対し、コアを高精度で位置決めし得るようになる。本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネノレ部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かつて、ラッパ状に広がる孔を有する。少なくとも前記ファンネノレ側部分は、前記孔が短軸および長軸を有し、かつ、前記孔の内面が研削されている。

上述したように、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に広がる孔を有し、ファンネル側部分において、孔が短軸および長軸を有するから、表示パネルが横長のカラーテレビジョン受像機用陰極線管に適用できる。また、ファンネル側部分は、孔の内面が研摩されているから、偏向ヨーク用コァのファンネル側部分の寸法精度が向上し、陰極線管に対する組立精度を上げることができる。

好ましい態様として、更に、ネック側部分の孔の内面が研削されていてもよい。これによれば、ファンネル側部分だけでなく、ネック側部分の寸法精度が向上し、陰極線管に対する組立精度を上げることができる。

第 1 3の課題を解決するため、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の形状を有し、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に広がる外形を有する。前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が短軸および長軸を有する形状となっており、かつ、開口端側の外周面に少なくとも 1つの研削平面を有する。

上述したように、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に広がる外形を有し、ファンネル側部分は、開口端で見た外形が短軸および長軸を有する形状となっている。このような構造であると、表示パネルが横長のカラ一テレビジョン受像機用陰極線管に適用して、偏向効率を改善することができる。また、ファンネル側部分は、開口端側の外周面に少なくとも 1つの研削平面を有する。研削平面は、管軸に対して平行に設けられる。この構造によれば、この研削平面を基準面とみなして、陰極線管の管軸に対してコアの管軸を容易に一致させることができる。したがって、コアの陰極線管に対する正確な位置決めを容易に実行できる。偏向ヨーク用コアの外面を研削する手段としては、特開平 1—3 1 9 2 2 6号公報に、ネック側部分を内面から保持し、外面を回転砥石等を用いて研削する方法が開示されている。し力、し、この先行技術において、研削は、外面の寸法精度の向上が目的としたものであって、陰極線管に対するコアの正確な位置合わせを目的としたものではない。

好ましい態様として、研削平面は、 2つ以上であって、互いに隣り合う 2面が約 9 0度または約 1 8 0度の角度間隔で設けられていてもよい。この場合、複数の基準面陰極線管に対するコアの位置合わせ作業を、より確実に実行できる。第 1 4の課題を解決するために、本発明に係る偏向ヨーク用コアは、陰極線管のファンネル部とネック部との間に装着されるものであって、管状の形状を有する。ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状である。そして、ネック側部分の管軸方向長さと、ファンネル側部分の管軸方向長さとの和であるコア全長を Aとしたとき、 5 mm≤B≤ (A/ 2 ) mmを満たすようにする。

本発明において、ネック側部分とは陰極線管のネック部側に位置する部分であつて、外径が実質的に一定な部分をいう。ファンネル側部分とは、ネック側部分以外の残部をいう。管軸方向長さとは、管状である偏向ヨーク用コアにおいて、管軸上で見た長さをいう。

ネック側部分は、偏向ヨーク用コアの内面等を加工する際の保持部分として供せられる。ネック側部分の管軸方向長さ Bが、 5 mmよりも小さくなる（B < 5 mm) と、加工機によりネック側部分を十分保持できず、保持力が機械加工力に抗しきれなかったり、偏向ヨーク用コアの重量に耐えられなかったりして、欠けたり割れたりする。

これに対して、ネック側部分の管軸方向長さ Bが、 5 mm以上（B≥5 mm) であると、加工機により、ネック側部分を十分安定に保持することができる。従つて、コア内面研摩等の機械加工力に十分に抗することができるようになると共に、偏向ヨーク用コアの重量にも耐えることができ、脱落したり欠けたり割れたりすることはない。このため、偏向ヨーク用コアの内面等を、高精度に、安定に加工することができるようになり、陰極線管に対する位置決め精度を向上させ、陰極線管の電子ビームを正確に制御でき、偏向感度のよい偏向ヨークを得ることができる。ネック側部分の管軸方向長さ Bが 5 mm以上で、（AZ 2 ) mm以下の範囲では、発熱や飽和の問題が生じない。

ネック側部分の管軸方向長さ Bが（A/ 2 ) mmを超えると、ファンネル側部分の断面積が小さくり、発熱や飽和の問題を生じる恐れがある。

本発明の他の目的、構成及び効果については、添付図面を参照して、更に詳しく説明する。添付図面は、単なる例示に過ぎない。図面の簡単な説明

図 1は本発明に係る偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 2は図 1に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 3は、短軸 Xの上で切断したときの切断面（6> = 0 ° ) を示す図である。図 4は、管軸 O 1を通る長軸 X上で切断したときの切断面（0 = 9 0 ° ) を示す図である。

図 5は、角度 3 0 ° 〜6 5 ° の間に設定された切断位置で切断したときの切断面を示す図である。

図 6は、従来の偏向ヨークのコア内磁束密度特性を示す図である。

図 7は、本発明に係る偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークのコア内磁束密度特性を示す図である。

図 8は、短軸 Xの上で切断したときの切断面（0 = 0 ° ) を示す図である。図 9は、管軸 0 1を通る長軸 Y上で切断したときの切断面（0 = 9 0 ° ) を示す図である。

図 1 0は、角度 3 0 ° 〜6 5 ° の間に設定された切断位置 Χ 0で切断したときの切断面をそれぞれ示している。

図 1 1は、図 1、 2に示した偏向ヨーク用コアの成型工程の一例を示す図である。

図 1 2は、図 1 1に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 1 3は、図 1、 2に示した偏向ョ一ク用コアの成型工程の一例を示す図である。

図 1 4は、図 1 3に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 1 5は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 1 6は、図 1 5に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 1 7は、図 1 5の 1 5— 1 5線に沿った拡大端面図である。

図 1 8は、図 1 5の 1 8—1 8線に沿った拡大端面図である。

図 1 9は、図 1 5〜1 8に示した偏向ヨーク用コアを用いた偏向ヨークを示す図である。

図 2 0は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 2 1は、図 2 0に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 2 2は、図 2 0に示した偏向ヨーク用コアの断面図である。

図 2 3は、図 2 0に示した横断面拡大図である。

図 2 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 2 5は、図 2 4に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 2 6は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 2 7は、図 2 6に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 2 8は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 2 9は、図 2 8に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 3 0は、図 2 8に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 3 1は、図 2 8の 3 1—3 1線に沿った断面図である。

図 3 2は、図 2 8の 3 2— 3 2線に沿った拡大断面図である。

図 3 3は、従来の偏向ヨーク用コアにおけるコア密度特性を示す図である。図 3 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアのコア密度特性を示す図である。図 3 5は、図 2 8〜 3 2に示した偏向ヨーク用コアの成型工程の一例を示す図である。

図 3 6は、図 3 5に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 3 7は、図 3 6に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 3 8は、図 3 7に示した工程の作用効果を説明する拡大断面図である。

図 3 9は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 4 0は、図 3 9に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 4 1は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 4 2は、図 4 1に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 4 3は、図 4 1、 4 2に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 4 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 4 5は、図 4 4に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 4 6は、図 4 4、 4 5に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 4 7は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 4 8は、図 4 4に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 4 9は、図 4 7、 4 8に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 5 0は図 4 7の短軸 X上で切断した断面図である。

図 5 1は図 4 7の 5 1— 5 1線に沿った断面図である。

図 5 2は、図 4 7〜5 1に示した偏向ヨーク用コアを分割して生じたコア片を示す図である。

図 5 3は、図 5 2に示したコア片をクリップにより結合した状態を示す図である。

図 5 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 5 5は、図 5 4に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 5 6は、図 5 4の 5 6— 5 6線に沿った断面図である。

図 5 7は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 5 8は、図 5 7に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 5 9は、図 5 7の 5 9— 5 9線に沿った断面図である。図 6 0は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 6 1は、図 6 0に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 6 2は、図 6 0に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 6 3は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。図 6 4は、図 6 3に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 6 5は、図 6 3に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 6 6は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 6 7は、図 6 6に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 6 8は、図 6 6、 6 7に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。

図 6 9は、図 6 6〜6 8に図示した偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークを、陰極線管に装着した状態を模式的に示す図である。

図 7 0は、図 6 6〜6 8に図示した偏向ヨーク用コアと電子銃との関係を示す図である。

図 7 1は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 7 2は、図 7 1に示した偏向ヨーク用コアの長軸線 Yに沿う断面図である。図 7 3は、図 7 1に示した偏向ヨーク用コアの短軸 Xに沿う断面図である。図 7 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 7 5は、図 7 4に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 7 6は、図 7 4の 7 6— 7 6線に沿った拡大端面図である。

図 7 7は、図 7 4の 7 7— 7 7線に沿った拡大端面図である。

図 7 8は、図 7 4〜 7 7に示した偏向ヨーク用コアの成型工程を示す図である o

図 7 9は、図 7 8に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 8 0は、図 7 9に示した工程の後の成型工程を示す図である。

図 8 1は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 8 2は、図 8 1に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 8 3は、図 8 1、 8 2に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。図 8 4は、図 8 1〜8 3に示した偏向ヨーク用コアを得るに当たり、孔の内面を研削する方法を示す図である。

図 8 5は、図 8 1〜8 3に示した偏向ヨーク用コアを得るに当たり、孔の内面を研削する方法を示す図である。

図 8 6は、図 8 1〜8 3に示した偏向ヨーク用コアのファンネル側部分の外周面を研削した例を示す図である。

図 8 7は、図 8 1〜8 3偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークを、陰極線管に装着した状態を模式的に示す図である。

図 8 8は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 8 9は、図 8 8に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。

図 9 0は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図である。

図 9 1は、図 9 0に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 9 2は、偏向ヨーク用コアの別の研摩を示す断面図である。

図 9 3は、ファンネル側部分の内面を研削する方法を模式的に示す平面図である。

図 9 4は、ファンネル側部分の内面を研削する方法を模式的に示す正面部分断面図である。

図 9 5は、偏向ヨーク用コアの別の研摩を示す断面図である。

図 9 6は、偏向ヨーク用コアの別の例を示す図である。

図 9 7は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 9 8は、図 9 7に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。

図 9 9は、図 9 7、 9 8に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。図 1 0 0は、本発明に係る偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークを、陰極線管に装着した状態を模式的に示す図である。

図 1 0 1は、セパレ一夕と偏向ヨーク用コアとの組み合わせ関係を示す図である。図 1 0 2は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。

図 1 0 3は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図でめ

図 1 0 4は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図でめる。

図 1 0 5は、偏向ヨーク用コア、セパレータおよび陰極線管の組み合わせ関係を示す図である。

図 1 0 6は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。

図 1 0 7は、図 1 0 6に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。

図 1 0 8は、本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図である。

図 1 0 9は、図 1 0 8に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。

図 1 1 0は、図 1 0 8に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。

図 1 1 1は、図 1 0 8〜1 1 0に図示した偏向ヨーク用コアを加工機の保持具に保持した状態を示す正面図である。

図 1 1 2は、図 1 1 1に示した保持状態を示す底面図である。発明を実施するための最良の形態

図 1は本発明に係る偏向ョ一ク用コアの平面図、図 2は図 1に示した偏向ョ一ク用コアの正面図である。図示の偏向ヨーク用コアは、陰極線管のネック部とフアンネル部との間に装着される管状の形状を有する。コアは、円筒状のネック側部分 3からファンネル側部分 1に向かって、ラッパ状に拡がる孔 2を有する。ファンネル側部分 1は、管軸 0 1の一端側において、管軸 0 1と対向する位置からみた外形が、短軸 X及び長軸 Yを有する形状となっている。短軸 Xで見た短径 D x 1と、長軸 Yで見た長径 D y 1とは、 D y 1 > D x 1の関係にある。具体的にはファンネル側部分 1の外形は、円弧状辺を有する 4辺形状であって、短軸 Xの方向において対向する 2辺が、長軸 Yの方向において対向する 2辺よりも長い略 4辺形の形状を有する。この他、楕円形状等であってもよい。ファンネル J 部分 1の内部に形成された孔 2も、外形に従って変化する。

ネック側部分 3の外形と、その内部に形成された孔 2は、円形状の他、ファンネル側部分 1と同様の形状をとることができる。短軸 X、及び、長軸 Yは、管軸 01を通り、互いに直交する。

上記構造において、管軸 01を通り、管軸 01と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積は、管軸 01を通る短軸 Xを基準 0° として、管軸 01の周りにとられた角度 0が 30。〜65° となる領域で最大となる。管軸 01を通る短軸 Xは、水平偏向磁界のコア内磁束密度が最小となる位置に対応する。

図 3は角度 0° である切断位置、即ち、短轴 Xの上で切断したときの切断面、図 4は管軸 01を通る長軸 Y上で切断したときの切断面（0 = 90。）、図 5は角度 30° 〜65° の間に設定された切断位置で切断したときの切断面をそれぞれ示している。図示するように、短軸 Xの上で切断したときの切断面積 SO 1 (図 3) 、管軸 01を通る長軸 Y上で切断したときの切断面積 SO 2、及び、角度 30° 〜65° の間に設定された切断位置で切断したときの切断面積 S O 3に関して、 S 03>S 02>S01が成立する。

実施例の場合、ネック側部分 3は円形状の孔 2を有しており、ファンネル側部分 1の内面はネック側部分 3の内面に連続し、ファンネル側部分 1の開口部に向かってラッパ状に広がっている。従って、管軸 01の周りにとられた角度 0 = 30° 〜65。の間で、ネック側部分 3の孔 2から、ファンネル側部分 1の開口端縁までの距離が最大となる。よって、角度 6 = 30° 〜65° の間でコア断面積が最大となる。実施例では、上述した形状によるコア断面積増大に加えて、角度 0 = 30。〜65° の間において、ファンネル側部分 1の肉厚を増大させ、コァ断面積を増大させてある。この点は、図 3〜5の対比から明らかである。更に、実施例では、短軸 Xの方向に位置するコア外周面に、 2つの凹溝 9、 1 1を設けてあり、凹溝 9、 1 1の間に分割溝 1 3、 1 5を設けてある。分割溝 1 3、 1 5は短軸 Xの軸上に V状に設けられている。

上述した偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成するには、偏向ヨーク用コアを分割溝 1 3、 1 5に沿って分割し、次に垂直偏向コイル及び水平偏向コィルを装着し、その後、分割されたコア片を組み合わせる。水平偏向コイルは、分割溝 1 3、 1 5のある短軸 Xの上でコア内磁束密度が最小となるように装着される。垂直偏向コイルは、水平偏向コイルの作る水平偏向磁界に対して、直交する垂直偏向磁界を生じる。両コア片は凹溝 9、 1 1の間にかけ止められるクリツプ（図示しない）によって結合する。

図 6はファンネル側部分及びネック側部分とも、円形状である偏向ヨーク用コァを用 t、た従来の偏向ヨークのコア内磁束密度特性データを示す図である。図 6 において、横軸に角度（° ) をとり、縦軸にコア内磁束密度 (mT) をとつてある。横軸の角度（° ) は、短軸 Xの位置を基準 0。として、管軸 0 1の周りにとられた値である。曲線 B l 1は水平偏向磁界によるコア内磁束密度特性、曲線 B 1 2は垂直偏向磁界によるコア内磁束密度特性、曲線 B 1 3は水平偏向磁界によるコア内磁束密度特性 B 1 1と、垂直偏向磁界によるコア内磁束密度特性 B 1 2との合成磁束密度特性である。

図 6に示すように、管軸の周りで見たコァ断面積がほぼ一定の従来の偏向ョ一ク用コアを用いて、偏向ヨークを構成し、垂直偏向磁界と水平偏向磁界と作り出した場合、そのとき生じる合成磁束密度は、特性 B 1 3に示すように、コア内で均一にならない。

より具体的には、合成磁束密度は、管軸 0 1の周りにとられた角度 3 0 ° の付近で急激に増大し、角度 4 0。近辺で極大になっており、 1 5 0 (mT) を超えている。これは、偏向ヨーク用コアを、実働温度での飽和コア内磁束密度が 1 5 0 (mT) 程度の材質によって構成した場合、角度 4 0。の付近で磁気飽和を生じ、画面歪みを生じてしまう恐れがあることを意味する。本発明においては、角度 3 0 ° 以上の領域でコア断面積が大きくなつているので、飽和を回避することができる。

角度 4 0 ° を超えた後、コア内磁束密度は低下するが、角度 6 5 ° の付近までは、かなり高いコア内磁束密度を呈する。また、一般的な陰極線管の形状に合わせて、ファンネル側部分 1の開口端における長軸と短軸との比を 4 ： 3に選定し、ファンネル側部分 1の開口端外周に沿って、上記長軸及び短軸によって構成される 4角形を想定した場合、角部及び管軸 0 1を結ぶ線分と、短軸との間の角度は約 5 3。となる。

更に、陰極線管において、よく採用される別の形状に合わせて、ファンネル側部分 1の開口端における長轴と短軸との比を 1 6 ： 9に選定し、ファンネル側部分 1の開口端外周に沿って、上記長軸及び短軸によって構成される 4角形を想定した場合、角部及び管軸を結ぶ線分と、短軸との間の角度は約 6 0. 6 ° となる。

このような偏向ヨーク用コアの場合、短軸 Xを基準 0。とした角度 5 3。または角度 6 0. 6 ° の位置で、コア断面積が最も大きくなるようにすることが合理的である。更に実際的余裕度を見て、角度 6 5 ° の付近までは、飽和を生じないコァ断面積を確保する必要がある。

以上の理由から、本発明では、コア断面積は、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 。として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0。〜6 5 ° となる領域で最大となるようにしてある。

図 7は本発明に係る偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨークのコア内磁束密度特性を示す図である。図 7において、横軸に角度（° ) をとり、縦軸にコァ内磁束密度（mT) をとつてある。角度 Γ ) は、図 1において、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた値である。曲線 B 2 1 は水平偏向磁界によるコア内磁束密度特性、曲線 B 2 2は垂直偏向磁界によるコァ内磁束密度特性、曲線 B 2 3は水平偏向磁界によるコア内磁束密度特性 B 2 1 と、垂直偏向磁界によるコア内磁束密度特性 B 2 2との合成磁束密度特性であ。図 7の合成磁束密度特性 B 1 3から明らかなように、従来であれば、合成磁束密度特性が急激に増大していた角度 3 0。〜6 5。の間でも、本発明によれば、合成磁束密度が増大することがなく、平坦化されている。従って、本発明によれば、コア全体にわたって、コア内磁束密度を均一化し、局部的飽和を回避すること力でさる。

また、図 7に示すように、最大合成磁束密度を、 1 4 0 (mT) 以下にすることができるから、実働温度で飽和コア内磁束密度が 1 5 0 (mT) 程度の材質を使用して、偏向ヨーク用コアを構成した場合でも、飽和を回避することができる。しかも、飽和を回避するためにのみ付加される無駄な部分を含む必要がないので、コアの軽量化、 / J、型化及びコストダウンにも寄与することができる。

図 1、 2に図示した偏向ヨーク用コアにおいて、磁気飽和を回避するもう一つの手段は、管軸 O 1を通り、管軸 O 1と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面におけるコア密度を、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0。〜6 5。となる領域で最大となるようにすることである。管蚰 0 1を通る短軸 Xは、水平偏向磁界のコア内磁束密度が最小となる位置に対応する。

図 8は角度 0 ° である切断位置、即ち、短軸 Xの上で切断したときの切断面、図 9は管軸 0 1を通る長軸 Y上で切断したときの切断面（0 = 9 0 ° ) 、図 1 0 は角度 3 0。〜6 5。の間に設定された切断位置で切断したときの切断面をそれぞれ示している。図示の場合、短軸 Xの上で切断したときの切断面 S 0 1におけるコア密度 D O 1、管軸 0 1を通る長軸 Y上で切断したときの切断面 S 0 2 におけるコア密度 D O 2、及び、角度 3 0。〜6 5 ° の間に設定された切断位置で切断したときの切断面 S 0 3におけるコア密度 D O 3に関して、 D O 3〉 D O 2 > D 0 1が成立するようにする。各切断面 S 0 1〜S 0 3におけるコア密度 D 0 1〜D 0 3は、成型時の材料充填方法等によって制御することができる。コアの肉厚は、各断面でほぼ同じであってもよいし、異なっていてもよい。実施例の場合、ネック側部分 3は円形状の孔を有しており、ファンネル側部分 1の内面はネック側部分 3の内面に連続し、開口面 S 1に向かってラッパ状に広がっている。従って、管軸 O 1の周りにとられた角度 0 = 3 0 ° 〜6 5。の間で、ネック側部分 3の孔から、ファンネル側部分 1の開放端面 5の内縁までの距離が最大となる。よって、角度 0 = 3 0。〜6 5。の間でコア断面積が最大となる。

既に、図 6を参照して、詳しく説明したように、管軸の周りで見たコア断面積がほぼ一定の偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成し、垂直偏向磁界と水平偏向磁界と作り出した場合、そのとき生じる合成磁束密度は、特性 B 1 3に示すように、コア内で均一にならない。

より具体的には、合成磁束密度は、管軸 0 1の周りにとられた角度 3 0 ° の付近で急激に増大し、角度 4 0 ° 近辺で極大になっており、 1 5 0 (mT) を超えている。これは、偏向ヨーク用コアを、実働温度での飽和コア内磁束密度が 1 5 0 (mT) 程度の材質によって構成した場合、角度 4 0 ° の付近で磁気飽和を生じ、画面歪みを生じてしまう恐れがあることを意味する。本発明においては、角度 3 0 ° 以上の領域でコア密度が大きくなつているので、飽和を回避することができる。

角度 4 0 ° を超えた後、コア内磁束密度は低下するが、角度 6 5 ° の付近までは、かなり高いコア内磁束密度を呈する。また、一般的な陰極線管の形状に合わせて、ファンネル側部分 1の開口端における長軸と短軸との比を 4 ： 3に選定し、ファンネル側部分 1の開口端外周に沿って、上記長軸及び短軸によって構成される 4角形を想定した場合、角部及び管軸 0 1を結ぶ線分と、短軸との間の角度は角度 5 3 ° となる。

更に、陰極線管において、よく採用される別の形状に合わせて、ファンネル側部分 1の開口端における長軸と短軸との比を 1 6 ： 9に選定し、ファンネル側部分 1の開口端外周に沿って、上記長軸及び短軸によって構成される 4角形を想定した場合、角部及び管軸を結ぶ線分と、短軸との間の角度は 6 0. 6 ° となる。このような偏向ヨーク用コアを構成する場合、短軸 Xを基準 0 ° とした角度 5 3。または角度 6 0. 6 ° の位置で、コア密度が最も大きくなるようにすることが合理的である。更に実際的余裕度を見て、角度 6 5 ° の付近までは、飽和を生じないコア密度を確保する必要がある。

以上の理由から、本発明では、コア密度は、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0。として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0。〜6 5。となる領域で最大となるようにした。

コア密度を、管軸 0 1の周りで上述のように変化させる手段としては、種々の方法が考えられる。その一例を図 1 1〜1 4に示す。図 1 1〜1 4に図示された方法はフェライト粉体を用いて偏向ヨーク用コアを成型する場合の一般的場合に適用され得る。

図 1 1、 1 2は図 1の短軸 X上で見た成型を示す図である。但し、細部は省略して示してある。まず、図 1 1に示すように、下型 2 9、 3 9、 4 1、 4 3を組み合わせて構成された空洞 3 5内にフヱライト粉体 3 3を充填する。フヱライト粉体 3 3の中に表示された一点鎖線の下側が最終的に得られる成型領域を示し、一点線の上側が成型によって圧縮される圧縮領域 S 7を示す。

そして、上型 3 1を、矢印 F 1の方向に移動させて、下型 2 9、 3 9、 4 1、 4 3と嚙み合わせ、フヱライト粉体 3 3を加圧する。これにより、図 1 2に示すように、図 1 1の圧縮領域 S 7が圧縮され、ファンネル側部分 1及びネック側部分 3を有する偏向ヨーク用コアが成型される。

図 1 3、 1 4は図 1の角度 0 = 6 5。上で見た成型を示す図である。図 1 3に示すように、空洞 3 5内に充填されたフヱライト粉体 3 3の中に表示された一点鎖線の下側が、最終的に得られる成型領域を示し、一点線の上側が成型によって圧縮される圧縮領域 S 8を示す。この圧縮領域 S 8は短軸 X上で見た圧縮領域

(図 1 1参照）よりも大きい。このため、図 1 3に示すように、上型 3 1を、矢印 F 1の方向に移動させて、下型 2 9、 3 9、 4 1、 4 3と嚙み合わせ、フヱライト粉体 3 3を加圧し、図 1 4に示すように、ファンネル側部分 1及びネック側部分 3を有する偏向ヨーク用コアが成型した場合、そのコァ密度が高くなる。上述したように、合成偏向磁界による磁束密度が大きくなる角度 3 0。〜6 5 ° の間で、コア密度が最大になっている偏向ヨーク用コアによれば、合成偏向磁界による磁束密度が大きくなる角度 3 0。〜6 5。の間において（図 1参照）、飽和を回避することができる。

しかも、合成偏向磁界による磁束密度が高くなる部位において、コア密度を高くして、飽和を回避するものであって、コアの形状を変更するものではない。即ち、飽和を回避するためにのみ付加される無駄な部分を含む必要がないので、コァの軽量化、小型化及びコストダウンにも寄与することができる。

図 1 1〜1 4は、単に、コア密度を上げるための成型方法の一例を示すに過ぎない。本発明に係る偏向ヨーク用コアは、このような成型方法に限定されるものでないことは、いうまでもない。

図 1、 2に示した実施例の場合、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる短軸 Xのほぼ上に、管軸 0 1の方向に沿ったコア分割溝 1 3、 1 5を有する。従って、高周波磁界である水平偏向磁界によるコア内磁束密度に対するコア分割溝 1 3、 1 5の影響が最小になり、コアロス及びコア発熱が低減される。コア分割溝 1 3、 1 5を、コア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設ける構造の場合は、フェライト成型品でなるコアを容易に分割することができる。また、コア分割溝 1 3、 1 5を V状溝とした場合は、コア分割を更に容易化するのに有効である。

図 1 5は本発明に係る偏向ヨーク用コアの平面図、図 1 6は図 1 5に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 1 7は図 1 5の 1 7— 1 7線に沿った拡大端面図、図 1 8は図 1 5の 1 8—1 8線に沿った拡大端面図である。開口端で見たファンネル側部分 1の外形形状は、 4つの円弧状辺を有する 4辺形状であって、短軸 X の方向において対向する 2辺が、長軸 Yの方向において対向する 2辺よりも長い略 4辺形の形状を有する。

この実施例でも、管軸 0 1を通る平面上で切断されたときに現れるコア断面積は、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0 が 3 0。〜6 5 ° の間で最大となる。管軸 0 1を通る短軸は、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる直径位置に対応する。

図示された偏向ヨーク用コアは、図 1 7、 1 8に拡大端面図として示すように、ネック側部分 3からファンネル側部分 1に向けて、内面に沿って、放射状に複数の凸状部 2 1、 2 3が設けられ、これら複数の凸状部 2 1、 2 3の間に複数の溝部 2 5 1、 2 5 2が形成されている。凸状部 2 1はファンネル側部分 1の内面に設けられている。凸状部 2 3は、分離部 2 7により、凸状部 2 1から分離して、ネック側部分 3の内面に設けられている。

図 1 9は図 1 5〜1 8に示した偏向ヨーク用コアを用いた偏向ヨークを示す図である。図 1 9に示すように偏向コイル 1 9のうち、垂直偏向コイルを、分割された凸状部 2 1、 2 3の間の分離部 2 7を介して配置する（図 1 5〜 1 8参照）。図示はされていないが、水平偏向コイルも当然備えられる。

ここで、凸状部 2 1— 2 1、 2 3 - 2 3の間に溝部 2 5 1 . 2 5 2が形成されているから、凸状部 2 1 - 2 1間及び 2 3— 2 3間の溝部 2 5 1、 2 5 2の内部に、偏向コイル 1 9を巻き、その位置ずれを防止することができる。

しかも、実施例の場合、ファンネル側部分 1の外形の形状が略長方形となっているから、偏向感度を効果的に向上させることができるとともに、凸状部 2 1— 2 1間、及び、凸状部 2 3— 2 3間の溝部 2 5 1、 2 5 2にコイルを配置することにより、磁束を効率的に集中させることができ、偏向感度を更に向上できる。また、ネック側部分 3の凸状部 2 3と、ファンネル側部分 1の凸状部 2 1は、分離部 2 7によって、分離されているから、偏向コイル 1 9の分布を、例えば、放射状及び非放射状となるように調整することが可能であり、偏向ヨークの組立て後の歪やミスコンバージエンスを容易に補正することができる。

更に、実施例の場合、ファンネル側部分 1の凸状部 2 1の数は、ネック側部分 3の凸状部 2 3の数以上である。このような構造であると、ネック側部分 3に備えられる複数の凸状部 2 3 - 2 3間の複数の部 2 5 1 . 2 5 2に配置される垂直偏向コィルの一部を、分離部 2 7で分岐して、ファンネル側部分 1に備えられた複数の溝部 2 5 1、 2 5 2に配置することができる。従って、垂直偏向コイルの配置を、ファンネル側とネック側とで変えることができ、その配置の自由度を大きくできる。これは偏向ヨークの設計上極めて好ましい。

この実施例でも、管軸 0 1を通る平面上で切断されたときに現れるコア断面におけるコア密度は、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0。〜6 5。の間で最大となる。管軸 0 1を通る短軸 Xは、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる直径位置に対応する。

再び、図 1、 2を参照して説明する。図 1、 2に示した実施例の場合、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる短軸 Xのほぼ上に、管軸◦ 1の方向に沿ったコア分割溝 1 3、 1 5を有する。短軸 Xは水平偏向磁界による磁束密度が最小となる直径に対応する。長軸 Yは水平偏向磁界による磁束密度が最大となる直径に対応する。従来は、この長軸 Yの上に、分割溝を設けてあった。従って、本発明は、従来との対比において、コア分割溝 1 2〜1 5を約 9 0度異なった位置に設けたことになる。図 1、 2では、短軸 Xの方向に位置するコア外周面に、 2つの凹溝 9、 1 1を設けてあり、凹溝 9、 1 1の間に分割溝 1 3、 1 5を設けてある。分割溝 1 3、 1 5は短軸 Xの軸上に V状に設けられている。

ここで、コア分割溝 1 3、 1 5は、水平偏向磁界によるコア内磁束密度が最小となる短軸 Xのほぼ上に設けられているから、高周波磁界である水平偏向磁界によるコア内磁束密度に対するコア分割溝 1 3、 1 5の影響が最小になり、コア口ス及びコア発熱が低減される。コア分割溝 1 3、 1 5は、コア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設けられている。このような構造であると、フヱライト粉体等の磁性粉体成型品でなるコアを容易に分割することができる。また、コア分割溝 1 3、 1 5を状溝とした場合は、コア分割を更に容易化するのに有効である。

図 2 0は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図、図 2 1 は図 2 0に示した偏向ヨーク用コアの正面図、図 2 2は図 2 0の短軸 X上で切断した断面図、図 2 3は図 2 0における拡大横断面図である。図において、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付してある。この実施例では、ネック側部分 3は、ファンネル側部分 1の長軸 X及び短軸 Yと一致する長軸及び短軸を有する長円状の形状を有する。このような偏向ヨーク用コアは、 3原色に対応する 3つの電子銃をィンライン状に配置した力ラ一テレビジョン受像機に適用するのに適している。ネック側部分 3の孔 2は円形状であってもよい。

ファンネル側部分 1は、図 1、 2に示した実施例と同様に、開口端で見て、円弧状辺を有する 4辺形状であって、短軸 Xの方向において対向する 2辺が、長軸 Xの方向において対向する 2辺よりも長い略 4辺形の形状を有する。この他、楕円形状等であってもよい。ファンネル側部分 1の内部に形成された孔 2も、外形に従って変化する。

ネック側部分 3の外形及び内部に形成された孔 2は、円形状の他、ファンネル側部分 1と同様の形状をとることができる。短軸 X、及び、長轴 Yは、管軸 0 1 を通り、互いに直交する。

短軸 Xの付近のコア面には、管軸 0 1方向に沿うコア分割溝 1 2〜1 5を設けてある。実施例において、コア分割溝 1 2〜1 5は、直線状であって、ネック側部分 3の開口端縁で開口させてある。また、コア分割溝 1 2〜1 5はコア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設けてある。コア分割溝 1 2〜1 5は V 状溝である。深さ d 1、及び、幅 W 1 (図 2 3参照）は例えば l mm前後に設定することができる。更に、コア外周面に設けられたコア分割溝 1 2及びコア内周面に設けられたコァ分割溝 1 3は、ネック側部分 3の開口端面に設けられた連結用溝を介して、互いに連続している。コア外周面に設けられたコア分割溝 1 5及びコア内周面に設けられたコア分割溝 1 4も、ネック側部分 3の開口端面に設けられた連結用溝を介して、互いに連続している。図示とは異なって、コア分割溝 1 2とコア分割溝 1 3は連続していなくてもよい。同様に、コア分割溝 1 4とコア分割溝 1 5は、連続していなくてもよい。

実施例では、更に、コア外周面に設けられたコア分割溝 1 2〜1 5の両側に、凹溝 9、 1 1を有している。

既に述べたように、偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成し、垂直偏向磁界と水平偏向磁界と作り出した場合、水平偏向磁界による磁束密度 B 1 1 は、基準 0。となる短軸 Xの付近で最小値をとる。

本発明においては、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる短轴 Xのほぼ上に、管軸 0 1の方向に沿ったコア分割溝 1 2〜1 5を有する。従って、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝 1 2〜1 5の影響が最小になり、コア口ス及びコア発熱が低減される。

実施例では、コア分割溝 1 2〜1 5は、直線状であって、ネック側部分 3の開口端縁で開口させてあるから、フヱライト粉体または金属磁性粉体等の磁性粉体を用いて成型した場合、コアの型抜きをスムーズに行うことができる。

また、コア分割溝 1 2〜1 5を、コア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設けてあるので、磁性粉体成型品でなるコアを容易に分割することができる。しかも、コア外周面に設けられたコア分割溝 1 2 ( 1 5 ) 及びコア内周面に設けられたコア分割溝 1 3 ( 1 4 ) を、ネック側部分 3の開口端面に設けられた連結用溝を介して、互いに連続させてあるので、コア分割が容易になる。コア分割溝 1 2〜1 5を V状溝とした場合は、コア分割が、更に容易になる。

図 2 4は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図、図 2 5は図 2 4に示した偏向ヨーク用コアの正面図である。この実施例では、ファンネル側部分 1、及び、ネック側部分 3は、共に、楕円形状になっている。コア分割溝 1 2〜1 5は、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる短軸 Xのほぼ上に設けられているので、コアロス及びコア発熱を低減できる。

図 2 6は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図、図 2 7は図 2 6に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。図 2 6、 2 7に示した偏向ヨーク用コアの基本的構造は、図 1 5〜1 8に図示したものと、実質的に同じであるので、重複説明は省略する。また、図 2 6、 2 7に示した偏向ヨーク用コアの利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。

図 2 6、 2 7において、特徴点として述べるべき点は、コア分割溝 1 2〜1 5 が、短軸 X上またはその付近に形成されていることである。このような構造によれば、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝 1 2〜1 5の影響を最小にし、コアロス及びコア発熱を低減できる。

図 2 6、 2 7に示した偏向ヨーク用コアの利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。また、図 2 0〜2 7に図示した偏向ヨーク用コアにおいて、偏向コイルを設けて偏向ヨークを構成し、水平偏向磁界と垂直偏向磁界とを作り出した場合のコァの飽和を回避する手段として、管軸 0 1を通り、管軸 0 1と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積及びコア密度を、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 6>が 3 0 °〜6 5 ° となる領域で最大となるようにすることも、既に述べた通りである。

図 2 8は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 2 9は図 2 8に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 3 0は図 2 8に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。図 3 1は図 2 8の 3 1— 3 1線に沿った断面図、図 3 2 は図 2 8の 3 2— 3 2線に沿った拡大端面図である。図 2 8、 2 9に図示された偏向ヨーク用コアにお、て、ネック側部分 3及びファンネル側部分 1の開口形状等は、図 1、 2に示した実施例と同様であるので、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明は省略する。図示された偏向ヨーク用コアは、短軸 X側のコア外周面 6に、少なくとも 1つの第 1の凹部 8 1〜 8 4を有する。第 1の凹部の個数は任意である。図示の第 1 の凹部 8 1〜8 4は、短軸 Xの付近のコア外周面 6に設けられている。第 1の凹部 8 1〜8 4は、短軸 X方向の両側のコア外周面 6に設けられている。更に具体的には、第 1の凹部 8 1〜8 4のうち、第 1の凹部 8 1、 8 2は短軸 X方向の一方側のコア外周面 6に設けられており、第 1の凹部 8 3、 8 4は短軸 X方向の他方側のコア外周面 6に設けられている。

更に、実施例では、第 1の凹部 8 1、 8 2は、短軸 X方向の一方側のコア外周面 6において、互いに間隔を隔てて配置されている。同様にして、第 1の D3部 8 3、 8 4は、短軸 X方向の他方側のコア外周面 6において、互いに間隔を隔てて配置されている。

図示の第 1の凹部 8 1〜8 4は、管軸 0 1に沿った方向に延びる直線状の溝である。これらの溝は、ネック側部分 3の外縁を構成する開口端縁 7 2で開口する。溝でなる第 1の凹部 8 1〜8 4は、例えば、深さ d 2を 2 mmに、幅 W 2を 4 mmに設定できる（図 2 4参照）。

図示の偏向ヨーク用コアは、長軸 Y側のコア外周面 6にも、少なくとも 1つの第 2の凹部 9 1、 9 2を有する。第 2の凹部の個数は任意である。図示の第 2の凹部 9 1、 9 2は長軸 Y付近のコア外周面 6に設けられている。実施例では、第 2の凹部 9 1、 9 2は、長軸 Y方向の両側のコア外周面 6に設けられている。具体的には、第 2の凹部 9 1、 9 2のうち、第 2の凹部 9 1は長軸 Y方向の一方側のコア外周面 6に設けられており、第 2の凹部 9 2は長軸 Y方向の他方側のコア外周面 6に設けられている。図示の第 2の凹部 9 1、 9 2は、管軸 0 1に沿った方向に延びる直線状の溝である。これらの溝は、ネック側部分 3の外縁を構成する開口端縁 7 2で開口する。

本発明の偏向ヨーク用コアは、コア外周面 6に第 1の凹部 8 1〜8 4を有する。従って、フェライト粉体等の磁性粉体を用いて加圧成型する際、成型用の型として、第 1の凹部 8 1〜8 4に対応する凸部を備えた型を用い、成型時、磁性粉体を凸部で加圧できる。このため、凸部に対応する第 1の凹部 8 1〜8 4の周りでコア密度を高めることができる。

更に、第 1の凹部 8 1〜8 4は短軸 X側のコア外周面 6に位置するので、結局、短軸 X側でコア密度が増大する。このため、コア強度が短軸 X側で大きくなり、コア欠けを防止できる。

しかも、上述のようにコア密度が短軸 X側で増大するので、コア密度の分布が平均化される。従って、本発明の偏向ヨーク用コアは、焼成する時、均一に収縮し、変形を生じにくい。

実施例の偏向ヨーク用コアは、長軸 Y側のコア外周面 6に第 2の凹部 9 1、

9 2を有する。従って、第 1の凹部 8 1〜8 4と同様に、第 2の凹部 9 1、 9 2 の周りでもコア密度を高めることができ、結局、長軸 Y側でコア密度が増大する。従って、実施例の偏向ヨーク用コアでは、コア密度の分布が更に平均化され、焼成時、更に変形を生じにくくなる。

図 3 3は従来例の偏向ヨーク用コアにおけるコア密度特性を示している。但し、ネック側部分の外形が円形状である。図 3 3において、横軸に角度 Γ ) をとり、縦軸にコア密度をとつてある。横軸の角度（° ) は、短軸の位置を基準 0

° として、管軸の周りにとられた値である。曲線 B 3 0は、従来例におけるコア密度特性である。

図示するように、従来の偏向ヨーク用コアでは、ファンネル側部分の外形が短軸及び長軸を有する形状の場合、成形金型の構造に起因して、コア密度が短軸側で低くなる。特に、短軸側のコア密度が、対角軸側のコア密度に比べかなり低い。また、長軸側のコア密度も、対角軸側のコア密度に比べやや低い。

図 3 4は図 2 8〜3 2に図示した偏向ヨーク用コアのコア密度特性を示している。横軸に角度（° ) をとり、縦軸にコア密度をとつてある。実線で示す曲線 B 3 1は、実施例におけるコア密度特性である。破線で示す曲線 B 3 0は図 3 3 に示した従来特性である。図 3 4に示すように、実施例の偏向ヨーク用コアでは、短轴 X側のコア密度がかなり増大する。このため、コア密度の分布が平均化される。また、長軸 Y側のコア密度もやや増大する。このため、コア密度の分布が更に平均化される。

本発明の偏向ヨーク用コアは、通常、磁性粉体を用い、成型工程に従って成型される。図 3 5〜3 8は成型工程を示す図である。

図 3 5は図 2 8の短軸 Xに沿った断面図である。図において、空洞 3 5を構成するように下型 2 9、 3 9、 4 1、 4 3が組み合わされている。下型 3 9には凸部 4 0が設けられており、凸部 4 0は空洞 3 5内に突出している。凸部 4 0は管軸 0 1に沿った方向に直線状に延びている。

図 3 6は、図 3 5に示した工程の後の成型工程を示す図で、図 2 8の短軸 Xに沿った断面図である。図 3 6に示すように、上述の空洞 3 5内に磁性粉体 3 3を充填する。磁性粉体 3 3は例えばフヱライト粉体である。磁性粉体 3 3の中に表示された一点鎖線の下側が最終的に得られる成型領域を示し、一点線の上側が成型によって圧縮される圧縮粉体領域 S 7を示す。

図 3 7は、図 3 6に示した工程の後の成型工程を示す図で、図 2 8の短軸に沿った断面図である。図 3 8は図 2 8の 3 2— 3 2線に沿った拡大断面図である。

図 3 7に示すように、上型 3 1を、矢印 F 1の方向に移動させて、下型 2 9、 3 9、 4 1、 4 3と嚙み合わせ、磁性粉体 3 3を加圧する。このとき、図 3 8に示すように、下型 3 9の凸部 4 0から磁性粉体 3 3に対し圧縮力 f 1が加わり、凸部 4 0の周りの磁性粉体 3 3が圧縮される。従って、第 1の凹部 8 1〜8 4の周囲でコア密度が増大する。更に第 1の凹部 8 1〜8 4は短軸 X側に位置するので、結局、本発明の偏向ヨーク用コアでは、短軸 X側でコア密度が増大する。実施例では、第 1の凹部 8 1〜8 4が、管軸 0 1に沿った方向に延びる直線状の溝である。この態様によれば、磁性粉体等を用いて偏向ヨーク用コアを成型する場合、成型後にコア中心軸（管軸 0 1 ) の方向に容易に型抜きできる。

図 3 5〜3 8に示した成型方法は一例に過ぎない。本発明の偏向ヨーク用コアは、このような成型方法に限定されるものでないことは、いうまでもない。

図 3 9は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 4 0は図 3 9に示した偏向ョ一ク用コアの底面図である。この実施例では、短軸 X側のコア外周面 6に、 2つの第 1の凹部 8 1、 8 3が設けられている。更に、第 1の凹部 8 1、 8 3は、短軸 X方向の両側のコア外周面 6に設けられている。具体的に説明すれば、第 1の凹部 8 1は短軸 X方向の一方側のコア外周面 6に設けられており、第 1の凹部 8 3は短軸 X方向の他方側のコア外周面 6に設けられている。この実施例の場合も、短軸 X側でコア密度が増大する。

第 1の凹部 8 1、 8 3の底面は、孔 2の形状に応じた円弧状の形状になっている。この形状によれば、第 1の凹部 8 1、 8 3の底面と、孔 2との間のコア肉厚を維持できる。第 2の凹部 9 1、 9 2の底面についても同様である。

また、第 1の凹部 8 1、 8 3の底面の一部分が、管軸 0 1に平行な平面となつていてもよい。この場合、管軸 O 1に平行な平面を基準面とみなし、陰極線管の管軸に対して偏向ョ一ク用コアの管軸 0 1を容易に一致させることができる。従つて、偏向ヨーク用コアの陰極線管に対する正確な位置決めを容易に実行できる。第 2の凹部 9 1、 9 2の底面についても同様である。

図 4 1は、偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 4 2は図 4 1に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 4 3は図 4 1、 4 2に示した偏向ヨーク用コァの平面図である。この実施例では、ネック側部分 3は、管軸 0 1の他端側において、管軸 0 1と対向する位置からみた外形が、短軸 X及び長軸 Yを有する形状となっている。短軸 X及び長軸 Yは、管軸 0 1を通り、互いに直交する。短軸 X で見た短径 D x 2と、長軸 Yで見た長径 D y 2とは、 D y 2 > D x 2の関係にある。具体的にはネック側部分 3の外形は、開口端で見て、長円形状である。この他、略長方形形状や楕円形状であってもよい。

ファンネル側部分 1及びネック側部分 3の内部に形成された孔 2は、外形に従つて変化する。具体的には孔 2は、ネック側部分 3からファンネノレ側部分 1に向かって、長円形状から 4辺形状に拡がる。短軸 X側には第 1の凹部 8 1〜8 4が設けられ、長軸 Yの側には第 2の凹部 9 1、 9 2が設けられている。第 1の凹津 8 1〜8 4及び第 2の凹部 9 1、 9 2 は、図 2 0、 2 1に示したと同様の形態で配置されている。図 4 1〜4 3に示す実施例の場合も、短軸 X側のコア密度が増大する。このため、コア密度の分布が平均化される。また、長軸 Y側のコア密度も増大する。このため、コア密度の分布が更に平均化される。

図 4 4は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 4 5は図 4 4に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 4 7は図 4 4、 4 5に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。図示された偏向ヨーク用コアは、図 1 5〜1 8に図示された偏向ヨーク用コアと同様の基本的構造を持つ。従って、基本的構造及びそれに起因する作用効果についての重複説明は省略する。

この実施例でも、短軸 X側のコア外周面 6に第 1の凹部 8 1〜8 4が設けられている。従って、図 3 3〜3 5に示した実施例と同様に、コア欠けを防止でき、かつ、焼成時に変形を生じにくい。

更に、この実施例でも、第 1の凹部 8 1〜8 4は、短軸 X方向の両側のコア外周面 6に設けられている。具体的には、第 1の凹部 8 1、 8 2は短軸 X方向の一方側のコア外周面 6に設けられており、第 1の凹部 8 3、 8 4は短軸 X方向の他方側のコア外周面 6に設けられている。

第 1の凹部 8 1、 8 2は、短軸 X方向の一方側のコア外周面 6において、互いに間隔を隔てて配置されている。同様にして、第 1の凹部 8 3、 8 4は、短軸 X 方向の他方側のコア外周面 6において、互いに間隔を隔てて配置されている。第 1の凹部 8 1〜8 4は、管軸 0 1に沿った方向に延びる直線状の溝である。更に、この実施例でも、長軸 Y側のコア外周面 6に第 2の凹部 9 1、 9 2が設けられている。第 2の凹部 9 1、 9 2は、長軸 Y方向の両側のコア外周面 6に設けられている。具体的に説明すれば、第 2の凹部 9 1は長軸 Y方向の一方側のコァ外周面 6に設けられており、第 2の凹部 9 2は長軸 Y方向の他方側のコア外周面 6に設けられている。第 2の凹部 9 1、 9 2は、管轴 0 1に沿った方向に延びる直線状の溝である。

また、図 2 8〜4 6に図示した偏向ヨーク用コアにおいて、偏向コイルを設けて偏向ヨークを構成し、水平偏向磁界と垂直偏向磁界とを作り出した場合のコァの飽和を回避する手段として、管軸 0 1を通り、管軸 0 1と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積及びコア密度を、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 。として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0 ° 〜6 5。となる領域で最大となるようにすることも、既に述べた通りである。

図 4 7は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す正面図、図 4 8は図 4 7に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 4 9は図 4 7に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。図 5 0は図 4 7の短軸 Xに沿った断面図、図 5 1 は図 4 7の 5 1— 5 1線に沿った断面図である。図において、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明は省略する。

図において、短軸 Xの付近のコア面に、管軸 0 1方向に沿うコア分割溝 1 2〜 1 5を設けてある。このコア面は、コア外周面 6とコア内周面 8とを含む。短軸 Xは水平偏向磁界による磁束密度が最小となる直径に対応する。長軸 Yは水平偏向磁界による磁束密度が最大となる直径に対応する。本発明においては、短軸 X の両側のコア外周面 6に、クリップ溝 8 1〜8 4を設けてある。実施例では、短軸 X方向の一方側及び他方側のコア外周面 6に、クリップ溝 8 1〜8 4を設けてある。更に具体的には、短軸 X方向の一方側のコア外周面 6であって短軸 Xの両側のコア外周面 6にはクリップ溝 8 1、 8 2を設けてあり、短軸 X方向の他方側のコア外周面 6であって短軸 Xの両側のコア外周面 6にはクリップ溝 8 3、 8 4 を設けてある。図示のクリップ溝 8 1〜8 4は、管軸 0 1方向に沿う直線状の溝である。クリップ溝 8 1〜8 4は、ネック側部分 3の外縁を構成する開口端縁で開口させてある。クリップ溝 8 1 ~ 8 4は、例えば、深さを 2 mmに、幅を 4 mmに設定できる。

上述した偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成するには、図 5 2のように、偏向ヨーク用コアを分割溝 1 3〜1 5に沿って分割する。これにより、コァ片 5 1、 5 2が生じる。

そして、コア片 5 1、 5 2に、セパレー夕、垂直偏向コイル及び水平偏向コィルを装着し、その後、コア片 5 1、 5 2を組み合わせる。水平偏向コイルは、分割溝 1 3〜1 5のある短軸 Xの上で磁束密度が最小となるように装着される。垂直偏向コイルは、水平偏向コイルの作る水平偏向磁界に対して、直交する垂直偏向磁界を生じる。水平偏向コイル及び垂直偏向コイルは、鞍型コイルを用いることができる。

コア片 5 1、 5 2を結合するには、図 5 3に示すように、クリップ溝 8 1、 8 2の間にクリップ 9 7をかけ止め、クリップ溝 8 3、 8 4の間にもう 1つのクリップ 9 8をかけ止めればよい。ただし、図 5 3では、セパレータ、垂直偏向コィル及び水平偏向コィルが省略されている。

既に述べたように、偏向ヨーク用コアを用いて、偏向ヨークを構成し、垂直偏向磁界と水平偏向磁界と作り出した場合、水平偏向磁界による磁束密度は、基準 0 ° となる短軸 Xの付近で最小値をとる。

本発明においては、水平偏向磁界による磁束密度が最小となる短軸 Xのほぼ上に、管軸 0 1の方向に沿ったコア分割溝 1 2〜1 5を有する。従って、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝 1 2〜1 5の影響が最小になり、コア口ス及びコア発熱が低減される。

実施例では、コア分割溝 1 2〜1 5は、直線状であって、ネック側部分 3の開口端縁で開口させてあるから、フユライト粉体や金属磁性粉体等の磁性粉体を用いて成型した場合、コアの型抜きをスムーズに行うことができる。

また、コア分割溝 1 2〜1 5を、コア外周面 6及びコア内周面 8の互いに対向する位置に設けてあるので、磁性粉体成型品でなるコアを容易に分割することができる。しかも、コア外周面 6に設けられたコア分割溝 1 2 ( 1 5 ) 及びコア内周面 8に設けられたコア分割溝 1 3 ( 1 4 ) を、ネック側部分 3の開口端面に設けられた連結用溝を介して、互いに連続させてあるので、コア分割が容易になる。コア分割溝 1 2〜1 5を V状溝とした場合は、コア分割が、更に容易になる。

一般に、偏向ヨーク用コアでは、ファンネル側部分の外形が短軸及び長軸を有する形状の場合、成形金型の構造に起因して、コア密度が短軸側で低くなる本発明の偏向ヨーク用コアは、コア外周面 6にクリップ溝 8 1〜8 4を有する。従つて、フヱライト粉体等の磁性粉体を用いて加圧成型する際、成型用の型として、クリップ溝 8 1〜8 4に対応する凸部を備えた型を用い、成型時、磁性粉体を凸部で加圧できる。このため、凸部に対応するクリップ溝 8 1〜8 4の周りでコア密度を高めることができる。

更に、クリップ溝 8 1〜8 4は短軸 Xの両側のコア外周面 6に位置するので、結局、短軸 Xの付近でコア密度が増大する。このため、コア強度が短軸 Xの付近で大きくなり、コア欠けを防止できる。

しかも、上述のようにコア密度が短軸 Xの付近で増大するので、コア密度の分布が平均化される。従って、本発明の偏向ヨーク用コアは、焼成する時、均一に収縮し、変形を生じにくい。

更に、クリップ溝 8 1〜8 4の周りでコア密度が増大する。しかも、クリップ溝 8 1〜8 4は短軸 Xの両側に位置するので、結局、本発明の偏向ヨーク用コアでは、短軸 Xの付近でコア密度が増大する。

実施例では、クリップ溝 8 1〜8 4が、管軸 0 1方向に沿う直線状の溝である。この態様によれば、磁性粉体等を用いて偏向ヨーク用コアを成型する場合、成型後にコア中心軸（管軸 0 1 ) の方向に容易に型抜きできる。

図 5 4は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 5 5は図 5 4に示した偏向ヨーク用コアの平面図、図 5 6は図 5 4の 5 6— 5 6線に沿つた断面図である。図において、図 4 7〜4 9に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明を省略する。

図 5 4〜5 6に図示された実施例では、管軸 0 1上で見たネック側部分 3の長さが、管軸 0 1上で見たファンネル側部分 1の長さよりも大きい。短軸 Xの付近のコア面に、管軸 O 1方向に沿うコア分割溝 1 2〜1 5を設けてあり、短軸 Xの両側のコァ外周面 6に、クリップ溝 8 1〜 8 4を設けてある。クリップ溝 8 1〜 8 4は、ネック側部分 3のコァ外周面 6及びファンネル側部分 1のコァ外周面 6 のうち、ネック側部分 3のコア外周面 6のみに設けられている。

図 5 7は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 5 8は図 5 7に示した偏向ヨーク用コアの平面図、図 5 9は図 5 7の 5 9— 5 9線に沿つた断面図である。図において、図 5 4〜5 6に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明を省略する。この実施例では、管軸 0 1上で見たネック側部分 3の長さが、管軸 0 1上で見たファンネル側部分 1の長さよりも小さい。

図 5 7〜5 9に図示された実施例においても、短軸 Xの付近のコア面に、管軸 0 1方向に沿うコア分割溝 1 2〜1 5を設けてあり、短軸 Xの両側のコア外周面 6に、クリップ溝 8 1〜8 4を設けてある。クリップ溝 8 1〜8 4は、ネック側部分 3のコァ外周面 6及びファンネル側部分 1のコァ外周面 6のうち、フアンネル側部分 1のコア外周面 6のみに設けられている。

図 6 0は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 6 1は図 6 0に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 6 2は図 6 0に示した偏向ヨーク用コアの平面図である。図において、図 4 1〜4 3に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明を省略する。

図 6 0〜6 2に図示された実施例においても、短軸 Xの付近のコア面に、管軸 0 1方向に沿うコア分割溝 1 2〜1 5を設けてあり、短軸 Xの両側のコア外周面 6に、クリップ溝 8 1〜8 4を設けてある。

上述した図 5 4〜6 2の何れの実施例においても、コア分割溝 1 2〜1 5は、短軸 Xの付近のコア面に設けられている。即ち、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝 1 2〜1 5の影響が最小になる位置に配置されているので、コァ口ス及びコア発熱を低減できる。

また、何れの実施例においても、クリップ溝 8 1 ~ 8 4は、短軸 Xの両側のコァ外周面 6に設けられている。従って、コア欠けを防止でき、かつ、焼成時に変形を生じにくい。

図 6 3は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す正面図、図 6 4は図 6 3に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 6 5は図 6 3に図示した偏向ョーク用コアの平面図である。図 6 3〜6 5に示した偏向ヨーク用コアの基本的構造、及び、その利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。

図 6 3〜6 5に図示する実施例においても、コア分割溝 1 2〜1 5は、短軸 X の付近のコア面に設けられている。即ち、水平偏向磁界による磁束密度に対するコア分割溝 1 2〜1 5の影響が最小になる位置に配置されているので、コアロス及びコア発熱を低減できる。

また、クリップ溝 8 1〜8 4は、短軸 Xの両側のコア外周面 6に設けられている。従って、図 4 7〜6 2に示した実施例と同様に、コア欠けを防止でき、かつ、焼成時に変形を生じにくい。

図 4 7〜6 5に図示した偏向ヨーク用コアにおいて、偏向コイルを設けて偏向ヨークを構成し、水平偏向磁界と垂直偏向磁界とを作り出した場合のコアの飽和を回避する手段として、管軸 O 1を通り、管軸 0 1と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積及びコア密度を、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0。〜6 5 ° となる領域で最大となるようにすることも、既に述べた通りである。

図 6 6は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図、図 6 7は図 6 6に示した偏向ヨーク用コアの正面図、図 6 8は図 6 6に示した偏向ヨーク用コァの正面断面図である。

図 6 6〜6 8に図示された実施例では、ネック側部分 3からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔 2を有する。ファンネル側部分 3の孔は、開口端側で見た孔形が全周にわたって曲線状となっている。更に、孔 2は、フアンネノレ側部分 1及びネック側部分 3の両者において、短軸 X及び長軸 Yを有する形状となっている。孔 2は、ファンネル側部分 1では、短軸 Xで見た短径 D x 1と、長軸 Yで見た長径 D y 1が、 D y 1 > D X 1の関係にあり、ネック側部分 3では、短軸 Xで見た短径 D x 2と、長軸 Yで見た長径 D y 2とが、 D y 2 > D x 2 の関係にある。具体的には、孔 2は、ファンネル側部分 1の開口端で見て、円弧状辺を有する 4辺形状であって、短軸 Xの方向において対向する 2辺が、長軸 Y の方向において対向する 2辺よりも長い略 4辺形の形状を有する。ネック側部分 3では、長軸 Yの方向にある 2つの円弧状辺を、短軸 Xの方向にある 2つの直線状辺で結んだ形状を有する。この他、楕円形状等であってもよい。短軸 X、及び、長軸 Yは、管軸 0 1を通り、互いに直交する。

ネック側部分 3の孔 2は、ほぼ同一の形状を保って、管軸 0 1の方向に適当な軸長だけ延び、その内面 4がフマンネル側部分 1に連続する。ファンネル側部分 1の内面はネック側部分 3の内面 4に連続し、開口端に向かってラッパ状に広がつている。

図 6 9は図 6 6〜6 8に図示した偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ョーク 8を、陰極線管 1 0に装着した状態を模式的に示す図である。陰極線管 1 0は表示パネル 1 2と、ファンネル部 1 4と、ネック部 1 6と、電子銃 1 8とを有する。偏向ヨーク 8は、ファンネル部 1 4とネック部 1 6との間に装着されてい。

偏向ヨーク 8は、本発明に係る偏向ヨーク用コア 1 7に、セパレータ（図示しない）によって保持された偏向コイル 1 9を装着して構成されている。偏向コィル 1 9には水平偏向コイル及び垂直偏向コイルが含まれている。陰極線管 1 0 は、カラーテレビジョン受像機用陰極線管であり、インライン配置の 3つの電子銃 1 8を含んでいる。

図 7 0は本発明に係る偏向ヨーク用コア 1 7と、 3原色に対応する 3つの電子銃 1 8との関係を示す E図である。図示の簡単化のため、偏向コイル及びセパレー夕等は除いてある。上述したように、本発明に係るコア 1 7は、ファンネル側部分 1のみならず、ネック側部分 3もが、長軸 Yと短軸 Xとを有する形状となつているから、 3原色に対応する 3つの電子銃 1 8をインライン状に配置した力ラーテレビジョン受像機に極めて適したものとなる。

更に、実施例では、短軸 Xの方向に位置するコア外周面に、 2つの凹溝 9、 1 1を設けてあり、凹溝 9、 1 1の間に分割溝 1 3を設けてある。分割溝 1 3は短軸 Xの軸上に V状に設けられている。図 6 9、 7 0に示すように、偏向ヨーク 8を構成する場合、偏向ヨーク用コア 1 7を、分割溝 1 3に沿って分割し、次に、セパレー夕、偏向コイル 1 9を装着する。その後、分割された 2つのコア片を、凹溝 9、 1 1にかけ止められたクリップ（図示しない）によって結合する。図 6 9に示したように、偏向ヨーク用コア 1 7に、偏向コイル 1 9を設けて偏向ヨーク 8を構成し、水平偏向磁界と垂直偏向磁界とを作り出した場合、そのとき生じた合成偏向磁界によるコア内磁束密度はコア 1 7内で均一にならなず、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管軸 0 1の周りにとられた角度 0が 3 0 ° 〜6 5。となる領域で最大となる。このため、磁束密度の高い部分で、コア 1 7が飽和する恐れがある。飽和を回避するのに有効な 2つの手段については、既に説明した通りである。

図 7 1は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図、図 7 2は図 7 1に示した偏向ヨーク用コアの長軸線 Yに沿う断面図、図 7 3は図 7 1に示した偏向ヨーク用コアの短轴 Xに沿う断面図である。この実施例では、フアンネル側部分 1の開口面、及び、ネック側部分 3の開口面は、楕円形状になっている。この実施例の場合も、 3原色に対応する 3つの電子銃をインライン状に配置したカラーテレビジョン受像機に極めて適したものとなる。説明は省略するが、飽和を回避するためのコア断面積、及び、コア密度については、先に説明した実施例と同様に適用可能である。

図 7 4は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図、図 7 5は図 7 4に示した偏向ヨーク用コアの底面図、図 7 6は図 7 4の 7 6— 7 6 線に沿った拡大端面図、図 7 7は図 7 4の 7 7— 7 7線に沿った拡大端面図である。図 6 3〜6 5に示した偏向ヨーク用コアの基本的構造、及び、その利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。偏向ヨーク用コア 1 7のコア内面 2 2に設けられている複数の凸状部 2 1、 2 3は、それぞれ対向する位置に設けられた連続する複数の凸状部 2 4、 2 6により 4つの領域に分割される。すなわち、凸状部 2 4、 2 6はそれぞれ 2個設けられ、対向する位置に配置される。

凸状部 2 1は、管軸 O 1と向き合う表面 2 1 1が、ネック側部分 3からファンネル側部分 2に向かう方向 Zで見て、管軸 0 1から遠ざかるように、角度 0 1で傾斜する傾斜する傾斜面となっている。凸状部 2 3も、管軸 O 1と向き合う表面 2 3 1が、ネック側部分 3からファンネル側部分 2に向かう方向 Zで見て、管軸 0 1から遠ざかるように、角度 0 2で傾斜する傾斜する傾斜面となっている。更に、コア内面 2 2も、管軸 0 1から遠ざかるように、角度 0 3で傾斜する傾斜する傾斜面となっている。特に言及はしないけれども、他のコア表面部分も、同様の関係を有する。

凸状部 2 1、 2 3は、コア内面 2 2に沿い、放射状に設けられるとともに、管軸 0 1と向き合う表面 2 1 1、 2 3 1が、ネック側部分 3からファンネル側部分 1に向かう方向 Zで見て、管軸 0 1から遠ざかるように、角度 1、 0 2で傾斜する傾斜面となっているので、磁性粉体を用いて偏向ヨーク用コアを成型する場合、管軸 0 1の方向に沿って、確実、かつ、容易に型抜きできる。次にこの点について、図 7 8〜8 0を参照して説明する。図 7 8は磁性粉体を用いて偏向ョーク用コアを成型する場合の一般的場合に適用され得る。

まず、図 7 8に示すように、下型 2 9、 3 7、 3 9、 4 1によって構成された空洞 3 5内に磁性粉体 3 3を充填する。上型 3 1には、管軸 0 1と平行な移動方向 Z 1に対して角度 1、 0 2、 0 3の抜き勾配が付されている。角度 0 1、 Θ 2、 0 3は、それぞれ、ファンネル側部分 1の凸状部 2 1に付された傾斜角 0 1、ネック側部分 3の凸状部 2 3に付された傾斜角 0 2、及び、コア内面 2 2の傾斜角 0 3 (図 7 6、 7 7参照）とほぼ同じ角度である。

そして、上型 3 1を、矢印 Z 1の方向に移動させて、下型 2 9、 3 7、 3 9、 4 1と嚙み合わせ、磁性粉体 3 3を加圧する。これにより、図 7 9に示すように、傾斜角 0 1の付された凸状部 2 1、傾斜角 0 2の付された凸状部 2 3及び傾斜角 0 3の付されたコア内面 2 2を持つ偏向ヨーク用コアが成型される。

次に、図 8 0に示すように、上型 3 1を、管軸 0 1と平行な矢印 Z 2の方向に移動させて型抜きする。このとき、成型された複数の凸状部 2 1、 2 3は、コア内面 2 2に沿い、放射状に設けられるとともに、管蚰 0 1と向き合う表面 2 1 1、 2 3 1が、管軸 0 1と平行な抜き移動方向 Z 2で見て、管軸 0 1から遠ざかるように、角度 Θ 1、 0 2で傾斜する傾斜面となっているので、確実に、かつ、容易に型抜きできる。コア内面 2 2及び他の表面においても同様である。図 8 1は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図、図 8 2は図 8 1に示した偏向ヨーク用コアの正面図、図 8 3は図 8 1に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。図 8 1、 8 2に図示された偏向ヨーク用コアにおいて、ネック側部分 3及びファンネル側部分 1の開口形状等は、図 1、 2に示した実施例と同様であるので、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明は省略する。

図 8 1、 8 2において、ネック側部分 1の孔 2の内面は、研削面 4となっている。図 8 3の一点鎖線で示す部分 G 1は研削された研削代を示す。従って、孔 2 の内面は、研削面 4による高度の表面性と、寸法精度とを有することになる。図 8 4、 8 5は孔 2の内面を研削する方法を示す図である。図示するように、研削されるネック側部分 3の孔 2は円形状であるから、例えば、回転砥石等の研削工具 6を用い、研削工具 6を矢印 M zの方向に回転させ、矢印 F zの方向に移動させることにより、孔 2の内面を、研削代 G 1で容易に研削することができる。これにより、孔 2の内面は高度の表面性と、寸法精度とを有する研削面 4となる。研削工具 6を回転させる代わりに、コアを回転させてもよい。コアの回転は、一方向または両方向の何れの方向でもよい。

上述した研削により、ネック側部分 3の孔 2の寸法精度が上がるので、孔 2の中心軸である管軸 0 1を、高い精度で割り出すことができる。このため、図 8 6 に示すように、今度は、管軸 0 1を基準にして、ファンネル側部分 1の外面を平面研削し、研削された平面部分 1 0 1〜1 0 4を、セパレー夕に対する位置決め部分として用いることができる。従って、コアを、セパレー夕に対し高精度で位置決めし、延ては、陰極線管に対し、コアを高精度で位置決めし得るようになる。図 8 6は、研削代 G 3〜G 6で研削された 4つの研削平面 1 0 1〜 1 0 4を有する例を示しているが、研削平面 1 0 1 - 1 0 4の個数は任意である。 4個以下、例えば 1〜3個であってもよいし、 4個以上であってもよい。

図 8 7は本発明に係る偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨーク 8を、陰極線管 1 0に装着した状態を模式的に示す図である。陰極線管 1 0は表示パネル 1 2と、ファンネル部 1 4と、ネック部 1 6と、電子銃 1 8とを有する。偏向ヨーク 8は、本発明に係るコア 1 7と、セパレ一タ 2 0とを含み、ファンネル部 1 4とネック部 1 6との間に装着されている。セパレー夕 2 0は、水平偏向コィル及び垂直偏向コイル（図示にない）を備え、コア 1 7に装着されている。

ここで、本発明に係るコア 1 7は、図 8 1〜8 3に示したように、ネック側部分 3の孔 2が円形状であり、ネック側部分 3の孔の内面が研削面 4となっているので、ネック側部分 3の寸法精度を向上させることができる。

し力、も、図 8 6に示したように、孔 2の内面研削をした後、孔 2の中、軸と一致する管軸 0 1を基準にして、ファンネル側部分 1の外面を平面研削し、研削された平面部分 1 0 1〜1 0 4を、セパレ一タ 2 0に対する位置決め部分として用いることができるから、コア 1 7を、セパレ一夕 2 0に対し高精度で位匱決めできる。このため、本発明に係るコア 1 7を用いて構成した偏向ヨーク 8は、陰極線管 1 0に対して、高い精度で組み合わされることになる。

図 8 8は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図、図 8 9は図 8 8に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。この実施例では、ファンネル側部分 1の孔 2は、楕円形状になっている。ネック側部分 3は、孔 2が円形状であり、その内面が研削面 4となっている。従って、ネック側部分 3の寸法精度を向上させることができる。このため、実施例に示すコア 1 7を用いて構成した偏向ヨーク 8を、陰極線管に対して、高い精度で、組み合わせることができる (図 8 7参照）。

図 9 0は本発明に係る偏向ヨーク用コアの平面図、図 9 1は図 9 0に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。図 9 0、 9 1に示した偏向ヨーク用コアの基本的構造、及び、その利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。

図 9 0、 9 1の実施例では、ネック側部分 1において、凸状部 2 3の先端面は同一円周状にあり、突条部 2 3の先端面が研削面 4となっており、それによつて、ネック側部分 3に対し、高度の寸法精度が付与されている。

図 9 2は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の例を示す断面図である。この実施例では、ファンネル側部分 1は、開口端面 5の内縁 5 1に連続する内面 4が研削されている。したがって、ファンネル側部分 1の内面 4は、研削による高度の表面性と寸法精度とを有することになる。

ここで、研削されるファンネル側部分 1の内面 4は、ネック側部分 3から開口面 S 1に向かってラッパ状に広がる曲面で構成されているから、回転砥石を用いて研削することは不可能である。このようなラッパ状の曲面を研削する 1つの有効な手段は、 N C (数値制御）研削機を用いて研削することである（図示しない）。他の研削手段としては、研削ベルトを用いて研削する方法等も考えられる。次に、この研削ベルトを用いた研削方法について説明する。

図 9 3、 9 4は研削ベルトを用いて研摩する方法を模式的に示す図である。研削ベルト 6 0は、図 9 3に示すように、回転ローラ 6 1に連接され、研削する領域の曲面に接触するように、回転ローラ 6 1のそれぞれからテンションが加えられる。この状態で、回転ローラ 6 1を回転させると、研削ベルト 6 0が移動し、研削ベルト 6 0と接触する内面 4の接触部分が研削される。

研削ベルト 6 0の幅は、図 9 4に示すように、内面 4を細かく分割した領域△ X 1〜Δ Χ ηに対応しており、領域 Δ Χ 1、 ···、 Δ X ηのそれぞれにおいて、順次、上述の研削作業を実行する。これにより、ファンネル側部分 1の内面 4は研削され、高度の表面性と、寸法精度とを有する研摩面となる。

図示はしないが、偏向ヨーク用コアは、ネック側部分 3が研削されていてもよい。この場合は、ファンネル側部分 1の寸法精度だけでなく、ネック側部分 3の寸法精度が向上し、陰極線管に対する組立精度が更に向上する。研削手段としては、ファンネル側部分 1と同様に、 N C (数値制御）研削機、研削ベルト等が用いられる他、ネック側部分 3が円形状の孔を有する場合には、回転砥石を用いて研削することも可能である。

図 9 5は図 9 3、 9 4に示した研削方法とは別の研削方法を説明する正面部分断面図である。ここでは、振動研削機を用いてコアの内面を研削する。振動研削機は、研削具 6 2と、駆動部 6 3とを含む。研削具 6 2は、コアの内面形状に対応じた立体形状を有し、一端側が駆動部 6 3に対して、管軸 0 1方向に振動するように連結されている。研削手順は以下の通りである。

まず、コアのネック側部分 3の端部を治具 6 4で固定する。次に、ファンネル側部分 1の開口面から、振動研削機の研削具 6 2を挿入し、駆動部 6 3を作動させ、研削具 6 2を振動させる。これにより、コアの内面は、研削具 6 2によって研削され、高度の寸法精度を有する研摩面となる。

図 9 6は偏向ヨーク用コアの別の例を示す図である。図示された偏向ヨークコァ 1 7は、ネック側部分 3の孔 2は、楕円形状となっている。これは、インライン型陰極線管に適応するためである。ファンネル側部分 1は、内面 4が研削されている。従って、偏向ヨーク用コア 1 7のファンネル側部分 1の寸法精度が向上し、陰極線管に対する組立精度を上げることができる。

また、図 9 6に図示された偏向ヨーク用コア 1 7は、ネック側部分 3からファンネル側部分 1に向かって、ラッパ状に広がる孔 2を有し、ネック側部分 3の孔 2は、楕円形状となっているから、インライン配置の 3つの電子銃 1 8を含んでいて、表示パネルが横長のカラーテレビジョン受像機用陰極線管に適用できる。図 9 7は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図、図 9 8は図 9 7に示した偏向ヨーク用コアの正面図、図 9 9は図 9 7の 3— 3線に沿った断面図である。図 9 7〜9 9に図示された偏向ヨーク用コアにおいて、ネック側部分 3及びファンネル側部分 1の開口形状等は、図 1、 2に示した実施例と同様であるので、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明は省略する。

実施例では、孔 2は、ファンネル側部分 1の開口端 5から見て略 4辺形状であり、ネック側部分 3の開口端 7から見て円形状である。ただし、ネック側部分 3 の開口端 7から見た孔 2の形状は、楕円形状、略 4辺形等であってもよい。

ファンネル側部分 1は、開口端 5に連続する外面 4に研削平面 1 0 1を有する。実施例では、研削平面 1 0 1は、管軸 0 1に対して平行に設けられ、管軸 0 1との間に間隔 Δ Χ 1を有する。

研削平面 1 0 1は、ファンネル側部分 1の外面 4を研削することによって形成される。ファンネル側部分 1の外面 4をどれだけ深く研削するかによって変化する。研削平面 1 0 1の長さ L 1と、長径 D y 1との間には、

0. 1≤ ( L 1 /D y 1 ) < 1

の関係が成立することが望ましい。研削平面は、外面 4に 2つ以上設けられていてもよい。また、研削手段としては、研削用ホイール、回転砥石等が用いられ図 1 0 0は本発明に係る偏向ヨーク用コアを用いて構成した偏向ヨーク 8を、陰極線管 1 0に装着した状態を模式的に示す図である。陰極線管 1 0は、表示パネル 1 2と、ファンネル部 1 4と、ネック部 1 6と、電子銃 1 8とを有する。偏向ヨーク 8は、本発明に係るコア 1 7と、セパレ一夕 2 0とを含み、ファンネル部 1 4とネック部 1 6との間に装着されている。セパレー夕 2 0は、水平偏向コィル及び垂直偏向コイル（図示にない）を備え、コア 1 7に装着されている。図 1 0 1はセパレー夕と偏向ヨーク用コアとの組み合わせ関係を示す図である。図において、陰極線管は省略してある。セパレ一タ 2 0は、図 1 0 1に示すように、基準面となり得る平面部 2 0 1を有し、平面部 2 0 1は、陰極線管の管軸 0 2との間に間隔 Δ Χ 1を有するように配置されている。ここで、コア 1 7は、ネック側部分 3からファンネル側部分 1に向かって、ラツバ状に広がる外形を有し、ファンネル側部分 1は、開口端 5で見た外形が短軸 Xおよび長軸 Yを有する形状となっている。このような構造であると、表示パネルが横長のカラーテレビジョン受像機用陰極線管に適用した場合、偏向効率が改善される。

また、コア 1 7は、ファンネル側部分 1が、開口端 5に連続する外周面 4に研削平面 1 0 1を有する。この構造によれば、平面部 2 0 1の上に研削平面 1 0 1 を設置するように、コア 1 7とセパレ一タ 2 0とを組み合わせることによって、陰極線管の管軸 0 2に対してコア 1 7の管軸 0 1を容易に一致させることができる。したがって、コア 1 7の陰極線管に対する正確な位置決め作業を容易に実行できる。

図 1 0 2は本発明に係る偏向ヨーク用コアの別の実施例を示す平面図である。図 1 0 2に示した実施例では、外面 4に研削平面 1 0 1、 1 0 2を有する。研削平面 1 0 1、 1 0 2は、開口端 5から見て、互いに相対向する位置（短軸 X方向）に設けられており、研削平面 1 0 1は管軸 0 1との間に間隔 Δ Χ 1を有し、研削平面 1 0 2は管轴 0 1との間に間隔 Δ Χ 2を有する。また、実施例では、ファンネル側部分 1は、短軸 Xで見た短径 D X 4と、長軸 Yで見た長径 D y 1との間に、 D y 1 > D x 4の関係がある。

この実施例の場合、セパレー夕と組み合わせる際、 2つの研削平面 1 0 1、 1 0 2を基準面とすることができる。このため、陰極線管に対するコアの位置決めを、より正確に実行できる。

図示はしないが、研削平面 1 0 1、 1 0 2は、開口端 5から見て、互いに相対向する位置（長軸 Y方向）に設けられていてもよい。また、研削平面 1 0 1、 1 0 2は、互いに約 9 0 ° の角度間隔で設けられることもあり得る。

図 1 0 3は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図である。図 1 0 3に示した実施例では、外面 4に研削平面 1 0 1〜1 0 4を有する。研削平面 1 0 1、 1 0 2は、開口端 5から見て、互いに相対向する位置（短軸 X 方向）に設けられており、研削平面 1 0 1は管軸 0 1との間に問隔 Δ Χ 1を有し、研削平面 1 0 2は管軸 0 1との間に間隔 Δ Χ 2を有する。研削平面 1 0 3、 1 0 4は、開口端 5から見て、互いに相対向する位置（長軸 Y方向）に設けられており、研削平面 1 0 3は管軸 O 1との間に間隔厶 Y 1を有し、研削平面 1 0 4 は管軸 0 1との間に間隔 Δ Υ 2を有する。

また、実施例では、ファンネル側部分 1は、短軸 Xで見た短径 D x 4と、長軸 Yで見た長径 D y 3との間に、 D y 3 > D X 4の関係がある。

この実施例の場合、セパレ一夕と組み合わせる際、 4つの研削平面 1 0 1〜 1 0 4を基準面とすることができる。このため、図 9 7に示した実施例および図 1 0 2に示した実施例と比絞して、陰極線管に対するコアの位置決めを、より正確に実行できる。

図 1 0 4は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す平面図である。図 1 0 4に示した実施例では、孔 2は、ネック側部分 3の開口端 7から見て長円形状である。

図 1 0 5は偏向ヨーク用コア、セパレータおよび陰極線管の組み合わせ関係を示す図である。図において、陰極線管は、カラ一テレビジョン受像機用陰極線管であり、 3原色に対応する 3つの電子銃 1 8が直線状に配置されている（インライン型陰極線管と称される）。図 1 0 4に示したコア 1 7は、このようなインラィン型陰極線管に極めて適している。

図 1 0 6は本発明に係る偏向ヨーク用コアの平面図、図 1 0 7は図 1 0 6に示した偏向ヨーク用コアの底面図である。図 9 0、 9 1に示した偏向ヨーク用コアの基本的構造、及び、その利点については、図 1 5〜1 8を参照して、既に説明したので、重複説明は省略する。図において、研削面 1 0 1は、短軸 Xの方向に 1つだけ設けられている。 2つ以上設けられていてもよい。

図 1 0 8は本発明に係る偏向ヨーク用コアの更に別の実施例を示す正面図、図 1 0 9は図 1 0 8に示した偏向ヨーク用コアの平面図、図 1 1 0は図 1 0 8に示した偏向ヨーク用コアの正面断面図である。図 1 0 8、 1 0 9に図示された偏向ヨーク用コアにおいて、ネック側部分 3及びファンネル側部分 1の開口形状等は、図 1、 2に示した実施例と同様であるので、図 1、 2に図示された構成部分と同一の構成部分については、同一の参照符号を付し、重複説明は省略する。図 1 0 8、 1 0 9に図示された偏向ヨーク用コアの特徴は、ネック側部分 3の管軸方向長さ Bと、ファンネル側部分 1の管軸方向長さとの和であるコア全長を Aとしたとき、 5 mm≤B≤ (A/ 2 ) mmを満たすことである。この特徴点は、例えば、偏向ヨーク用コアの内面を研摩加工する際等に極めて有効に作用する。この点について、図 1 1 1、 1 1 2を参照して説明する。

図 1 1 1は偏向ヨーク用コアを保持した加工機の正面図、図 1 1 2は図 1 1 1 に示された加工機の底面図である。ネック側部分 3は、加工機の保持具 2により複数箇所で保持されている。図示された実施例では、ネック側部分 3の円形状の外周面 6を、保持具 2により 3個所で保持している。この状態で、研摩具（図示しない）を用い、ネック側部分 3の内面等、必要な部分を加工する。研摩具または研摩具は固定しておいて、その周りで、保持具 2によって保持されたコアを回転させてもよい。また、外周面 6が円形以外のときは、それに対応して、保持具 2の位置、及び、数を変化させる。図示はされていないが、ネック側部分 3の外周面 6の全体を覆うように保持してもよい。

ここで、ネック側部分 3の管軸方向長さ Bが 5 mmに満たない場合、加工機の保持具 2は、ネック側部分 3を十分保持できず、偏向ヨーク用コアの内面 4を加ェすることが困難になる。加工機の保持具 2に保持されたネック側部分 3が、研磨摩擦抵抗に抗しきれなかったり、偏向ヨーク用コアの重量に耐えられなかったりして、脱落したり欠けたり割れたりする。

これに対して、ネック側部分 3の管軸方向長さ Bが 5 mm以上（B≥5 mm) であると、加工機の保持具 2と、ネック側部分 3の外周面 6との間に十分に大きな接触面積を確保し、ネック側部分 3を十分安定に保持することができ、脱落したり欠けたり割れたりすることがない。従って、ネック側部分 3を安定に保持でき、偏向ヨーク用コアの内面を高精度に加工することができる。そのため、陰極線管の電子ビームを正確に制御でき、偏向感度のよい偏向ヨークを得ることができるようになる。ネック側部分 3の管軸方向長さ Bが 5 mm以上で、（AZ 2 ) mm以下の範囲であれば、発熱や飽和の問題は生じない。

ネック側部分 3の管軸方向長さ Bが（AZ 2 ) mmを超えると、ファンネル側部分 1の断面積が小さくり、発熱や飽和の問題を生じる恐れがある。

ファンネル側部分 1及びネック側部分 3は種々の形状及び構造をとることがでさる o

図 1 0 8〜1 1 2に図示した偏向ヨーク用コアにおいて、偏向コイルを設けて偏向ヨークを構成し、水平偏向磁界と垂直偏向磁界とを作り出した場合のコアの飽和を回避する手段として、管軸 0 1を通り、管軸 0 1と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積及びコア密度を、管軸 0 1を通る短軸 Xを基準 0 ° として、管轴 0 1の周りにとられた角度 6>が 3 0 ° 〜6 5。となる領域で最大となるようにすることは、既に述べた通りである。また、図 1 5〜1 8に図示した構造の偏向ヨーク用コアに適用できることも、当然である。産業上の利用可能性

以上述べたように、本発明によれば、次のような効果が得られる。

( a ) コア内磁束密度分布に対するコア断面積の関係を最適化し、磁気飽和を回避し得る偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( b ) コア欠けの恐れがない偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( c ) 焼成時に変形しにく L、偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( d ) コアロスを押え、コア発熱温度を低減し得る偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( e ) 3原色に対応する 3つの電子銃を直線状に配置したインライン型陰極線管のために最適化された形状を有する偏向ヨーク用コアを提供することができる。 ( f ) コイル配置の自由度が高く、磁界分布を調整し、偏向感度、歪特性、コン ' ~ジェンス特性等を改善し得る偏向ヨーク用コァを提供することができる。 ( ) コア中心軸に沿つて確実に型抜きできる偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( h ) ファンネル側部分の開口面の形状が非円形状で、ネック側部分の孔が円形状の偏向ヨーク用コアであって、寸法精度の高い偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( i ) 高い寸法精度を有し、陰極線管に対する組立精度を上げることができる偏向ヨーク用コアを提供することができる。

( j ) 陰極線管に対する正確な位置決めを容易に実行し得る偏向ヨークコアを提供することができる。

( k ) 特性上必要な体積を確保しつつ、機械加工時に安定に保持し得る偏向ョ一ク用コアを提供することができる。

Claims

請求の範囲

1 . 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ョーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分は、その開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となっており、

管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコァ断面積が、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0 ° 〜6 5 ° の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

2. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ョ一ク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となっており、

管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコァ断面におけるコア密度は、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0。〜6 5 ° の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

3. 請求項 1または 2の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであって、前記ファンネル側部分からネック側部分に向けて、内面に沿い放射状に複数の凸状部が設けられ、これら複数の凸状部の間に複数の溝部が形成されている偏向ヨーク用コア。

4. 請求項 3に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記凸部は、前記ネック側部分と前記ファンネル側部分との間で、分離して設けられている偏向ヨーク用コア。

5. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ョ一ク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長轴を有する形状となっており、

前記短軸付近のコア面に、管軸方向に沿うコア分割溝を有する

偏向ヨーク用コア。

6 . 請求項 5に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記コア分割溝は、直線状であって、ネック側部分の開口端縁で開口している偏向ョ一ク用コア。

7 . 請求項 5または 6の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであって、前記コア分割溝は、前記コア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設けられている

偏向ヨーク用コア。

8. 請求項 7に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記コア外周面に形成された前記コア分割溝と、前記コア内周面に形成された前記コア分割溝とは、前記ネック側部分の開口端縁で互いに連続している偏向ヨーク用コア。

9. 請求項 5乃至 8の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであって、前記コア分割溝は、 V状溝である

偏向ヨーク用コア。

1 0. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がるコア外周面を有し、

前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となっており、

前記短軸側の前記コア外周面に、少なくとも 1つの第 1の凹部を有する偏向ヨーク用コア。

1 1 . 請求項 1 0に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記第 1の凹部は、管軸に沿った方向に延びる直線状の溝である

偏向ヨーク用コア。

1 2. 請求項 1 0または 1 1の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記第 1の凹部は、前記短軸方向の両側の前記コア外周面に設けられている偏向ヨーク用コア。

1 3. 請求項 1 2に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記第 1の凹部は、前記短軸方向の片側の前記コア外周面において、少なくとも 2つ備えられ、互いに間隔を隔てて配置されている

偏向ヨーク用コア。

1 4 . 請求項 1 0乃至 1 3の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記長軸側の前記コア外周面に、少なくとも 1つの第 2の凹部を有する偏向ヨーク用コア。

1 5 . 請求項 1 0乃至 1 4の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記ネック側部分は、開口端で見た外形が、円状の形状となっている偏向ヨーク用コア。

1 6. 請求項 1 0乃至 1 4の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記ネック側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となつている

偏向ヨーク用コア。

1 7 . 請求項 1 0乃至 1 6の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、磁性粉体を用いた成型体でなる

偏向ヨーク用コア。

1 8. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ョ一ク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状となっており、

前記短軸付近のコア面に、管軸方向に沿うコア分割溝を有し、

前記短軸の両側のコア外周面に、クリップ溝を有する

偏向ヨーク用コア。

1 9. 請求項 1 8に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記コァ分割溝は、前記短軸方向の一方側及び他方側の前記コァ面に設けられ、

前記クリップ溝は、前記短軸方向の一方側及び他方側の前記コア外周面に設けられている

偏向ヨーク用コア。

2 0. 請求項 1 8または 1 9の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記コア分割溝は、前記コア外周面及びコア内周面の互いに対向する位置に設けられている

偏向ヨーク用コア。

2 1 請求項 1 8乃至 2 0の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであって、前記クリップ溝は、前記管軸方向に沿う直線状の溝である

偏向ヨーク用コア。

2 2 . 請求項 1 8乃至 2 1の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、前記ネック側部分は、開口端で見た外形が、円状の形状となっている偏向ヨーク用コア。

2 3 . 請求項 1 8乃至 2 1の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

偏向ヨーク用コア。

2 4 . 請求項 1 8乃至 2 3の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、磁性粉体を用いた成型体でなる

0 偏向ヨーク用コア。

2 5 . 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分の孔は、開口端側で見た孔形が全周にわたって曲線状となっており、

前記ネック側部分及び前記ファンネル側部分の孔形は、共に、短軸及び長軸を有する形状である

偏向ヨーク用コア。

2 6. 請求項 2 5に記載された偏向ヨーク用コアであって、

20 管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積が、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0。〜6 5 ° の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

2 7. 請求項 2 5に記載された偏向ヨーク用コアであって、

25 管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面におけるコア密度は、前記短軸を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度

3 0。〜6 5 ° の間で最大となる偏向ョ一ク用コア。

2 8. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向けて、内面に沿い放射状に複数の凸状部が設けられ、前記凸状部の間に複数の溝部が形成されており、

前記凸状部は、前記ネック側部分と前記ファンネル側部分との間で、分離して設けられており、

前記凸状部は、管軸と向き合う表面が、前記ネック側部分からファンネル側部分に向かう方向で見て、前記管軸から遠ざかるように傾斜する

0 偏向ヨーク用コア。

2 9. 請求項 2 8に記載された偏向ヨーク用コアであって、

管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコァ断面積が、前記管軸を通る短軸線を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0。〜6 5 ° の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

3 0. 請求項 2 9に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状と

20 なっており、

管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコァ断面におけるコア密度は、前記管軸を通る短軸線を基準 0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0 ° 〜6 5。の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

25 3 1 . 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有し、前記ファンネル側部分の孔は、短軸および長軸を有する形状であり、前記ネック側部分の孔は、円形状であり、内面が研削されている

偏向ヨーク用コア。

3 2. 請求項 3 1に記載された偏向ョ一ク用コアであって、

前記ファンネル側部分から前記ネック側部分に向けて、内面に沿い放射状に複数の凸状部が設けられ、これら複数の凸状部の間に複数の溝部が形成されてお 0、

前記ネック側部分の前記孔に存在する前記凸状部の端面が研削されている偏向ヨーク用コア。

0 3 3. 請求項 3 2に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記凸部は、前記ネック側部分と前記ファンネル側部分との間で、分離して設けられている

偏向ヨーク用コア。

3 4. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアの製造方法であって、

前記偏向ヨーク用コアは、ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる孔を有し、

前記ファンネル側部分の孔は、短軸および長軸を有する孔形であり、前記ネック側部分の孔は、円形状であり、

20 前記ネック側部分の前記孔の内面を研削した後、前記ファンネル側部分の開口端側の外周面を平面研削することを特徵とする

偏向ヨーク用コアの製造方法。

3 5. 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

25 ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に広がる孔を有し、少なくとも前記ファンネル側部分は、前記孔が短軸および長軸を有し、かつ、前記孔の内面が研削されている偏向ヨーク用コア。

3 6. 請求項 3 5に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記ネック側部分は、前記孔の内面が研削されている

偏向ヨーク用コア。

3 7. 請求項 3 5または 3 6の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記ネック側部分は、前記孔が短軸および長軸を有する

偏向ヨーク用コア。

3 8. 偏向ヨーク用コアの研削方法であって、

N C研削機を用いてコアの内面を研削する

偏向ヨーク用コアの研削方法。

3 9. 偏向ヨーク用コアの研削方法であって、

研磨ベルトを回転させることによってコアの内面を研削する

偏向ヨーク用コアの研削方法。

4 0. 偏向ヨーク用コアの研削方法であって、

振動研削機を用いてコアの内面を研削する

偏向ヨーク用コアの研削方法。

4 1 . 陰極線管のネック部とファンネル部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラッパ状に広がる外形を有し、

前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が短軸および長軸を有する形状となっており、かつ、前記開口端側の外周面に少なくとも 1つの研削平面を有する偏向ヨーク用コア。

4 2. 請求項 4 1に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記研削平面は、 2つであって、互いに約 9 0度または約 1 8 0度の角度間隔で設けられる偏向ヨーク用コア。

4 3. 請求項 4 1に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記研削平面は、 3つまたは 4つであって、互いに隣り合う 2面が約 9 0度の角度間隔で設けられる

偏向ヨーク用コア。

4 4. 請求項 4 1に記載された偏向ヨーク用コアであって、管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面積が、前記短軸を基準

0 ° として、前記管軸の周りにとられた角度 3 0 ° 〜6 5 ° の間で最大となる偏向ヨーク用コア。

0 4 5. 請求項 4 1に記載された偏向ヨーク用コアであって、管軸を通り、前記管軸と平行な平面上で切断されたときに現れるコア断面におけるコア密度は、前記短軸を基準 0。として、前記管轴の周りにとられた角度 3 0。〜6 5。の間で最大となる

偏向ヨーク用コア。

4 6. 陰極線管のファンネル部とネック部との間に装着される管状の偏向ヨーク用コアであって、

ネック側部分からファンネル側部分に向かって、ラツバ状に拡がる形状を有し、

前記ファンネル側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状で 20 あり、

ネック側部分の管軸方向長さ Bと、ファンネル側部分の管軸方向長さとの和であるコア全長を Aとしたとき、

5 mm≤B≤ (A/ 2 ) mmである

偏向ヨーク用コア。

25 4 7. 請求項 4 6に記載された偏向ヨーク用コアであって、

前記ネック側部分は、開口端で見た外形が円形状である

偏向ヨーク用コア。

4 8. 請求項 4 6に記載された偏向ヨーク用コアであって、前記ネック側部分は、開口端で見た外形が、短軸及び長軸を有する形状である偏向ヨーク用コア。

4 9 . 請求項 4 6乃至 4 8の何れかに記載された偏向ヨーク用コアであつて、

前記ネック側部分から前記ファンネル側部分に向けて内面に沿って放射状に複数の凸状部が設けられ、これら複数の凸状部の間に複数の溝部が形成されている偏向ヨーク用コア。