WO2000017409A1

WO2000017409A1 - Alliage d'aluminium sacrificiel de protection contre la corrosion pour echangeur de chaleur et materiau composite comportant cet alliage d'aluminium hautement resistant a la corrosion pour echangeur de chaleur, ainsi qu'echangeur de chaleur dote dudit materiau composite

Info

Publication number: WO2000017409A1
Application number: PCT/JP1999/005172
Authority: WO
Inventors: Yuji Yoshidomi; Junichiro Hirohashi
Original assignee: Calsonic Corporation
Priority date: 1998-09-22
Filing date: 1999-09-22
Publication date: 2000-03-30
Also published as: JP2000096169A; EP1038984A1; EP1038984A4; DE69904564T2; DE69904564D1; EP1038984B1; US6387540B1; JP3197251B2

Description

明細書熱交換器用犧牲防食アルミニゥム合金および熱交換器用高耐食性ァルミニゥム合金複合材と該複合材を用いた熱交換器 - 技術分野

本発明は自動車用熱交換器等に用いられる薄肉のアルミニウム合金複合材に関するものであり、さらに詳しくはろう ί寸け法により形成された熱交換器の冷媒通路を形成するチューブの材料として用いられる 3層構造のアルミニウム合金複合材に関するものである。また、本発明は、前記アルミニウム合金複合材の犠牲材として用いられるアルミニウム合金に関する。さらに、本発明は、前記アルミ二ゥム合金複合材を用いた熱交換器に関する。背景技術

従来アルミニウム合金製熱交換器、例えばラジェ一ターは図 1 ( A )、図 1 ( B )に示すように、冷媒を通すチューブ（ 1 ) 間にフィン ( 2 ) を配置し、チューブ（ 1 ) の両端にへヅダ一プレート（ 3 ) を取付けてコア（ 4 ) を組立て、ろう付け後にヘッダープレート（ 3 ) にパッキング（ 6 ) を介して樹脂タンク（ 5 a) ( 5 b) を取付けたもので、フィン（ 2 ) には J I S 3 0 0 3合金に Z nを 1 . 5 w t%程度添加した厚さ 0. 1 mm 前後の板を用い、チューブには冷媒側の孔食発生を防止するために、 J I S 3 0 0 3合金に S i , C u 等を添加した合金芯材の内側（冷媒側）に J I S 7 0 7 2合金あるいはそれに M g等を添加した合金を犠牲陽極材としてクラッドした厚さ 0. 3〜 0. 2 mmのブレージングシートを用い、ヘッダープレート（ 3 ) には厚さ 1 . 0〜 1 . 3 mmのチューブ（ 1 ) と同様の材質のブレージングシー卜が用いられている。

これらプレージングシートはろう付け加熱時に 5 8 0〜 6 1 0 °C 程度の雰囲気にさらされ、これにより上記犠牲陽極材中の Z nは図 2 (A)及び図 2 (B )に示すように芯材中に拡散する。この Z n拡散層の優先腐食により、冷媒惻から発生する孔食は深く成長せず、浅く広い孔食形態をとり、長期の耐孔食性を示すようになる。このように A l — Z n系（通常 Z n量 3 wt%以下）、 A l— Z n— M g系、又は A 1 —M g— I n系犠牲陽極合金自体は浅く広い孔食形態（面食）をとる特徴があり、さらに芯材とこれら犠牲材との電位差により、芯材が暴露した後も犠牲材が優先的に腐食され、芯材の腐食を防止するといわれている。

最近では軽量化に伴う板厚減少、及び熱交換器の高機能化に伴い、チューブ内部の液流速が従来に比べて非常に速い環境となり、さらには使用冷却水（クーラント）によっては、高アルカリ液仕様となっている場合がある。自動車を走行させている環境によってはク一ラントが何らかの原因で機能劣化した場合、従来技術の犠牲材では十分な防食効果が得られないばかりか、いわゆるエロージョンに伴うチューブ腐食増大という大きな問題がでるのである。

従来熱交換器用の耐食性に優れたブレージングシートとしては、特開平 9— 8 7 7 8 8号公報に開示のものがある。この文献には Z n 6〜 1 2 wt%と M g 0 . 5〜 3 wt%を含有したアルミニウム合金犠牲陽極材が記載されており、本発明の犠牲防食アルミニウム合金の Z n量と重複する Z n含有量のものが示されている。しかしながら両者は Z n以外の添加元素が全く異なり、しかも上記文献には高アルカリクーラント液環境下での耐食性については記載がある力；、さらに厳しい液の高流速環境下での防食対策については全く示されていない。即ち上記文献のものは下記で述べる本発明のように- アルミニウム合金材料のコロ一ジョンだけでなく、エロージョンの問題を解決するために犠牲材の成分を規定したものではない。

また特開平 9 一 1 7 6 7 6 8号公報および特開平 1 0 - 7 2 6 3 4号公報には、耐アルカリ腐食性に優れるアルミニウム合金複合材の犠牲陽極材として、 N i 0 · 1〜 3 · 0 wt%、 F e 0. 5〜 3. 0 wt%を含有し、さらに Z n 3. 0 wt%以下あるいは 4. 0 t%以下含有するものが示されている。しかしながらこの文献のものは、本発明のものに比べて Z n量が少なく、しかも液の高流速環境下での腐食問題については言及しておらず、添加元素の作用効果、特に F e , N i , Z nの複合効果も本発明のものとは異なっている本発明の目的は、アルミニウム合金製熱交換器のチューブ内面の冷媒が、高アルカリ性で、しかも液流速の高い場合でも、該チューブにエロージョンを発生しにくいアルミ二ゥム合金複合材を提供することにある。

本発明の別の目的は、前記アルミニウム合金複合材の犠牲材として用いられる防食アルミニウム合金を提供する _;ことにある。

本発明のさらに別の目的は、前記アルミニウム合金複合材を用いた熱交換器を提供することにある。

本発明の上記及び他の目的、特徴及び利点は、添付の図面とともに考慮することにより、下記の記載からより明らかになるであろう。図面の簡単な説明

図 1 ( A )及び図 1 ( B )は、ラジェ一夕一の一例を示すもので、図 1 (A)は正面図、図 1 (B )は図 1 (A)の AA線の拡大断面図である · 図 2 ( A )及び図 2 ( B )は、図 2 ( A )はチューブ材のろう付け加熱前の Z n拡散状況の一例を示す説明図で、図 2 (B )は同じくろう付け加熱後の Z n拡散状況の一例を示す説明図である。発明の開示

上記問題を解決するために鋭意検討を行つた結果、我々は本発明を見出すに至ったのである。即ちチューブ内面の冷媒側が特にアルカリ液環境下で、クーラント液機能が劣化し、さらには液流速が大きい場合でもエロージョン現象を起こしにくい画期的な犠牲材を芯材にクラッドした熱交換器用アルミ二ゥム合金複合材を発明したのである。

即ち本発明は Z n 4. 0wt%を越え 1 5. 0wt%以下、 F e 0. 1〜 3. 0wt%、 N i 0. 2〜 3. (^七％を含有し、残部 A 1及び不可避不純物からなる熱交換器用犠牲防食アルミニウム合金である。

また本発明の熱交換器用アルミ二ゥム合金複合材は、アルミニゥム合金芯材の片面に上記犠牲防食アルミニウム合金を犠牲材としてクラッドし、該芯材の他の片面に A 1— S i系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とするものである。そして上記アルミニウム合金芯材としては、 F e 0. 0 5 - 0. 8wt%、 M n 0. 0 5 - 2 . 0 wt%及び N i 0. 0 5〜 2 . 0 wt%を含有し、必要により、さらに S i 0. 0 5〜 1 . 2 wt%、 C u 0 . 0 0 3 - 1 . 2 wt %、 M g 0. 0 3〜 0. 5 wt%、 C r 0 . 0 3〜 0. 3 wt%、 Z r 0. 0 3〜 0. 3 wt%、 T i 0. 0 3〜 0. 3 wt%のうち- 1種又は 2種以上を含有し、残部 A 1及び不可避不純物からなるものが有効である。

また、本発明の熱交換器は、前記熱交換器用アルミニウム合金複合材を用いてなる。

本発明者らは犠牲材の防食効果元素として知られている Z n量に対し、上記問題を解決するために Z n添加量（ 4 wt%を越え、 1 5 w t%以下）を必須規定し、さらに F e ( 0. 1〜 3 wt%) 、 N i ( 0 . 2〜； 3 wt%) を積極添加することで、犠牲材、芯材の腐食溶解を必要以上に増大させない効果を見出した。これにより、たとえクーラン卜が高アル力リを保持したままでしかも使用環境下によつては液機能が劣化し、さらには液流速の大きい環境下になつた場合でも、本発明の犠牲陽極材はエロ一ジョン、コロージヨンを起こしにくく、長期間犠牲材の機能を維持し、耐食性を大幅に向上させることができる。

さらに本発明は、あらゆる使用環境を想定して芯材組成も同時に規定している。即ち、従来合金に比べて強度と自己耐食性のバランスを向上させることで、さらにエロージョン、コロージヨンを抑制することができるのである。発明を実施するための最良の形態

以下に本発明をさらに説明する。まず、本発明で犠牲材への添加元素の添加量の規定理由を以下に記載する。

① Z n量： 4wt%を越え、 1 5 wt%以下の含有量としたこと

冷却液（クーラント）が高アル力リ（ p H 8〜 1 1 レベル）環境— 下では、電気化学的に芯材よりも犠牲材の自然電位が上昇変化する傾向にあり、防食上必要な犠牲材と芯材との電位差が縮まる方向に向かう。このため、 Z n量 4 wt%以下では工業上利用されている芯材合金あるいは本発明の芯材合金との組合わせでは、犠牲材電位の方が芯材より貴になってしまい、耐食性が急激に劣化する。たとえ、犠牲材の電位が芯材より卑であっても、犠牲材の自然電位が芯材の孔食発生電位付近に近づくため、犠牲材は孔食形態で自己腐食速度が増大し、腐食寿命がその分短くなつてしまう。上記公知文献である特開平 9— 1 7 6 7 6 8号公報、特開平 1 0— 7 2 6 34号公報では Z nは選択的含有元素であって 3 wt%以下あるいは 4 \^%以下含有であることから、上述の液の高流速環境下での使用を満足するために Z n量は 4 wt%を越えることが必須である、という技術を想定することは困難である。なお、 1 5wt%を越える場合、犠牲材自身の融点が低下し、通常のろう付け加熱温度では溶融するおそれがでてくる。

本発明では液の高流速環境下での腐食問題を解決するためにさらに犠牲材に F e、 N iを所定量必須規定しているが、これら元素の機能が十分発揮されるためには、 Z nを 4wt%越え、 1 5wt%以下の範囲で必須添加されていることが重要である。 2 !1と 6、 N i の複合効果に対する規定理由は以下②で述べる。

このように上記の腐食環境で犠牲防食効果を最低限持たせるには、 Z n量を上記のように規定することが必要である。 Z n量 4. 0 w t %を超えて 5. ◦ wt %未満と、 Z n量 1 0 wt %を超えて 1 5 wt %以下の筛图と比べると、 Z n量としては 5 . 0〜： L 0 wt%の範囲が酸性下での耐食性に優れる点で好ましい。 - ②犠牲材の F e量を 0. l〜 3 wt%とし、かっN i を 0. 2〜 3 w t%としたこと

本発明者らは冷却液（クーラント）が高アルカリ（ p H 8 ~ 1 1 レベル）であることに加えてさらに液流速が高い環境下では、犠牲材表面に形成される水酸化皮膜が安定 (寸与していることが重要であり、これによつて犠牲材、芯材の腐食進行が抑制されるという、従来とは逆の知見を見出した。 A 1 — Z n系犠牲材の場合は、表面に Z n系の水酸化皮膜が生成されるが、緻密で安定強固な皮膜を長期間維持することが必要不可欠であり、そのためには Z nだけでなく F e、 N iを必須添加していることが必要である。

F eは約 l〜 5〃m径の A 1 — F e— S : [系化合物を、 N iは F Θ と置換結合する性質のため、上記化合物の F eの一部が置き換わつて A l— ( F e ) 一 N i— S i系化合物を生成する。

上記高アルカリ液の高流速環境下では、これら化合物の近傍で優先溶解が起こるが、同時にこれら化合物の周囲に速やかに腐食皮膜を形成する働きがある。これら化合物は犠牲材中に均一に分布するため、この皮膜自身も均一に分布する。そしてこれら化合物近 (旁で形成された各々の皮膜は、部材紐織中のマ卜リックスで溶解形成された Z n系水酸化皮膜と相互作用することでより緻密で安定強固な皮膜にする働きが ί寸与されるのである。

このような皮膜は上記液の高流速環境中で層状に欠損する傾向にある。たとえ層状に皮膜欠損しても犠牲材 Z n i を上記のように添加しておけば下地の犠牲材が理想的な層状防食溶解をとることが可能となるのである。

そして F e添加量が 0. 1 wt%未満では F e系化合物分布が少ないため上記効果が不足し、 3 wt%を越えると圧延性が大幅に劣化する。望ましくは 0 . 2〜 2 . 5 wt%がよい。さらには◦ . 4〜 2 . - 0 \^%がよい。

N i添加量が 0. 2 wt%未満では N i含有化合物が少ないため、上記効果は不足し、 3 wt%を越えると銪造時に割れを発生し易くなるという問題が生じる。望ましくは 0 . 5〜 2 . 0 wt %がよい。さらには 0 . 8 ~ 1 . 5 wt%がよい。

次に芯材の各元素の添加理由とその添加範囲の限定理由について述べる。

M nはろう付け後にマ卜リックス中に固溶し、強度向上に効果がある。さらに本発明の犠牲材と組合わせで使用する場合には、 M n 量を本発明で規定することは上記腐食対策上も非常に有効である。 M n添加量を 0 . 0 5〜 2 . 0 ¾^%としたのは、 0 . 0 5 wt%未満では強度向上効果がなく、 2 . 0 wt%を越えると加工性が低下する問題が発生する。望ましくは 0 . 3〜 1 . 5 wt%とするのがよい。さらに望ましくは 0. 7〜 1 . 2 wt%とするのがよい。

芯材に F e、 N i を積極添加することで、芯材には元々 Z nは添加されていないが、犠牲材とのクラッド複合材として利用すれば Z nが芯材に拡散するため、熱交換器として使用する時点では芯材は Z n、 F e、 N iが含有された組成となる。これにより、犠牲材への添加同様、アル力リ液の高流速環境に対して耐食性を向上させる効果がある。

酸性側では逆に F e系化合物が腐食起点となり易いが、犠牲材に上記のような量で Z nを添加すれば耐食性は十分に確保できるのである。

6添加量が 0. 0 5 wt%未満では効果がなく、 0. 8 wt%を越えると酸性側、アルカリ側での耐食性バランスが低下する。望まし一くは 0. 2〜 0. 7 5 wt%がよく、さらには 0. 4〜 0. 7 wt%がよい。

N iを 0. 0 5〜 2 wt%¾¾加することで、 0. 0 5 wt%未満では上記効果が少なく、 2 wt%を越えると圧延性が劣化するのでよくない。望ましくは 0. 3〜 1 . 5 wt%がよい。

3 1添加量が 0. 0 5 wt%未満では強度向上効果がなく、 1 . 2 w t%を越えると単体 S iによる深い孔食を引き起こすおそれがある。なお、望ましくは 0. 3〜 0. 9 wt%とするのがよい。

C u添加量を 0. 0 0 3〜 1 . 2 wt%としたのは、 0. 0 0 3 wt %未満では上記効果がなく、 1 . 2 wt%を越えると芯材の自己耐食性が低下し、粒界腐食が助長される問題が発生し、さらに電縫加工時に溶接割れを引き起こす恐れがあるからである。なお、使用璟境に応じて望ましくは 0. 0 0 5〜 0. 0 5 wt%、あるいは 0. 4〜 0. 8 wt%とするのがよい。

M gは芯材の S i とともに M g ₂ S i と化合物を時効析出することで強度向上効果がある。 1^! 添加量が 0. 0 3 wt%未満では、強度向上の効果がなく、 0. 5 wt%を越えるとろう付け加熱時に芯材の片面にクラヅドしたろう材側表面に M gが拡散し、フラックスを使用した場合にはこれと反応してろう付け不良を発生するおそれがでてくる。望ましくは 0. 0 8〜 0. 2 5 wt%とする。

C r、 Z r、 T iも各々 0 . 0 3〜 0. 3 wt%で規定することで、 F e、 N i同様の効果が期待される。 0 . 0 3 wt %未満ではその効果がなく、 0 . 3 wt %を越えると、鍩造時の凝固割れを誘発するおそれがある。望ましくは各々 0 . 0 8〜 0 . 2 5 wt %がよい。その他元素は諸特性を低下させない限り、添加しても構わない。 ― 芯材及び犠牲材の製造方法については、銪造は D C法、連続銃造 (キャス夕一）等、限定されない。均質化処理条件、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍条件等も特に限定されるものではない。

本発明におけるろう材としては、例えば A 1— S i系の J I S 4 3 4 3、 J I S 4 0 4 5合金及び J I S 4 0 0 4合金等が使用できる。また A 1— S i系ろう材に C u、 Z nその他元素を、ろう付け性を低下させない限り添加しても構わない。

ろう材の接合方法も本発明で規定するクラッド圧延法以外に、溶射法、粉末塗布法によっても本発明効果は全く損なわれない。

本発明のアルミニウム合金複合材は、ラジェ一夕一、ヒ一夕一のチューブの他に、ラジエーター、ヒー夕一のヘッダープレートにも使用でき、その他本発明の目的と同様であればいかなる部材としても充分に使用できる。

本発明のアルミ二ゥム合金複合材によれば、アル力リ性側だけでなく酸性側の腐食環境においても優れた犠牲防食能を確保して長期間にわたり腐食孔食が進行しない優れた耐食性を得ることができる。さらにエロージョンが進行し易い環境でも、本発明の犠牲防食ァルミニゥム合金を用いることにより、犠牲材の耐エロージョン性を大幅に改善することができる。以上より、本発明のアルミニウム合金及びアルミニウム合金複合材は、従来の問題を解決でき、工業上顕著な効果を奏するものである。実施例

次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。一表 1 に示す組成の犠牲陽極材と芯材の組合わせ合金 2 8種類を金型銪造により錶造して、各々両面面削後、犠牲材は 5 0 0 °Cで熱間圧延を開始し、厚さ 5 mmに圧延した。芯材は 5 2 0 C x 6 hrの均質化処理を行い、面削で厚さ 4 0 mmに仕上げた。即ち、犠牲材の複合材全体に対するクラッド率が 1 0 %となるようにした。

ろう材は J I S 4 3 4 3合金を用い、犠牲材同様金型銪造し、面削後、熱間圧延を行い 5 mm厚とした。即ち複合材全体に対するクラッド率を 1 0 %とした。

ろう材、芯材、犠牲材の 3枚をこの順に重ねて、 5 0 0 °Cで熱間圧延を開始し、厚さ 3 . 5 mmの 3層のクラッド材とした。その後冷間圧延により 0 . 3 5 7 mm厚とし、 3 6 0 °C x 2 hrの中間焼鈍を施して最終的には厚さ 0 . 2 5 mm まで冷間圧延し、 H I 4材のアルミ二ゥム合金複合材の試料とした。

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13

本発明合金複合材（No. 1〜 2 0 ) 、比較例合金複合材（No.2 1〜

2 7 ) 及び従来例合金複合材（No.2 8 ) をそれそれ電縫加工によりチューブとし、これらチューブを板厚 0. 0 710111の八 1 ー 0. 5 wt % S i - 0 . 2 wt% C u - 1 . 0 wt% M n - 2 . 0 \^% 2 ] 合金か- らなるコルゲート加工したフィンと板厚 1 . 2 mmのヘッダ一プレート、及びサイドプレート（ J I S 4 3 4 3ろう材と A 1— 1 . 5 wt % Z n犠牲材を各々 1 0 %ずつクラッドした芯材（ J I S 3 0 0 3 + 0. 1 5 wt%M g) からなるアルミニウム合金複合材）を用いて熱交換器を作製した。

これら熱交換器に下記 3タイプの腐食試験を実施し、犠牲材側から発生した最大孔食深さを測定した。

これら結果を表 2に示す。

《腐食試験の液条件》

①酸性側循環試験上記熱交換器コアを使用してチューブ内に下記液を循環させた。（流速 2 m/sec)

液種：水道水 + 5 ppm C uイオン + 1 0 0 ppm C 1イオン試験条件： 8 0 °C X 1 Ohr と室温 x 1 4hrのサイクル試験を 5 ヶ月行う。

②アルカリ性側循環試験上記熱交換器コアを使用してチューブ内に下記液を循環させた。（流速 2 m/sec)

液種：市販クーラントを水道水で希釈して、クーラント濃度を

3 0 vol%とした液に 1 ppmC uイオン、 2 0 ppmF eイオン、 4 O p pm硫酸イオン、 1 0 ppmC 1イオンを添加し、さらに N a O Hを添加して p H 1 0. 5 に調製した腐食液を使用。

試験条件： 8 0 °C X 1 0 h r と室温 X 1 4 h rのサイクル試験を 1 ヶ月行う。

③ァルカリ性側エロ一ジョン試験

液種： 1 ppm C uイオン、 2 0 ppm F e イオン、 4 0 ppm 硫酸イオン、 1 0 0 ppm C 1イオンを含む溶液に N a 0 Hを添加して p一 H I 1 に調整した腐食液を使用。

試験条件：試験機は液が出るノズル径： 4 、ノズルから試料までの垂直距離： 1 0 mmであり、流速 6 m /s ecで 8 0 °C x 1 ヶ月の連続試験を行った。

表 2

表 2から明らかなように、本発明合金複合材 No . 1 2 ◦は酸性環境腐食試験及びアル力リ性環境腐食試験においては孔食深さが 7 0〃 m以下であり、優れた耐食性を確保できた。さらに、高アルカリ性環境下で液流速の大きいエロ一ジョン試験でも最大孔食深さは 7 0 m以下と耐食性が良好である。

一方、比較例 No . 2 3は犠牲材の Z n量が多すぎて犠牲材の熱間圧延時に割れてしまい製造できなかった。また比較例 No . 2 7は芯一材の C u量が多すぎてクラッド圧延時に割れてしまい複合材を製造できなかった。

比較例 No . 2 1、 2 4、 2 6 は犠牲材の Z n量が本発明の範囲を外れており、アル力リ環境では犠牲材と芯材の電位差が確保できず、アルカリ性腐食試験での耐食性が劣つていた。

比較例 No . 2 2、 2 5は犠牲材の N i量が本発明の範囲を外れており、高流速のアルカリ腐食環境下では表面に安定な皮膜を形成させることができずアルカリエロ一ジョン試験での耐食性が劣っていた。産業上の利用可能性

本発明のアルミニゥム合金複合材は、酸性側だけでなくアル力リ性側の腐食環境においても優れた犠牲防食能を確保して長期間にわたり腐食孔食が進行しない優れた耐食性を与えることができ、さらにエロ一ジョンが進行し易い環境下でも、犠牲材の耐エロ一ジョン性が大幅に改善されているので、熱交換器用の高耐食性のアルミ二ゥム合金複合材として好適なものである。本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しょうとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反するとなく幅広く解釈されるべきであると考える

Claims

請求の範囲

1 . Z n 4. O wt%を越え、 1 5 . O wt%以下、 F e 0. 1 〜 3 wt%、 N i 0. 2〜 3 wt%を含有し、残部 A 1及び不可避^ · 純物からなることを特徴とする熱交換器用犠牲防食アルミニウム合金。

2 . Z nの含有量が 5. 0〜 1 0. 0wt%である請求の範囲第 1 項記載の熱交換器用犠牲防食アルミ二ゥム合金。

3. アルミニウム合金芯材の片面に請求の範囲第 1項記載のアルミニゥム合金を犠牲材としてクラッドし、該芯材の他の片面に A 1

— S i系合金ろう材をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用ァルミ二ゥム合金複合材。

4. アルミニウム合金芯材が、 F e 0. 0 5〜 0. 8 wt%、 M n 0. 0 5〜 2 . 0 wt%及び N i 0. 0 5〜 2. 0 wt%を含有し、残部 A 1と不可避不純物からなるアルミニウム合金である請求の範囲第 3項記載の熱交換器用アルミ二ゥム合金複合材。

5. アルミ二ゥム合金芯材が、 F e 0. 0 5〜 0. 8 wt%、 M n 0. 0 5〜 2. 0 wt%、 N i 0. 0 5〜 2. 0 wt%を含有し、さらに S i 0. 0.5〜 1 . 2 wt%、 C u 0. 0 0 3〜 1 . 2 w t % , M g 0. 0 3 - 0. 5 wt%、 C r 0 . 0 3 - 0. 3 wt%、 Z r 0. 0 3〜 0. 3 wt%、 T i 0. 0 3〜 0. 3 wt%のうち 1種又は 2種以上を含有し、残部 A 1及び不可避不純物からなるァルミニゥム合金である請求の範囲第 3項記載の熱交換器用アルミ二ゥム合金複合材。

6. 請求の範囲第 3項記載の熱交換器用アルミニウム合金複合材を用いてなることを特徴とする熱交換器。