JPH10212538A

JPH10212538A - 熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材

Info

Publication number: JPH10212538A
Application number: JP1562797A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Takeuchi; 宏明竹内; Yoshiaki Ogiwara; 吉章荻原; Koji Okada; 光司岡田
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1997-01-29
Filing date: 1997-01-29
Publication date: 1998-08-11

Abstract

(57)【要約】【課題】酸性側だけでなくアルカリ性側の腐食環境に
おいても優れた耐食性を示す、高耐食性アルミニウム合
金複合材を提供する。【解決手段】Ａｌ合金からなる芯材の片面に、犠牲陽
極材としてＧｅ０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、
残部Ａｌと不可避不純物からなるＡｌ合金をクラッドし
た熱交換器用アルミニウム合金複合材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車用熱交換器等
に用いられるアルミニウム合金複合材に関するものであ
り、更に詳しくはろう付け法により形成された熱交換器
の冷媒通路を形成するチューブあるいはヘッダープレー
トの材料として用いられる２層または３層構造のアルミ
ニウム合金複合材に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】通常のアルミニウム製熱交換器、例えば
ラジエーターは図１に示すように、冷媒を通すチューブ
管１の間にフィン２を配置し、チューブ管１の両端にヘ
ッダープレート３を取り付けて、コア４を組み立て、ろ
う付け後にヘッダープレート３にパッキング６を介して
樹脂タンク５を取り付けたもので、フィン２にはＪＩＳ
３００３合金にＺｎを１．５ｗｔ％（以下、単に％と記
す）程度添加した厚さ０．１ｍｍ前後の板を用い、チュ
ーブ管には冷媒側の孔食発生を防止するために、ＪＩＳ
３００３合金にＳｉ、Ｃｕ等を添加した合金芯材の内側
（冷媒側）にＪＩＳ７０７２合金あるいはそれにＭｇ等
を添加した合金を犠牲陽極材としてクラッドした厚さ
０．２〜０．３ｍｍのブレージングシートを用い、ヘッ
ダープレート３には厚さ１．０〜１．３ｍｍのチューブ
１と同様の材質のブレージングシートが用いられてい
る。これらブレージングシートは、ろう付け加熱時に５
８０〜６００℃程度の雰囲気にさらされ、これにより上
記犠牲陽極材中のＺｎは芯材中に拡散する。このＺｎ拡
散層の優先腐食により、冷媒側から発生する孔食は深く
成長せず、浅く広い腐食形態をとり、長期の耐孔食性を
示すようになる。

【０００３】ところで、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系、およびＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｉｎ系の犠牲陽極アルミニウム合金自体は浅
く広い腐食形態（面食）をとる特徴があり、さらに芯材
とこれら犠牲材との電位差により、芯材が暴露した後も
犠牲材が優先的に腐食され、芯材の孔食発生を防止す
る。これまでは、ラジエーターチューブ肉厚の薄肉化に
伴う耐食性の問題は主に中性、あるいは酸性溶液下で議
論されてきた。これは特に酸性環境下ではチューブの孔
食は成長し最悪は貫通孔を発生する恐れがあるからであ
る。上記、従来公知のＡｌ合金系を犠牲陽極材として芯
材にクラッドした材料が中性、酸性溶液に対しては十分
な耐食性を示すことが知られている。

【０００４】ところが、最近ではチューブ内面の冷媒側
環境において、酸性環境だけでなくアルカリ性環境に対
しも耐食性が充分に確保される必要性が出てきており、
同一材料で両環境に適用できる材料が必要不可欠となっ
ている。しかし、アルカリ液環境では上記のような従来
の合金系を犠牲陽極材として使用した場合、本来の防食
機能が充分に発揮されないばかりか、逆に芯材の腐食を
促進させてチューブを貫通させる恐れがあることが確認
されている。これは、アルカリ性環境下では、酸性下で
効果のある上記の従来の犠牲陽極材は、表面に酸化皮膜
が形成されて、犠牲材に必要な浅く広い腐食形態をとる
ことが困難となることに起因すると思われる。このた
め、腐食溶解で芯材が表面露出した場合、近傍の犠牲材
防食溶解が有効に働かなくなり、結果として芯材の孔食
が促進されるという大きな問題が生じるのである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】したがって本発明は、
酸性側だけでなくアルカリ性側の腐食環境においても優
れた耐食性を示す、高耐食性アルミニウム合金複合材を
提供することを目的とする。さらに本発明は、このよう
な高耐食性アルミニウム合金複合材を用いたＡｌ合金管
及び熱交換器を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に本発明者らは鋭意検討を行った結果、本発明をなすに
至った。下記のアルミニウム合金複合材は、チューブ、
ヘッダープレート内面の冷媒側環境において、酸性環境
だけでなくアルカリ性環境に対しても耐食性が充分に確
保され、上記の目的が達成される。すなわち本発明は、
（１）Ａｌ合金からなる芯材の片面に、犠牲陽極材とし
てＧｅ０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌ
と不可避不純物よりなるＡｌ合金をクラッドしたことを
特徴とする熱交換器用アルミニウム合金複合材、（２）
Ａｌ合金からなる芯材の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系のアルミ
ニウム合金ろう材をクラッドし、もう片面に犠牲陽極材
としてＧｅ０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、残部
Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金をクラッドしたこ
とを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金複合材、
（３）（１）又は（２）項記載の芯材が、Ｓｉ０．３
〜１．２ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ
０．５〜２．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避不純
物よりなるＡｌ合金からなる熱交換器用アルミニウム合
金複合材、（４）（１）又は（２）項記載の犠牲材が、
Ｇｅ０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、さらにＺｎ
０．１〜６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、Ｉ
ｎ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．
５ｗｔ％、Ｖ０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．０
２〜１．０ｗｔ％のうち１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金からなること
を特徴とする熱交換器用アルミニウム合金複合材、
（５）（３）項記載の芯材が、さらにＣｒ０．０１〜
０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ
０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ％以下のう
ち１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避不純
物よりなるＡｌ合金からなることを特徴とする熱交換器
用アルミニウム合金複合材、（６）犠牲材が、さらにＺ
ｎ０．１〜６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、
Ｉｎ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｖ０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ
０．０２〜１．０ｗｔ％のうち１種または２種以上を含
有し、残部Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金からな
ることを特徴とする（３）項記載の熱交換器用アルミニ
ウム合金複合材、（７）犠牲材が、さらにＺｎ０．１
〜６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、Ｉｎ０．
００５〜０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．５ｗｔ
％、Ｖ０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜
１．０ｗｔ％のうち１種または２種以上を含有し、残部
Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金からなることを特
徴とする（５）項記載の熱交換器用アルミニウム合金複
合材、（８）（１）〜（７）項記載のＡｌ合金複合材が
電縫溶接加工、あるいは折り曲げ加工により管形状に形
成されていることを特徴とする熱交換器用高耐食性Ａｌ
合金管、及び（９）（８）項記載のＡｌ合金管が用いら
れていることを特徴とする高耐食性Ａｌ合金製熱交換器
を提供するものである。

【０００７】本発明において、アルミニウム合金複合材
の犠牲材は所定量のＧｅを含有する。本発明のアルミニ
ウム合金複合材は、酸性環境で防食機能を維持するだけ
でなく、アルカリ環境下でも犠牲材表面に酸化皮膜を形
成することなく、ないしは酸化皮膜の形成が抑制され、
犠牲防食に必要な浅く広い腐食形態をとることができ
る。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下に本発明をさらに詳細に説明
する。本発明のアルミニウム合金複合材における犠牲材
の各々における添加元素について述べる。Ｇｅ添加量を
０．００５〜２．０％とする。その量が０．００５％未
満ではアルカリ性環境下で犠牲材表面の酸化皮膜形成を
抑制する効果がほとんどなく、そのため充分な犠牲防食
機能を維持することが困難となる。２．０％を越えても
上記効果はそれ以上向上しないだけでなく、材料製造時
の圧延性、歩留まりが低下して量産性を悪化させる問題
が出てくる。なお、好ましくはＧｅ添加量を０．２％〜
１．５％とする。Ｚｎの添加の理由は、腐食環境が特に
強い酸性側にある場合に、犠牲防食効果を十分に大きく
するためである。Ｚｎの添加量は０．１〜６％であり、
０．１％未満ではＧｅとの複合添加において特に酸性環
境での犠牲防食能を維持することができない。６％を越
える場合には、アルカリ性環境においてＧｅ添加による
酸化皮膜抑制効果と犠牲防食能維持効果が大幅に低下し
てしまう恐れがあり、またろう付加熱時の温度によって
は犠牲材と芯材との界面近傍で材料溶融が発生する恐れ
がある。好ましいＺｎ添加量は２．０〜４．０％であ
る。Ｍｇ添加の理由は、ろう付加熱時の芯材への拡散に
よりチューブ材の強度を向上させるためである。Ｍｇの
添加量は０．１〜３．５％であり、０．１％未満では強
度向上の効果がほとんどなく、３．５％を越える場合に
は材料製造時の熱間圧延でこのようなクラッド複合材を
圧着することが困難となる。好ましいＭｇ添加量は１．
０〜２．０％である。

【０００９】Ｉｎ、Ｓｎ添加の効果は、Ｚｎと同様であ
る。０．００５％未満では犠牲効果が不足し、０．５％
を越えた場合には材料製造時の圧延性が低下しコイル端
部がコバ割れするという問題が起きる恐れがある。好ま
しい範囲は０．０１〜０．２％である。Ｖの添加理由は
Ｚｎと同様である。添加量が０．０１％未満では芯材の
防食効果がなく１．０％を越える場合には材料製造の鋳
造時に鋳塊割れが発生する恐れがある。好ましくは０．
１〜０．５％とする。犠牲材へのＳｉ添加理由は、犠牲
防食機能を損なわずに強度向上を図るためであり、０．
０２％未満では上記効果が充分に発揮されず、１．０％
を越える場合には電縫加工によりチューブ管を製造した
際に、溶接欠陥（ミクロ割れ）の問題を引き起こす恐れ
がある。好ましい範囲は０．１〜０．７％である。

【００１０】次に、芯材のアルミニウム合金中の各成分
元素について述べる。Ｓｉ、Ｃｕ、およびＭｎはろう付
後にマトリックス中に固溶し、強度向上に効果がある。
Ｓｉ添加量が０．３％未満では強度向上効果がなく、
１．２％を越えると単体Ｓｉによる深い孔食を引き起こ
す恐れがある。好ましい範囲は０．７〜１．０％であ
る。Ｃｕ添加量が０．３％未満では強度向上効果がな
く、１．０％を越えると犠牲材側にＣｕが多く拡散する
ために、犠牲材の機能が損なわれてしまう。また電縫加
工時に溶接割れを引き起こす恐れがある。好ましい範囲
は０．４〜０．８％である。Ｍｎ添加量が０．５％未満
では強度向上効果がなく、２．０％を越えると加工性が
低下する問題が発生する。好ましい範囲は０．８〜１．
５％である。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｍｇも強度向上効果がある
が、Ｃｒ、Ｚｒについてはこれら添加量が各々０．０１
％未満では強度向上効果がない。０．３％を越えると鋳
造時の割れ欠陥が発生する恐れがある。好ましい範囲は
０．０８〜０．２％である。Ｔｉは孔食を抑えて層状腐
食させ複合材の腐食寿命を向上させる効果がある。０．
０１％未満では左記効果が充分に発揮されず、０．３％
を越えると圧延加工性が劣化する。好ましい範囲は０．
１〜０．２％である。Ｍｇは芯材のＳｉとともにＭｇ₂
Ｓｉを化合物として時効析出することで強度向上効果が
ある。０．２％を越えると、ろう付加熱時に芯材の片面
にクラッドしたろう材側表面にＭｇが拡散し、フラック
スを使用した場合にはこれと反応してろう付不良を発生
する恐れが出てくる。よってＭｇを０．２％以下とす
る。その好ましい範囲は０．０５〜０．１５％である。

【００１１】本発明のアルミニウム合金複合材において
芯材の片面にクラッドできるろう材としては、Ａｌ合
金、例えばＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３４３、ＪＩＳ４０
４５合金およびＪＩＳ４００４合金等が使用できる。そ
の他、ろう材にろう付性改善や耐食性改善の目的で微量
の他元素を添加しても差し支えない。本発明の熱交換器
用アルミニウム合金複合材において、芯材に対する犠牲
陽極材のクラッド率は、特に制限はなく、従来のものと
同様の範囲に設定することができる。通常、片面の犠牲
材の厚さで芯材の厚さに対して１０〜１５％の範囲であ
る。ろう材をクラッドする場合のそのクラッド率は従来
と同様である。このような熱交換器用アルミニウム合金
複合材の厚さも特に制限はなく、従来公知のものと同様
の範囲である。本発明の熱交換器アルミニウム合金複合
材は、Ａｌ合金からなる芯材の片面に犠牲陽極材をクラ
ッドしたものである。ろう材はこの複合材のもう一方の
面にあらかじめクラッドしておいてもよいが、クラッド
しておかずに熱交換器等を組立てる時に別のろう材を接
合部に加えるようにしてもよい。本発明のＡｌ合金管
（チューブ）は、ラジエーターチューブ以外に、ラジエ
ーターのヘッダープレートにも使用でき、その他本発明
の目的と同様であればいかなる部材、たとえばヒーター
コアあるいはドロンカップエバポレーターのチューブシ
ート、ヘッダー管としても充分に使用できる。本発明の
熱交換器用アルミニウム合金複合材を用いたＡｌ合金製
熱交換器の１例は前記図１に示すようなラジエータであ
る。その場合、ラジエータは図１の管チューブ（１）と
して本発明のアルミニウム合金複合材を使用した管チュ
ーブを用いたものである。

【００１２】本発明でいう酸性環境、アルカリ性環境と
は、特に制限するものではないが、通常、それぞれｐＨ
２〜５、ｐＨ８〜１２の範囲をいう。犠牲材中にＧｅが
添加されている本発明の場合とそうでない場合におけ
る、アルカリ性側腐食環境下での犠牲材防食溶解および
芯材腐食形態を図２（Ａ）、（Ｂ）に断面の模式図で示
す。（Ａ）は本発明のアルミニウム合金複合材であり、
（Ｂ）は従来のアルミニウム合金複合材であり、図中１
０、１１は芯材、１２、１３は犠牲材、１４、１５は酸
化皮膜であり、１６がアルカリ性腐食環境であり、１
７、１８が腐食孔を示す。図２（Ｂ）から明らかなよう
に、従来のアルミニウム合金複合材では厚い酸化皮膜１
５に覆われるため、犠牲材１３が全面溶解形態をとるこ
とが困難となる。結果として、芯材１１まで腐食させた
腐食孔１８が形成され、芯材１１を十分に防食できずに
耐孔食性が悪化する。これに対し、図２（Ａ）から明ら
かなように、本発明のアルミニウム合金複合材では、酸
化皮膜１４はアルカリ性腐食環境下でも酸性側腐食環境
下と同レベルのため、犠牲材１２は全面溶解形態をと
り、腐食孔１７は犠牲材の溶解により形成され、芯材１
０の腐食を十分に防食する機構をとる。

【００１３】

【実施例】次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説
明する。実施例犠牲陽極材と芯材を金型鋳造により鋳造して、各々両面
面削後、犠牲材は熱間圧延により厚さ１０ｍｍ、芯材は
面削のみで３５ｍｍに仕上げた。ろう材はＪＩＳ４３４
３合金を用い、犠牲材同様金型鋳造し、面削後、熱間圧
延を行い５ｍｍ厚とした。ろう材、芯材、犠牲材の３枚
をこの順に重ねて、５００℃にて熱間圧延により３層の
クラッド材の試料９７種を作製した。すなわち、犠牲材
の複合材全体に対するクラッド率が２０％、芯材の複合
材全体に対するクラッド率が７０％となるようにした。
ろう材の複合材全体に対するクラッド率は１０％であ
る。その後冷間圧延により０．２９ｍｍ厚とし、３６０
℃×２ｈｒの中間焼鈍を施して最終的には厚さ０．２ｍ
ｍまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料とした。この犠牲陽
極材と芯材の組み合わせ組成９７種類を表１〜表５に示
した。

【００１４】

【表１】

【００１５】

【表２】

【００１６】

【表３】

【００１７】

【表４】

【００１８】

【表５】

【００１９】これらの試料について、強度、耐食性を以
下の方法で評価した。１）強度：６００℃×３ｍｉｎ．のろう付加熱保持
後、７０℃／ｍｉｎ．の冷却速度で冷却し、その後室温
に１０日間放置した後、引張強さを測定した。２）耐食性：本発明合金複合材、比較例合金複合材をそ
れぞれ電縫加工によりチューブ管とし、これらチューブ
管を板厚０．０７ｍｍの、Ａｌ−（０．５％Ｓｉ）−
（０．２％Ｃｕ）−（１．０％Ｍｎ）−（２．０％Ｚ
ｎ）合金からなるコルゲート加工したフィンと板厚１．
２ｍｍのヘッダープレート、およびサイドプレート［両
面に４３４３Ａｌ合金ろう材及びＡｌ−（１．５％Ｚ
ｎ）合金犠牲材をそれぞれ１０％ずつクラッドした芯材
（３００３Ａｌ合金＋０．１５％Ｍｇ）からなるＡｌ合
金複合材］を用いて熱交換器を作製した。チューブ管内
部に下記２タイプの腐食液を別々に循環させ、６ケ月循
環試験後の犠牲材側からの最大孔食深さを測定した。これらの結果を表６〜表１０に示す。

【００２０】

【表６】

【００２１】

【表７】

【００２２】

【表８】

【００２３】

【表９】

【００２４】

【表１０】

【００２５】腐食試験の液条件を以下に示した。１．酸性側過酷試験液種：水道水＋１０ｐｐｍＣｕイオン＋２００ｐｐｍＣ
ｌイオン（試薬ＣｕＣｌ₂ ・２Ｈ₂ Ｏと試薬ＮａＣｌで
調整した）。ｐＨ３。試験条件：９０℃×１０ｈｒと室温×１４ｈｒのサイク
ル試験を６ケ月行う。２．アルカリ性側過酷試験液種：水道水＋２００ｐｐｍＣＯ₃ ^2- イオン（試薬Ｎａ
ＨＣＯ₃ で調整した）。ｐＨ１０。試験条件：９０℃×１０ｈｒと室温×１４ｈｒのサイク
ル試験を６ケ月行う。表６〜表１０から明らかなように、本発明の試料は酸性
環境、およびアルカリ性環境のいずれの腐食試験におい
ても孔食深さが８０μｍ以下であり、優れた耐食性を確
保する。一方、合金組成が本発明の範囲を外れる比較例
の試料は酸性側あるいはアルカリ性側のいずれか、また
は両方の試験環境で耐食性が劣っている。本発明の試料
Ｎｏ．９３、および比較例試料のＮｏ．５５のアルカリ
性側過酷試験６ケ月後のチューブ管内面最大孔食部腐食
断面の状態を電子顕微鏡で観察したところ、前記図２の
（Ａ）、（Ｂ）に示すと同様な、本発明と従来例の腐食
形態の違いが確認できた。

【００２６】

【発明の効果】本発明によるＡｌ合金複合材、Ａｌ合金
管、およびＡｌ合金製熱交換器は、酸性側だけでなくア
ルカリ性側の腐食環境においても優れた犠牲防食能を確
保して長期間にわたり孔食が進行しない優れた耐食性を
示す。本発明によれば、両腐食環境において耐食性を確
保できないという従来の問題を解決でき、工業上顕著な
効果を奏するのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のアルミニウム合金複合材を用いたアル
ミニウム合金管を適用する熱交換器の一例を示す一部断
面の斜視図である。

【図２】本発明のアルミニウム合金複合材と従来のアル
ミニウム合金材のアルカリ性側腐食環境下での犠牲材防
食溶解および芯材腐食形態の違いを示すチューブ管断面
の模式図である。

【符号の説明】

１チューブ管２フィン３ヘッダープレート４コア５樹脂タンク６パッキング７チューブ管

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ａｌ合金からなる芯材の片面に、犠牲陽
極材としてＧｅ０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、
残部Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金をクラッドし
たことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金複合
材。
【請求項２】Ａｌ合金からなる芯材の片面に、Ａｌ−
Ｓｉ系のアルミニウム合金ろう材をクラッドし、もう片
面に犠牲陽極材としてＧｅ０．００５〜２．０ｗｔ％
を含有し、残部Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金を
クラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニウム
合金複合材。
【請求項３】請求項１又は２記載の芯材が、Ｓｉ
０．３〜１．２ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、
Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物よりなるＡｌ合金からなる熱交換器用アルミニ
ウム合金複合材。
【請求項４】請求項１又は２記載の犠牲材が、Ｇｅ
０．００５〜２．０ｗｔ％を含有し、さらにＺｎ０．
１〜６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、Ｉｎ
０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．５
ｗｔ％、Ｖ０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２
〜１．０ｗｔ％のうち１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避不純物よりなるＡｌ合金からなることを
特徴とする熱交換器用アルミニウム合金複合材。
【請求項５】請求項３記載の芯材が、さらにＣｒ
０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０１〜０．３ｗｔ
％、Ｔｉ０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｍｇ０．２ｗｔ
％以下のうち１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避不純物よりなるＡｌ合金からなることを特徴とす
る熱交換器用アルミニウム合金複合材。
【請求項６】犠牲材が、さらにＺｎ０．１〜６ｗｔ
％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｖ
０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜１．０ｗｔ
％のうち１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物よりなるＡｌ合金からなることを特徴とする請
求項３記載の熱交換器用アルミニウム合金複合材。
【請求項７】犠牲材が、さらにＺｎ０．１〜６ｗｔ
％、Ｍｇ０．１〜３．５ｗｔ％、Ｉｎ０．００５〜
０．５ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．５ｗｔ％、Ｖ
０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ０．０２〜１．０ｗｔ
％のうち１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可
避不純物よりなるＡｌ合金からなることを特徴とする請
求項５記載の熱交換器用アルミニウム合金複合材。