JP2685775B2 - 耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材 - Google Patents
耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材Info
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- JP2685775B2 JP2685775B2 JP63018694A JP1869488A JP2685775B2 JP 2685775 B2 JP2685775 B2 JP 2685775B2 JP 63018694 A JP63018694 A JP 63018694A JP 1869488 A JP1869488 A JP 1869488A JP 2685775 B2 JP2685775 B2 JP 2685775B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はラジエータ，ヒーターコア等水を冷媒として
使用する熱交換器の複合材に関するものであり、特に複
合材の内張材の優先腐食性を促進して芯材の孔食発生を
防止するものである。
使用する熱交換器の複合材に関するものであり、特に複
合材の内張材の優先腐食性を促進して芯材の孔食発生を
防止するものである。
ラジエータ等の熱交換器は例えば第１図に示すように
複数本の偏平チューブ（１）の間にコルゲート状に加工
した薄肉のフィン（２）を一体に形成し、該偏平チュー
ブ（１）の両端はヘッダー（３）とタンク（４）とで構
成される空間にそれぞれ開口しており、一方のタンク側
の空間から偏平チューブ（１）内を通して高温の冷媒を
他方のタンク（４）側の空間へ送り、チューブ（１）及
びフィン（２）の、部分で熱交換して低温になった冷媒
を再び循環させるものである。
複数本の偏平チューブ（１）の間にコルゲート状に加工
した薄肉のフィン（２）を一体に形成し、該偏平チュー
ブ（１）の両端はヘッダー（３）とタンク（４）とで構
成される空間にそれぞれ開口しており、一方のタンク側
の空間から偏平チューブ（１）内を通して高温の冷媒を
他方のタンク（４）側の空間へ送り、チューブ（１）及
びフィン（２）の、部分で熱交換して低温になった冷媒
を再び循環させるものである。
このような熱交換器のチューブ及びヘッダーの材料は
例えばJIS 3003合金（0.05〜0.20wt％Cu−1.0〜1.5wt％
Mn−Al合金）を芯材とし、該芯材の内側、即ち冷媒に常
時触れている側には内張材としてJIS 7072合金（0.8〜
1.3wt％Zn−Al合金）を、そして該芯材の外側には通常
のろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コ
ルゲート加工したフィン等の他の部材とともにブレージ
ングにより一体に組み立てられている。
例えばJIS 3003合金（0.05〜0.20wt％Cu−1.0〜1.5wt％
Mn−Al合金）を芯材とし、該芯材の内側、即ち冷媒に常
時触れている側には内張材としてJIS 7072合金（0.8〜
1.3wt％Zn−Al合金）を、そして該芯材の外側には通常
のろう材をクラッドしたブレージングシートを用い、コ
ルゲート加工したフィン等の他の部材とともにブレージ
ングにより一体に組み立てられている。
上記ブレージングシートとしてJIS 7072合金を内張材
として用いるのは該合金は芯材であるJIS 3003合金に対
して電気化学的に卑でありラジエーターの使用環境にお
いて当該内張材にピッティング（孔食）が発生した際に
該孔食が芯材へ波及するのを防止する効果があるとされ
てきたからである。例えば0.4mm板厚のラジエーターチ
ューブ材の場合は内張材としてJIS 7072合金を10％のク
ラッド率、即ち40μｍの厚さでクラッドしたブレージン
グシートを用いてろう付加熱をするが、これにより内張
材中のZnは芯材方向へ表面から100μｍ程度拡散し、こ
の拡散層がZnの濃度勾配により表面から徐々に腐食して
孔食発生を効果的に抑制することを可能としている。従
って内張材を犠牲材として用いることにより、芯材への
孔食の発生を防止するものである。
として用いるのは該合金は芯材であるJIS 3003合金に対
して電気化学的に卑でありラジエーターの使用環境にお
いて当該内張材にピッティング（孔食）が発生した際に
該孔食が芯材へ波及するのを防止する効果があるとされ
てきたからである。例えば0.4mm板厚のラジエーターチ
ューブ材の場合は内張材としてJIS 7072合金を10％のク
ラッド率、即ち40μｍの厚さでクラッドしたブレージン
グシートを用いてろう付加熱をするが、これにより内張
材中のZnは芯材方向へ表面から100μｍ程度拡散し、こ
の拡散層がZnの濃度勾配により表面から徐々に腐食して
孔食発生を効果的に抑制することを可能としている。従
って内張材を犠牲材として用いることにより、芯材への
孔食の発生を防止するものである。
さらに最近ではこの内張材（犠牲材）自体の耐食性を
向上させることで部材の薄肉化をより可能にする提案も
なされている。
向上させることで部材の薄肉化をより可能にする提案も
なされている。
ところが、内部冷媒の液質によっては内張材であるJI
S 7072合金等の犠牲材料の犠牲効果が十分に発揮されず
に犠牲層が残留したままで芯材の孔食が発生する場合が
あり、従来の犠牲材料は万能ではなかった。
S 7072合金等の犠牲材料の犠牲効果が十分に発揮されず
に犠牲層が残留したままで芯材の孔食が発生する場合が
あり、従来の犠牲材料は万能ではなかった。
特にラジエーターは自動車運転時にエンジン内で高温
（約100℃）となった冷媒水を外気で冷却するような機
構となっているが100℃程度の温度においては内張材表
面にはベーマイト等の水和酸化物が発生し、これが犠牲
層表面を覆い、孔食発生時に十分な防食電流を流すこと
ができなくなり孔食は犠牲層を通り越して芯材の奥深く
まで進行する現象が起こる。
（約100℃）となった冷媒水を外気で冷却するような機
構となっているが100℃程度の温度においては内張材表
面にはベーマイト等の水和酸化物が発生し、これが犠牲
層表面を覆い、孔食発生時に十分な防食電流を流すこと
ができなくなり孔食は犠牲層を通り越して芯材の奥深く
まで進行する現象が起こる。
本発明はこれに鑑み種々検討し、当該熱交換器のチュ
ーブ内部に高温水の存在下で犠牲層表面に生成するベー
マイト;AlOOH（Al2O3・H2O）やバイライト;Al2O3・3H2O
等の水和酸化物、またAlが腐食する際に生ずる腐食生成
物であるAl（OH）３はAlの表面に強固な皮膜として存在
し、それらが絶縁性を有するため犠牲層の防食作用を低
下させてしまう、即ち犠牲層に発生した孔食が芯材まで
達した際に孔食内表面も含めた犠牲層表面に絶縁性の水
和酸化物が存在すると犠牲層が液中に溶解し、芯材露呈
部でカソード反応が起き、芯材から犠牲層へ電流が流れ
るといった通常の犠牲作用が働かなくなってしまうこと
を知見し、さらに検討の結果ラジエーターのような高温
水中で使用される場合にも優れた耐孔食性を有するアル
ミニウム合金複合材を開発したものである。
ーブ内部に高温水の存在下で犠牲層表面に生成するベー
マイト;AlOOH（Al2O3・H2O）やバイライト;Al2O3・3H2O
等の水和酸化物、またAlが腐食する際に生ずる腐食生成
物であるAl（OH）３はAlの表面に強固な皮膜として存在
し、それらが絶縁性を有するため犠牲層の防食作用を低
下させてしまう、即ち犠牲層に発生した孔食が芯材まで
達した際に孔食内表面も含めた犠牲層表面に絶縁性の水
和酸化物が存在すると犠牲層が液中に溶解し、芯材露呈
部でカソード反応が起き、芯材から犠牲層へ電流が流れ
るといった通常の犠牲作用が働かなくなってしまうこと
を知見し、さらに検討の結果ラジエーターのような高温
水中で使用される場合にも優れた耐孔食性を有するアル
ミニウム合金複合材を開発したものである。
即ち本発明はアルミニウムまたはアルミニウム合金か
らなる芯材の片面または両面に該芯材より卑な電位の犠
牲陽極材料からなる皮材をクラッドした複合材におい
て、該皮材がFe0.70〜1.5wt％,Zn0.2〜2.0wt％,Si0.2〜
1.0wt％,Ti0.01〜0.3wt％を含み、さらにMg0.1〜1.5wt
％,Mn0.3〜1.5wt％,Cr0.1〜0.3wt％,Zr0.05〜0.3wt％,C
u0.01〜0.15wt％の範囲内でそれぞれ１種または２種以
上含む合金であることを特徴とするものである。
らなる芯材の片面または両面に該芯材より卑な電位の犠
牲陽極材料からなる皮材をクラッドした複合材におい
て、該皮材がFe0.70〜1.5wt％,Zn0.2〜2.0wt％,Si0.2〜
1.0wt％,Ti0.01〜0.3wt％を含み、さらにMg0.1〜1.5wt
％,Mn0.3〜1.5wt％,Cr0.1〜0.3wt％,Zr0.05〜0.3wt％,C
u0.01〜0.15wt％の範囲内でそれぞれ１種または２種以
上含む合金であることを特徴とするものである。
本発明では犠牲層中にFeを0.70〜1.5wt％（以下wt％
を単に％と略記する）添加することで表面に生成する水
和酸化物等の皮膜を脆くさせ、アノードとして有効に働
かせるようにしたものである。ここでFeの含有量を0.70
〜1.5％と限定したのは、Feが0.7％未満では皮膜は強固
であり犠牲層としては働かず、Feの含有量が1.5％を越
えると粗大な金属間化合物が形成され塑性加工性が低下
するからである。
を単に％と略記する）添加することで表面に生成する水
和酸化物等の皮膜を脆くさせ、アノードとして有効に働
かせるようにしたものである。ここでFeの含有量を0.70
〜1.5％と限定したのは、Feが0.7％未満では皮膜は強固
であり犠牲層としては働かず、Feの含有量が1.5％を越
えると粗大な金属間化合物が形成され塑性加工性が低下
するからである。
また、Znは皮材としての内張材の電位を劣化するため
に添加するものでその含有量を0.2〜2.0％としたのは0.
2％未満ではその効果がなく、２％を超えるとその効果
が飽和してしまうからである。
に添加するものでその含有量を0.2〜2.0％としたのは0.
2％未満ではその効果がなく、２％を超えるとその効果
が飽和してしまうからである。
Siの含有量を0.2〜1.0％と限定したのはFeと同様に皮
膜を脆弱にし及び皮材の強度向上のためである。
膜を脆弱にし及び皮材の強度向上のためである。
Ti含有量を0.01〜0.3％と限定したのは皮材の組織を
微細化するためである。
微細化するためである。
またMgの含有量を0.1〜1.5％としたのは皮材の電位を
卑化するため及び強度を向上させるためであり、Mnの含
有量を0.3〜1.5％と限定したのは皮材の強度を上げるた
めであり、Crの含有量を0.1〜0.3％,Zrの含有量を0.05
〜0.3％と限定したのはそれぞれ皮材の強度アップのた
めである。さらにCuの添加は材料の強度向上に寄与する
ものであるが、その含有量が0.15％を超えると皮材の電
位を貴化するためにその含有量は0.01〜0.15％に限定し
た。
卑化するため及び強度を向上させるためであり、Mnの含
有量を0.3〜1.5％と限定したのは皮材の強度を上げるた
めであり、Crの含有量を0.1〜0.3％,Zrの含有量を0.05
〜0.3％と限定したのはそれぞれ皮材の強度アップのた
めである。さらにCuの添加は材料の強度向上に寄与する
ものであるが、その含有量が0.15％を超えると皮材の電
位を貴化するためにその含有量は0.01〜0.15％に限定し
た。
なお本発明複合材の芯材は本質的には上記皮材より電
位が貴であればいかなる合金でも差支えないがAl−Mn
系,Al−Mn−Cu系合金等及びAl−Si−Mg系,Al−Si−Mg−
Cu系合金が一般的に使用される。
位が貴であればいかなる合金でも差支えないがAl−Mn
系,Al−Mn−Cu系合金等及びAl−Si−Mg系,Al−Si−Mg−
Cu系合金が一般的に使用される。
次に本発明の実施例について説明する。
第１表に示す10種類の組成の皮材と３種類の組成の芯
材を用いて第２表に示すような組合せで皮材クラッド率
10％で板厚0.4mmの複合材を常法に従って製造し、それ
ぞれ冷間加工度を調整したH14材に調質して以下に示す
耐食テストに供した。
材を用いて第２表に示すような組合せで皮材クラッド率
10％で板厚0.4mmの複合材を常法に従って製造し、それ
ぞれ冷間加工度を調整したH14材に調質して以下に示す
耐食テストに供した。
先ずこの複合材をN2ガス中にて600℃×3minの条件で
加熱を行なった後、皮材の表面中央部のみ露出させ他の
面をすべてシールし、次の条件にて腐食試験を行なっ
た。
加熱を行なった後、皮材の表面中央部のみ露出させ他の
面をすべてシールし、次の条件にて腐食試験を行なっ
た。
即ち、シール処理後の各複合材を88℃のASTM人工水
（100ppm・Cl-,100ppm・CO3 -及び100ppm・SO4 2-を含む
水溶液）に8hr浸漬した後、室温×16hr放置するサイク
ルを90回行なった。このサイクル終了後各複合材はリン
酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、最大孔食
深さを光学顕微鏡を用いて焦点進度頬により求め、同時
に孔食の発生状況を調査し、さらに試験後のZnの表面濃
度及びZnの拡散深さをEPMAによる線分析で求めて第２表
に併記した。
（100ppm・Cl-,100ppm・CO3 -及び100ppm・SO4 2-を含む
水溶液）に8hr浸漬した後、室温×16hr放置するサイク
ルを90回行なった。このサイクル終了後各複合材はリン
酸・クロム酸混液で腐食生成物を除去した後、最大孔食
深さを光学顕微鏡を用いて焦点進度頬により求め、同時
に孔食の発生状況を調査し、さらに試験後のZnの表面濃
度及びZnの拡散深さをEPMAによる線分析で求めて第２表
に併記した。
第２表から明らかなように従来材No.11は犠牲層であ
るJIS 7072合金の厚さ及びZnの拡散深さを超える深さの
孔食の発生（深さ0.27mm）が認められ十分に犠牲効果を
発揮していないことがわかる。これに対して本発明材N
o.1〜No.10はいずれも孔食深さは0.02〜0.07mmであり、
かつ孔食の成長は停止しており、犠牲層が有効に作用し
ていることがわかる。
るJIS 7072合金の厚さ及びZnの拡散深さを超える深さの
孔食の発生（深さ0.27mm）が認められ十分に犠牲効果を
発揮していないことがわかる。これに対して本発明材N
o.1〜No.10はいずれも孔食深さは0.02〜0.07mmであり、
かつ孔食の成長は停止しており、犠牲層が有効に作用し
ていることがわかる。
このように本発明によればラジエータ・チューブのよ
うに片側を水に接して使用する材料の耐食性が一段と向
上するので一般の耐食材料としても優れ、従って特に最
近進んでいるラジエーターの軽量化のためのAl材料の薄
肉化に対して有効であり、耐食寿命の長期化及び犠牲層
として従来のAl−Zn合金以外の高強度材料の使用も可能
となるためラジエーター・チューブの強度を改善するこ
ともできる等工業上顕著な効果を奏するものである。
うに片側を水に接して使用する材料の耐食性が一段と向
上するので一般の耐食材料としても優れ、従って特に最
近進んでいるラジエーターの軽量化のためのAl材料の薄
肉化に対して有効であり、耐食寿命の長期化及び犠牲層
として従来のAl−Zn合金以外の高強度材料の使用も可能
となるためラジエーター・チューブの強度を改善するこ
ともできる等工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図はラジエーターを示す一部断面の斜視図である。 １……偏平チューブ ２……フィン ３……ヘッダー ４……タンク
Claims (1)
- 【請求項１】アルミニウムまたはアルミニウム合金から
なる芯材の片面または両面に該芯材より卑な電位の犠牲
陽極材料からなる皮材をクラッドした複合材において、
該皮材がFe0.70〜1.5wt％、Zn0.2〜2.0wt％、Si0.2〜1.
0wt％、Ti0.01〜0.3wt％を含み、さらにMg0.1〜1.5wt
％、Mn0.3〜1.5wt％、Cr0.1〜0.3wt％、Zr0.05〜0.3wt
％、Cu0.01〜0.15wt％の範囲内でそれぞれ１種または２
種以上含む合金であることを特徴とする耐孔食性に優れ
たアルミニウム合金複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63018694A JP2685775B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63018694A JP2685775B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01195257A JPH01195257A (ja) | 1989-08-07 |
| JP2685775B2 true JP2685775B2 (ja) | 1997-12-03 |
Family
ID=11978733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63018694A Expired - Lifetime JP2685775B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2685775B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102345036A (zh) * | 2011-09-28 | 2012-02-08 | 上海交通大学 | 用于复合钎焊料覆层的稀土铝合金及其制备方法 |
| CN106636772A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-10 | 东莞市欧比迪精密五金有限公司 | 一种铝合金复合材料及其制备方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0379737A (ja) * | 1989-08-23 | 1991-04-04 | Nippon Light Metal Co Ltd | 熱伝導性および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウムフィン材 |
| JP2500711B2 (ja) * | 1991-06-19 | 1996-05-29 | 日本軽金属株式会社 | 耐食性に優れたブレ―ジングシ―ト及び製造方法 |
| JP2595845B2 (ja) * | 1991-08-30 | 1997-04-02 | 日本軽金属株式会社 | 耐食性に優れたブレージングシート |
| JP2572495B2 (ja) * | 1991-09-06 | 1997-01-16 | 昭和アルミニウム株式会社 | 耐食性に優れたろう付用アルミニウム材 |
| US6329075B1 (en) * | 2000-02-03 | 2001-12-11 | Reycan, L.P. | Electrical conductivity and high strength aluminum alloy composite material and methods of manufacturing and use |
| KR100820620B1 (ko) * | 2005-08-05 | 2008-04-10 | 세이코 엡슨 가부시키가이샤 | 전기 광학 장치의 제조 방법 |
| EP2090425B2 (de) * | 2008-01-18 | 2017-04-12 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Verbundwerkstoff mit Korrosionsschutzschicht und Verfahren zu dessen Herstellung |
| JP5885572B2 (ja) * | 2012-04-19 | 2016-03-15 | 株式会社Uacj | ろう付接合用アルミニウム合金製クラッド管及び該アルミニウム合金製クラッド管を適用する熱交換器 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50137362A (ja) * | 1974-04-16 | 1975-10-31 | ||
| JPS5851197B2 (ja) * | 1979-04-20 | 1983-11-15 | 富士重工業株式会社 | 熱交換器 |
-
1988
- 1988-01-29 JP JP63018694A patent/JP2685775B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102345036A (zh) * | 2011-09-28 | 2012-02-08 | 上海交通大学 | 用于复合钎焊料覆层的稀土铝合金及其制备方法 |
| CN106636772A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-10 | 东莞市欧比迪精密五金有限公司 | 一种铝合金复合材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01195257A (ja) | 1989-08-07 |
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