JP2000087167A - 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 - Google Patents
耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器などの構造用部材として用いる弱酸
性からアルカリ性に渡る広範囲ｐＨに対する耐食性に優
れたクラッド材を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５
〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、必要
に応じてＳｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．
７％の内の１種もしくは２種および／またはＴｉ：０．
０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％の内の１種
もしくは２種を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物
からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片面に、
Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラ
ッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍ
ｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃ
ｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌおよび不
可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッドす
る。
性からアルカリ性に渡る広範囲ｐＨに対する耐食性に優
れたクラッド材を提供する。 【解決手段】 Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５
〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、必要
に応じてＳｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．
７％の内の１種もしくは２種および／またはＴｉ：０．
０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％の内の１種
もしくは２種を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物
からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片面に、
Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラ
ッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍ
ｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃ
ｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌおよび不
可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッドす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、耐食性、特にア
ルカリ環境下から酸性環境下に渡る広範囲ｐＨ領域での
耐食性に優れた熱交換器などの構造用部材として用いる
アルミニウム合金クラッド材に関するものである。
ルカリ環境下から酸性環境下に渡る広範囲ｐＨ領域での
耐食性に優れた熱交換器などの構造用部材として用いる
アルミニウム合金クラッド材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車のラジエーターやヒーター
コアのチューブ材としては、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる
芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系
ろう材をクラッドし、芯材の他方の片面に、犠牲陽極皮
材としてＡｌ−Ｚｎ系合金をクラッドした３層のアルミ
ニウム合金クラッド材が使用されている。最も一般に使
用されている具体的なアルミニウム合金クラッド材は、
ＪＩＳ ３００３（重量％で、Ｍｎ：１．０〜１．５
％、Ｆｅ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．６％以
下、Ｚｒ：０．７以下％、Ｚｎ：０．１０以下％、残
部：Ａｌおよび不可避不純物）を芯材とし、その片面に
ＪＩＳ ７０７２からなるＡｌ−Ｚｎ系合金犠牲陽極皮
材をクラッドし、芯材の他方の片面にＡｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドしてなるアル
ミニウム合金クラッド材は知られている。前記アルミニ
ウム合金クラッド材のＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ
−Ｚｎ系ろう材は、ろう付け時にチューブ材とフィン材
の接合、およびチューブ材とヘッダープレートとの接合
に用いられ、犠牲陽極皮材は芯材と電気化学的性質の違
いにより皮材を主として腐食し、芯材の孔食を抑制する
作用をなすものである。
コアのチューブ材としては、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる
芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系
ろう材をクラッドし、芯材の他方の片面に、犠牲陽極皮
材としてＡｌ−Ｚｎ系合金をクラッドした３層のアルミ
ニウム合金クラッド材が使用されている。最も一般に使
用されている具体的なアルミニウム合金クラッド材は、
ＪＩＳ ３００３（重量％で、Ｍｎ：１．０〜１．５
％、Ｆｅ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．６％以
下、Ｚｒ：０．７以下％、Ｚｎ：０．１０以下％、残
部：Ａｌおよび不可避不純物）を芯材とし、その片面に
ＪＩＳ ７０７２からなるＡｌ−Ｚｎ系合金犠牲陽極皮
材をクラッドし、芯材の他方の片面にＡｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドしてなるアル
ミニウム合金クラッド材は知られている。前記アルミニ
ウム合金クラッド材のＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ
−Ｚｎ系ろう材は、ろう付け時にチューブ材とフィン材
の接合、およびチューブ材とヘッダープレートとの接合
に用いられ、犠牲陽極皮材は芯材と電気化学的性質の違
いにより皮材を主として腐食し、芯材の孔食を抑制する
作用をなすものである。
【０００３】また、耐食性に優れるアルミニウム合金ク
ラッド材の一つとして、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材
の片面にＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、芯材の他方の片面に、重量％で（以下
％は重量％を示す）Ｚｎ：１．０〜３．０％、Ｍｇ：
０．５〜３．０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｆｅ：
０．０５〜０．５％を含有し、さらにＹ：０．０１〜
０．８％、Ｃｅ：０．０１〜１．５％、Ｌａ：０．０１
〜１．５％、Ｎｄ：０．０１〜１．５％、Ｐｒ：０．０
１〜１．５％の内の１種または２種以上を含有するＡｌ
合金からなる犠牲陽極皮材をクラッドしてなる熱交換器
用アルミニウム合金クラッド材が知られている（特開平
５−１１７７９６号公報参照）。
ラッド材の一つとして、Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる芯材
の片面にＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、芯材の他方の片面に、重量％で（以下
％は重量％を示す）Ｚｎ：１．０〜３．０％、Ｍｇ：
０．５〜３．０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｆｅ：
０．０５〜０．５％を含有し、さらにＹ：０．０１〜
０．８％、Ｃｅ：０．０１〜１．５％、Ｌａ：０．０１
〜１．５％、Ｎｄ：０．０１〜１．５％、Ｐｒ：０．０
１〜１．５％の内の１種または２種以上を含有するＡｌ
合金からなる犠牲陽極皮材をクラッドしてなる熱交換器
用アルミニウム合金クラッド材が知られている（特開平
５−１１７７９６号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のアルミニウ
ム合金クラッド材は、ラジエーターやヒーターコアのチ
ューブ材として熱交換器に使用した場合、弱酸性から中
性領域では優れた犠牲陽極効果を発揮する。しかし、実
際に使用される冷却水は不凍液と防錆剤からなるＬＬＣ
（ロングライフクーラント）が混入したアルカリ性を示
すものであり、冷却水がｐＨ９以上のアルカリ性溶液の
場合なお耐食性が十分でなく、早期に孔食が発生した
り、防食効果が発揮されない場合がある。したがって、
近年、弱酸性溶液からｐＨ１０以上のアルカリ性溶液に
渡る広範囲ｐＨ領域の水溶液に対して優れた耐食性を示
すアルミニウム合金クラッド材が求められている。
ム合金クラッド材は、ラジエーターやヒーターコアのチ
ューブ材として熱交換器に使用した場合、弱酸性から中
性領域では優れた犠牲陽極効果を発揮する。しかし、実
際に使用される冷却水は不凍液と防錆剤からなるＬＬＣ
（ロングライフクーラント）が混入したアルカリ性を示
すものであり、冷却水がｐＨ９以上のアルカリ性溶液の
場合なお耐食性が十分でなく、早期に孔食が発生した
り、防食効果が発揮されない場合がある。したがって、
近年、弱酸性溶液からｐＨ１０以上のアルカリ性溶液に
渡る広範囲ｐＨ領域の水溶液に対して優れた耐食性を示
すアルミニウム合金クラッド材が求められている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、弱
酸性溶液からｐＨ１０以上のアルカリ性溶液に渡る広範
囲ｐＨ領域の水溶液に対して従来よりも一層耐食性に優
れたアルミニウム合金クラッド材を得るべく研究を行っ
た結果、（ａ）芯材および犠牲陽極皮材の両方にＣｅを
添加した材料を使用し、Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆ
ｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドして得られたアルミニウ
ム合金クラッド材は、弱酸性溶液からｐＨ１０以上のア
ルカリ性溶液までの広い範囲のｐＨ領域の水溶液に対し
て耐食性が従来よりも一層向上し、熱交換器用構造材と
して優れたものとなる、（ｂ）前記（ａ）に記載の芯材
に、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．７％
の内の１種もしくは２種、またはＴｉ：０．０５〜０．
２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％の内の１種もしくは２
種を含有してもよく、さらにＳｉ：０．１〜１．０％、
Ｃｕ：０．１〜０．７％の内の１種または２種、および
Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
の内の１種または２種を同時に含有してもよい、という
知見を得たのである。
酸性溶液からｐＨ１０以上のアルカリ性溶液に渡る広範
囲ｐＨ領域の水溶液に対して従来よりも一層耐食性に優
れたアルミニウム合金クラッド材を得るべく研究を行っ
た結果、（ａ）芯材および犠牲陽極皮材の両方にＣｅを
添加した材料を使用し、Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆ
ｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドして得られたアルミニウ
ム合金クラッド材は、弱酸性溶液からｐＨ１０以上のア
ルカリ性溶液までの広い範囲のｐＨ領域の水溶液に対し
て耐食性が従来よりも一層向上し、熱交換器用構造材と
して優れたものとなる、（ｂ）前記（ａ）に記載の芯材
に、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：０．１〜０．７％
の内の１種もしくは２種、またはＴｉ：０．０５〜０．
２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％の内の１種もしくは２
種を含有してもよく、さらにＳｉ：０．１〜１．０％、
Ｃｕ：０．１〜０．７％の内の１種または２種、および
Ｔｉ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％
の内の１種または２種を同時に含有してもよい、という
知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見に基づいて成され
たものであって、（１）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆ
ｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた
熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、（２）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（３）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．７％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（４）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：
０．１〜０．７％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不
純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片面
に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材を
クラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（５）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：
０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片
面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材
をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（６）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片
面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材
をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（７）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：
０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（８）前記
（２）、（３）または（４）記載の芯材に、さらに、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．２％含有し、残りがＡｌおよび不可
避不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の
片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１
０％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（９）前記（２）、（３）または（４）記
載の芯材に、さらに、Ｚｒ：０．０５〜０．２％含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（10）前記
（２）、（３）または（４）記載の芯材に、さらにＴ
ｉ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた
熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、に特徴を有す
るものである。
たものであって、（１）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆ
ｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた
熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、（２）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（３）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜０．７％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（４）Ｍｎ：
０．８〜１．８％、Ｆｅ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：
０．０１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｕ：
０．１〜０．７％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不
純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片面
に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材を
クラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（５）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：
０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片
面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材
をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（６）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：
０．０５〜０．２％を含有し、残りがＡｌおよび不可避
不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の片
面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材
をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０
％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（７）Ｍｎ：０．８〜１．８％、Ｆｅ：
０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：
０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％を含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（８）前記
（２）、（３）または（４）記載の芯材に、さらに、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．２％含有し、残りがＡｌおよび不可
避不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の
片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、該芯材の他方の片面に、Ｚｎ：１〜１
０％、Ｍｇ：０．５〜２．０％、Ｆｅ：０．３〜２．０
％、Ｃｅ：０．０１〜０．５％を含有し、残りがＡｌお
よび不可避不純物からなる組成の犠牲陽極皮材をクラッ
ドしてなる耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金
クラッド材、（９）前記（２）、（３）または（４）記
載の芯材に、さらに、Ｚｒ：０．０５〜０．２％含有
し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡｌ
合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるい
はＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の他
方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．０
％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．５
％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組
成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材、（10）前記
（２）、（３）または（４）記載の芯材に、さらにＴ
ｉ：０．０５〜０．２％、Ｚｒ：０．０５〜０．２％含
有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成のＡ
ｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系ある
いはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯材の
他方の片面に、Ｚｎ：１〜１０％、Ｍｇ：０．５〜２．
０％、Ｆｅ：０．３〜２．０％、Ｃｅ：０．０１〜０．
５％を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる
組成の犠牲陽極皮材をクラッドしてなる耐食性に優れた
熱交換器用アルミニウム合金クラッド材、に特徴を有す
るものである。
【０００７】この発明の熱交換器用アルミニウム合金ク
ラッド材の成分組成を上述のごとく限定した理由を述べ
る。 （Ａ）芯材 Ｍｎ：Ｍｎは、芯材素地中にＡｌ−Ｍｎ金属間化合物と
して分散し、耐食性を低下させることなく強度を向上せ
しめる成分であるが、その含有量が０．８％未満では所
望の効果が得られず、一方、１．８％を越えて含有する
と粗大な金属間化合物の生成によって加工性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｍｎの含有量を０．８
〜１．８％に定めた。Ｍｎの含有量のいっそう好ましい
範囲は１．０〜１．５％である。
ラッド材の成分組成を上述のごとく限定した理由を述べ
る。 （Ａ）芯材 Ｍｎ：Ｍｎは、芯材素地中にＡｌ−Ｍｎ金属間化合物と
して分散し、耐食性を低下させることなく強度を向上せ
しめる成分であるが、その含有量が０．８％未満では所
望の効果が得られず、一方、１．８％を越えて含有する
と粗大な金属間化合物の生成によって加工性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｍｎの含有量を０．８
〜１．８％に定めた。Ｍｎの含有量のいっそう好ましい
範囲は１．０〜１．５％である。
【０００８】Ｆｅ：Ｆｅは、素地中にＡｌ−Ｆｅ金属間
化合物を微細に分散させるために面食の腐食形態とな
り、腐食速度を遅くするが、その含有量が０．５％未満
では所望の効果が得られず、一方、１．５％を越えると
芯材の自己腐食性が増大するので好ましくない。したが
って、Ｆｅの含有量は、０．５〜１．５％に定めた。Ｆ
ｅの含有量のいっそう好ましい範囲は０．５〜１．０％
である。
化合物を微細に分散させるために面食の腐食形態とな
り、腐食速度を遅くするが、その含有量が０．５％未満
では所望の効果が得られず、一方、１．５％を越えると
芯材の自己腐食性が増大するので好ましくない。したが
って、Ｆｅの含有量は、０．５〜１．５％に定めた。Ｆ
ｅの含有量のいっそう好ましい範囲は０．５〜１．０％
である。
【０００９】Ｃｅ：Ｃｅは、鋳造時の晶出物を微細に
し、さらに、ろう付け時に過飽和に固溶した溶質元素の
析出を促進するため、強度を向上させる作用を有すると
共に、微細な析出物を数多く析出させるため、孔食ピッ
トの発生起点が多くなり、面食の腐食形態となって巨大
な孔食の発生を抑制する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
５％を越えると芯材の自己腐食性が増大すると共に加工
性が低下するので好ましくない。したがって、Ｃｅの含
有量は、０．０１〜０．５％に定めた。Ｃｅの含有量の
いっそう好ましい範囲は０．０５〜０．１％である。
し、さらに、ろう付け時に過飽和に固溶した溶質元素の
析出を促進するため、強度を向上させる作用を有すると
共に、微細な析出物を数多く析出させるため、孔食ピッ
トの発生起点が多くなり、面食の腐食形態となって巨大
な孔食の発生を抑制する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
５％を越えると芯材の自己腐食性が増大すると共に加工
性が低下するので好ましくない。したがって、Ｃｅの含
有量は、０．０１〜０．５％に定めた。Ｃｅの含有量の
いっそう好ましい範囲は０．０５〜０．１％である。
【００１０】Ｓｉ：Ｓｉは、Ｍｎと共存させることによ
りＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物となって素地中に分
散、あるいはマトリックスに固溶して芯材の強度を向上
させる作用があるので必要に応じて添加するが、その含
有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、
１．０％を越えて含有すると芯材の融点を低下させるの
で好ましくない。したがって、Ｓｉの含有量を０．１〜
１．０％に定めた。Ｓｉの含有量のいっそう好ましい範
囲は０．２〜０．５％である。
りＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ金属間化合物となって素地中に分
散、あるいはマトリックスに固溶して芯材の強度を向上
させる作用があるので必要に応じて添加するが、その含
有量が０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、
１．０％を越えて含有すると芯材の融点を低下させるの
で好ましくない。したがって、Ｓｉの含有量を０．１〜
１．０％に定めた。Ｓｉの含有量のいっそう好ましい範
囲は０．２〜０．５％である。
【００１１】Ｃｕ：芯材に含まれるＣｕは、マトリック
スに固溶して芯材の強度を向上させると共に、芯材の電
気化学的性質を貴にして、犠牲陽極皮材およびろう材と
の電位差を大きくする作用を有するので必要に応じて添
加するが、その含有量が０．１％未満では所望の効果が
得られず、一方、０．７％を越えて含有すると芯材の融
点が低下するためろう付け時に材料が溶融しやすく、さ
らに酸性用液中で粒界腐食が起こりやすくなり、耐食性
が低下するので好ましくない。したがって、Ｃｕの含有
量を０．１〜０．７％に定めた。Ｃｕの含有量の一層好
ましい範囲は０．３〜０．５％である。
スに固溶して芯材の強度を向上させると共に、芯材の電
気化学的性質を貴にして、犠牲陽極皮材およびろう材と
の電位差を大きくする作用を有するので必要に応じて添
加するが、その含有量が０．１％未満では所望の効果が
得られず、一方、０．７％を越えて含有すると芯材の融
点が低下するためろう付け時に材料が溶融しやすく、さ
らに酸性用液中で粒界腐食が起こりやすくなり、耐食性
が低下するので好ましくない。したがって、Ｃｕの含有
量を０．１〜０．７％に定めた。Ｃｕの含有量の一層好
ましい範囲は０．３〜０．５％である。
【００１２】Ｔｉ：Ｔｉ成分は、ろう付け後に微細な金
属間化合物として素地中に分散し、芯材の強度を向上さ
せる作用を有するので必要に応じて添加するが、その含
有量が０．０５％未満では所望の効果が得られず、一
方、０．２％を越えると加工性を阻害するので好ましく
ない。したがって、Ｔｉの含有量は０．０５〜０．２％
に定めた。Ｔｉの含有量の一層好ましい範囲は０．０７
〜０．１５％である。
属間化合物として素地中に分散し、芯材の強度を向上さ
せる作用を有するので必要に応じて添加するが、その含
有量が０．０５％未満では所望の効果が得られず、一
方、０．２％を越えると加工性を阻害するので好ましく
ない。したがって、Ｔｉの含有量は０．０５〜０．２％
に定めた。Ｔｉの含有量の一層好ましい範囲は０．０７
〜０．１５％である。
【００１３】Ｚｒ：ＺｒもＴｉと同様に、ろう付け後に
微細な金属間化合物として素地中に分散し、芯材の強度
を向上させる作用を有するので必要に応じて添加する
が、その含有量が０．０５％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、０．２％を越えると加工性を阻害するので
好ましくない。したがって、Ｚｒの含有量は０．０５〜
０．２％に定めた。Ｚｒの含有量の一層好ましい範囲も
０．０７〜０．１８％である。
微細な金属間化合物として素地中に分散し、芯材の強度
を向上させる作用を有するので必要に応じて添加する
が、その含有量が０．０５％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、０．２％を越えると加工性を阻害するので
好ましくない。したがって、Ｚｒの含有量は０．０５〜
０．２％に定めた。Ｚｒの含有量の一層好ましい範囲も
０．０７〜０．１８％である。
【００１４】（Ｂ）犠牲陽極皮材 Ｚｎ：Ｚｎは、犠牲陽極皮材の電位を卑にし、芯材に対
する犠牲陽極効果を向上させ、芯材に孔食が発生するの
を防止する作用を有するが、その含有量が１％未満では
酸性領域で十分な犠牲陽極効果が得られず、一方、１０
％を越えて含有すると自己腐食性が増大し過ぎて好まし
くない。したがって、犠牲陽極皮材中のＺｎ含有量は、
１〜１０％に定めた。Ｚｎの含有量の一層好ましい範囲
は４．１〜６．０％である。
する犠牲陽極効果を向上させ、芯材に孔食が発生するの
を防止する作用を有するが、その含有量が１％未満では
酸性領域で十分な犠牲陽極効果が得られず、一方、１０
％を越えて含有すると自己腐食性が増大し過ぎて好まし
くない。したがって、犠牲陽極皮材中のＺｎ含有量は、
１〜１０％に定めた。Ｚｎの含有量の一層好ましい範囲
は４．１〜６．０％である。
【００１５】Ｍｇ：犠牲陽極皮材中のＭｇは、Ｍｇ自身
がマトリックス中に固溶して強度を向上させると共に、
芯材中および犠牲陽極皮材中のＳｉやＺｎ，Ｆｅと化合
物を形成し、強度を向上させる働きがある。また、微細
な化合物が材料表面全体に析出するために腐食形態を面
食にする作用がある。しかし、Ｍｇは、その含有量が
０．５％未満では所望の効果が得られず、一方、２．０
％を越えて含有すると、析出物が粗大化し、目標とする
作用が得られず、加工性も低下するので好ましくない。
したがって、Ｍｇ含有量を０．３〜２．０％に定めた。
Ｍｇの含有量の一層好ましい範囲は０．７〜１．６％で
ある。
がマトリックス中に固溶して強度を向上させると共に、
芯材中および犠牲陽極皮材中のＳｉやＺｎ，Ｆｅと化合
物を形成し、強度を向上させる働きがある。また、微細
な化合物が材料表面全体に析出するために腐食形態を面
食にする作用がある。しかし、Ｍｇは、その含有量が
０．５％未満では所望の効果が得られず、一方、２．０
％を越えて含有すると、析出物が粗大化し、目標とする
作用が得られず、加工性も低下するので好ましくない。
したがって、Ｍｇ含有量を０．３〜２．０％に定めた。
Ｍｇの含有量の一層好ましい範囲は０．７〜１．６％で
ある。
【００１６】Ｆｅ：Ｆｅは、素地中にＡｌ−Ｆｅ金属間
化合物を微細に分散させるために、そこを起点として材
料表面に微小ピットが多数発生するが、その数が多く材
料表面に均一に分布するため腐食深さは浅くなり、腐食
形態は面食となるため、深い孔食は発生しない。しかし
犠牲陽極皮材に含まれるＦｅの含有量が０．３％未満で
は所望の効果が得られず、一方、２．０％を越えると犠
牲陽極皮材の自己腐食性が増大するので好ましくない。
したがって、Ｆｅの含有量は、０．３〜２．０％に定め
た。Ｆｅの含有量の一層好ましい範囲は０．５〜１．０
％である。
化合物を微細に分散させるために、そこを起点として材
料表面に微小ピットが多数発生するが、その数が多く材
料表面に均一に分布するため腐食深さは浅くなり、腐食
形態は面食となるため、深い孔食は発生しない。しかし
犠牲陽極皮材に含まれるＦｅの含有量が０．３％未満で
は所望の効果が得られず、一方、２．０％を越えると犠
牲陽極皮材の自己腐食性が増大するので好ましくない。
したがって、Ｆｅの含有量は、０．３〜２．０％に定め
た。Ｆｅの含有量の一層好ましい範囲は０．５〜１．０
％である。
【００１７】Ｃｅ：Ｃｅは、鋳造時の晶出物を微細に
し、さらに、ろう付け時に過飽和に固溶した溶質元素の
析出を促進するため、強度を向上させる作用を有すると
共に、微細な析出物を数多く析出させるため、孔食ピッ
トの発生起点が多くなり、面食の腐食形態となって巨大
な孔食の発生を抑制する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
５％を越えると自己腐食性が増大すると共に加工性が低
下するので好ましくない。したがって、Ｃｅの含有量
は、０．０１〜０．５％に定めた。Ｃｅの含有量のいっ
そう好ましい範囲は０．０５〜０．１％である。
し、さらに、ろう付け時に過飽和に固溶した溶質元素の
析出を促進するため、強度を向上させる作用を有すると
共に、微細な析出物を数多く析出させるため、孔食ピッ
トの発生起点が多くなり、面食の腐食形態となって巨大
な孔食の発生を抑制する作用があるが、その含有量が
０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、０．
５％を越えると自己腐食性が増大すると共に加工性が低
下するので好ましくない。したがって、Ｃｅの含有量
は、０．０１〜０．５％に定めた。Ｃｅの含有量のいっ
そう好ましい範囲は０．０５〜０．１％である。
【００１８】（Ｃ）ろう材 この発明の熱交換器用アルミニウム合金クラッド材で使
用するろう材は、通常のＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｚｎ系ろう材であればよく、特に限定されるもので
はないが、ろう材中に含まれるＳｉは融点を下げると共
に流動性を付与する成分であり、その含有量が５％未満
では所望の効果が得られず、一方、１５％を越えて含有
するとかえって流動性が低下するので好ましくない。し
たがって、ろう材中のＳｉの含有量を３〜１５％に定め
た。ろう材中のＳｉの含有量のいっそう好ましい範囲は
５〜１２％である。また、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材に
含まれるＺｎは１．０〜５．０％が好ましい。
用するろう材は、通常のＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｚｎ系ろう材であればよく、特に限定されるもので
はないが、ろう材中に含まれるＳｉは融点を下げると共
に流動性を付与する成分であり、その含有量が５％未満
では所望の効果が得られず、一方、１５％を越えて含有
するとかえって流動性が低下するので好ましくない。し
たがって、ろう材中のＳｉの含有量を３〜１５％に定め
た。ろう材中のＳｉの含有量のいっそう好ましい範囲は
５〜１２％である。また、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材に
含まれるＺｎは１．０〜５．０％が好ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】表１〜表３に示す成分組成のＡｌ
合金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このイン
ゴットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、
厚さ：１５０ｍｍの熱延板からなる芯材ａ〜Ｄを作製し
た。
合金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このイン
ゴットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、
厚さ：１５０ｍｍの熱延板からなる芯材ａ〜Ｄを作製し
た。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】 （＊印は、この発明の範囲から外れている値を示す）
【００２３】さらに、表４〜５に示す成分組成のＡｌ合
金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴ
ットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚
さ：３０ｍｍの熱延板からなる犠牲陽極皮材ア〜トを作
製した。
金を溶解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴ
ットを通常の条件で均質化処理後、熱間圧延を行い、厚
さ：３０ｍｍの熱延板からなる犠牲陽極皮材ア〜トを作
製した。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】 （＊印は、この発明の範囲から外れている値を示す）
【００２６】一方、表６に示す成分組成のＡｌ合金を溶
解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴットを
通常の条件で熱間圧延を行い、厚さ：２０ｍｍの熱延板
からなるろう材〜を作製した。
解し、鋳造してインゴットを製造し、このインゴットを
通常の条件で熱間圧延を行い、厚さ：２０ｍｍの熱延板
からなるろう材〜を作製した。
【００２７】
【表６】
【００２８】これら表１〜表３の芯材ａ〜Ｄ、表４〜表
５の犠牲陽極皮材ア〜トおよび表６のろう材〜を表
７〜表９に示される組み合わせにしたがって重ね合わ
せ、熱間圧延にてクラッドし、引き続いて中間焼鈍を行
ったのち、冷間圧延を行うことによりいずれも板厚：
０．２５ｍｍ、犠牲陽極皮材およびろう材にクラッド率
がそれぞれ１５％および１０％で調質Ｈ１４の本発明ク
ラッド材１〜６３、比較クラッド材１〜７および従来ク
ラッド材１〜２を作製した。これら本発明クラッド材１
〜６３、比較クラッド材１〜７および従来クラッド材１
〜２を用いてそれぞれの試験片を作製し、これら試験片
を６００℃に３分間保持した後、冷却速度：１００℃／
ｍｉｎ．で室温まで冷却するろう付けを想定した熱処理
を行い、その後、下記の条件の腐食試験を行った。
５の犠牲陽極皮材ア〜トおよび表６のろう材〜を表
７〜表９に示される組み合わせにしたがって重ね合わ
せ、熱間圧延にてクラッドし、引き続いて中間焼鈍を行
ったのち、冷間圧延を行うことによりいずれも板厚：
０．２５ｍｍ、犠牲陽極皮材およびろう材にクラッド率
がそれぞれ１５％および１０％で調質Ｈ１４の本発明ク
ラッド材１〜６３、比較クラッド材１〜７および従来ク
ラッド材１〜２を作製した。これら本発明クラッド材１
〜６３、比較クラッド材１〜７および従来クラッド材１
〜２を用いてそれぞれの試験片を作製し、これら試験片
を６００℃に３分間保持した後、冷却速度：１００℃／
ｍｉｎ．で室温まで冷却するろう付けを想定した熱処理
を行い、その後、下記の条件の腐食試験を行った。
【００２９】腐食試験１ Ｃｌ- ：１９５ｐｐｍ，ＳＯ4 2-：６０ｐｐｍ，Ｆ
ｅ3+：３０ｐｐｍ，Ｃｕ2+：１ｐｐｍを含む水溶液（ｐ
Ｈ：３．４）を腐食液として用意し、前記本発明クラッ
ド材１〜７３、比較クラッド材１〜７および従来クラッ
ド材１〜２の熱処理した試験片を自動車用熱交換器の冷
却水を想定して、流速：１ｍ／ｓｅｃ．で流れている温
度：８０℃の腐食液の中に８時間浸漬保持した後、室温
の静止腐食液の中に１６時間浸漬保持すると云う温度サ
イクルを加える操作を６０日間行い、６０日間経過後の
犠牲陽極皮材層の表面からの最大腐食深さを測定し、そ
の測定結果を表７〜表１０に示した。
ｅ3+：３０ｐｐｍ，Ｃｕ2+：１ｐｐｍを含む水溶液（ｐ
Ｈ：３．４）を腐食液として用意し、前記本発明クラッ
ド材１〜７３、比較クラッド材１〜７および従来クラッ
ド材１〜２の熱処理した試験片を自動車用熱交換器の冷
却水を想定して、流速：１ｍ／ｓｅｃ．で流れている温
度：８０℃の腐食液の中に８時間浸漬保持した後、室温
の静止腐食液の中に１６時間浸漬保持すると云う温度サ
イクルを加える操作を６０日間行い、６０日間経過後の
犠牲陽極皮材層の表面からの最大腐食深さを測定し、そ
の測定結果を表７〜表１０に示した。
【００３０】腐食試験２ Ｃｌ- ：１９５ｐｐｍ，ＳＯ4 2-：６０ｐｐｍ，Ｆ
ｅ3+：３０ｐｐｍ，Ｃｕ2+：１ｐｐｍを含む水溶液をＮ
ａＯＨでｐＨ１１に調整した水溶液を腐食液として用意
し、前記本発明クラッド材１〜６３、比較クラッド材１
〜７および従来クラッド材１〜２の熱処理した試験片を
自動車用熱交換器の冷却水を想定して、流速：１ｍ／ｓ
ｅｃ．で流れている温度：８０℃の腐食液の中に８時間
浸漬保持した後、室温の静止腐食液の中に１６時間に浸
漬保持すると云う温度サイクルを加える操作を６０日間
行い、６０日間経過後の犠牲陽極皮材層の表面からの最
大腐食深さを測定し、その測定結果を表７〜表１０に示
した。
ｅ3+：３０ｐｐｍ，Ｃｕ2+：１ｐｐｍを含む水溶液をＮ
ａＯＨでｐＨ１１に調整した水溶液を腐食液として用意
し、前記本発明クラッド材１〜６３、比較クラッド材１
〜７および従来クラッド材１〜２の熱処理した試験片を
自動車用熱交換器の冷却水を想定して、流速：１ｍ／ｓ
ｅｃ．で流れている温度：８０℃の腐食液の中に８時間
浸漬保持した後、室温の静止腐食液の中に１６時間に浸
漬保持すると云う温度サイクルを加える操作を６０日間
行い、６０日間経過後の犠牲陽極皮材層の表面からの最
大腐食深さを測定し、その測定結果を表７〜表１０に示
した。
【００３１】
【表７】
【００３２】
【表８】
【００３３】
【表９】
【００３４】
【表１０】
【００３５】表７〜表１０に示される結果から、本発明
クラッド材１〜６３は、従来クラッド材１〜２に比べ
て、表面からの最大腐食深さが極めて小さいところか
ら、耐食性に優れていることが分かる。また、構成成分
の内の少なくとも１種の含有量がこの発明の範囲から外
れている比較クラッド材１〜７は耐食性またはその他の
特性が劣ることも分かる。
クラッド材１〜６３は、従来クラッド材１〜２に比べ
て、表面からの最大腐食深さが極めて小さいところか
ら、耐食性に優れていることが分かる。また、構成成分
の内の少なくとも１種の含有量がこの発明の範囲から外
れている比較クラッド材１〜７は耐食性またはその他の
特性が劣ることも分かる。
【００３６】
【発明の効果】上述のように、この発明のクラッド材は
耐食性に優れているため、この発明のクラッド材を用い
て作製した熱交換器は、広範囲のｐＨの冷却水を使用し
ても貫通することなく長期間使用することができ、産業
上優れた効果をもたらすものである。
耐食性に優れているため、この発明のクラッド材を用い
て作製した熱交換器は、広範囲のｐＨの冷却水を使用し
ても貫通することなく長期間使用することができ、産業
上優れた効果をもたらすものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２８Ｆ 19/06 Ｆ２８Ｆ 19/06 Ｂ (72)発明者 黒田 周 静岡県裾野市平松85番地 三菱アルミニウ ム株式会社技術開発センター内 (72)発明者 当摩 建 静岡県裾野市平松85番地 三菱アルミニウ ム株式会社技術開発センター内 Ｆターム(参考） 4K060 AA02 BA13 BA19 BA43 EA04 EB05 FA10
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｍｎ：０．８〜１．８％、 Ｆｅ：０．５〜１．５％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
のＡｌ合金からなる芯材の一方の片面に、Ａｌ−Ｓｉ系
あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう材をクラッドし、該芯
材の他方の片面に、 Ｚｎ：１〜１０％、 Ｍｇ：０．５〜２．０％、 Ｆｅ：０．３〜２．０％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
の犠牲陽極皮材をクラッドしてなることを特徴とする耐
食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｍｎ：０．８〜１．８％、 Ｆｅ：０．５〜１．５％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、さらに、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ：０．１〜０．７％、 の内の１種または２種を含有し、残りがＡｌおよび不可
避不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の
片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、該芯材の他方の片面に、 Ｚｎ：１〜１０％、 Ｍｇ：０．５〜２．０％、 Ｆｅ：０．３〜２．０％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
の犠牲陽極皮材をクラッドしてなることを特徴とする耐
食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｍｎ：０．８〜１．８％、 Ｆｅ：０．５〜１．５％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜０．２％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 の内の１種または２種を含有し、残りがＡｌおよび不可
避不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の
片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、該芯材の他方の片面に、 Ｚｎ：１〜１０％、 Ｍｇ：０．５〜２．０％、 Ｆｅ：０．３〜２．０％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
の犠牲陽極皮材をクラッドしてなることを特徴とする耐
食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｍｎ：０．８〜１．８％、 Ｆｅ：０．５〜１．５％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、さらに、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ：０．１〜０．７％、 の内の１種または２種を含有し、さらに、 Ｔｉ：０．０５〜０．２％、 Ｚｒ：０．０５〜０．２％、 の内の１種または２種を含有し、残りがＡｌおよび不可
避不純物からなる組成のＡｌ合金からなる芯材の一方の
片面に、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系ろう
材をクラッドし、該芯材の他方の片面に、 Ｚｎ：１〜１０％、 Ｍｇ：０．５〜２．０％、 Ｆｅ：０．３〜２．０％、 Ｃｅ：０．０１〜０．５％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
の犠牲陽極皮材をクラッドしてなることを特徴とする耐
食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
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| JP25352798A JP3811932B2 (ja) | 1998-09-08 | 1998-09-08 | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
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|---|---|---|---|---|
| CN106956092A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-07-18 | 河南理工大学 | 高硅铝基复合材料钎料及其制备方法及钎焊方法 |
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- 1998-09-08 JP JP25352798A patent/JP3811932B2/ja not_active Expired - Fee Related
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