UA120710C2 - Зносостійкий сплав - Google Patents

Зносостійкий сплав Download PDF

Info

Publication number
UA120710C2
UA120710C2 UAA201707445A UAA201707445A UA120710C2 UA 120710 C2 UA120710 C2 UA 120710C2 UA A201707445 A UAA201707445 A UA A201707445A UA A201707445 A UAA201707445 A UA A201707445A UA 120710 C2 UA120710 C2 UA 120710C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
alloy
solid phase
particles
alloy according
matrix
Prior art date
Application number
UAA201707445A
Other languages
English (en)
Inventor
Маґнус Тидестен
Магнус ТИДЕСТЕН
Original Assignee
Уддехольмс АБ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from EP14198569.7A external-priority patent/EP3034211A1/en
Priority claimed from SE1550965A external-priority patent/SE539667C2/en
Application filed by Уддехольмс АБ filed Critical Уддехольмс АБ
Publication of UA120710C2 publication Critical patent/UA120710C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C22C32/0047—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/0433—Nickel- or cobalt-based alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
    • C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Abstract

Даний винахід стосується сплаву, який отриманий методом порошкової металургії і має неаморфну матрицю, який складається з (мас. %): С ≤2,5 Si ≤2,5 Mn ≤15 Cr ≤25 Mo ≤35 В 0,2-2,8 необов'язкові елементи, решта Fe крім домішок, причому сплав містить 3-35 об. % частинок твердої фази, при цьому частинки твердої фази містять щонайменше один з боридів, нітридів, карбідів і/або їх поєднань, щонайменше 90 % частинок твердої фази мають розмір менше ніж 5 мкм і щонайменше 50 % частинок твердої фази мають розмір в діапазоні 0,3-3 мкм.

Description

Воячиу. жве ж є ер дек не вк щини в кота З и, киш І хи у аю ва а їй Кк да и щи сива а и м и кни и нн НН А т я щи Тож ДН ЗВ Зк ВО зве а бе. ВК
Ди «В, й: . зда є щі а ее М а -е ж я
Ф ех Бей кий че, ши ШИ же й че й во я в а" й є ж З «ва Є -бе "ай -Жй ши и зе я кв що "ве Ж же чел -к ко в ше а нн не и НИ: ж не ер ек Я ше я ки о Же Вих пий во АОС п
Кз ча шк тож я Й : я ще. е, т вові" г зак І кі Же в він нь ни Ши нн, нм и о о Я я щей, а , й. - пе ке ше ШИ КН я з М йон ік щі в и мед З Я. с хх чн тра Я о Ан Я Й ох в В у, З 7 де т ай хх са. ше ж чий й Уч их Встречи ве оа Ясне ва жо Ша ня я ва о поко я п У ше неАа еВ, А нн о лк ие зн ан и ЗИ К.
Соя й бака Мк ж ка М оенетеннис Я слав ові асо вик паж В дв ні и и с нега яв ЙДИ М, Ін ТЬ г,
Ге як "еле а ак я 1 шик ак печами ак и и и у ОКО С
Мікроструктура сплаву за винаходом. Біла фаза МогБеВо. «Довжина шкали дорівнює 10 мкм
Фіг.
ГАЛУЗЬ ТЕХНІКИ
Даний винахід стосується зносостійкого сплаву на основі заліза (Ре) і/або нікелю (Мі). Сплав легований бором для того, щоб утворювалися частинки твердої фази.
ПЕРЕДУМОВИ ВИНАХОДУ
Отримувані методом порошкової металургії (ПМ) леговані азотом і ванадієм інструментальні сталі викликають значний інтерес через їх унікальне поєднання високої твердості, високий опір зношуванню і чудову стійкість до наволакування. Ці сталі мають широкий спектр застосувань, при яких переважаючими механізмами відмови є адгезивне зношування або наволакування.
Типові галузі застосування включають штампування і формування, чистове штампування, холодну екструзію, глибоку витяжку і порошкове пресування. Основну композицію сталі розпилюють, піддають азотуванню, а після цього порошок засипають в капсулу і піддають гарячому ізостатичному пресуванню (ГІП) для того, щоб виробити ізотропну сталь. Отримана таким чином високопродуктивна сталь описується в УМО 00/79015 А1.
Хоча відома сталь має дуже привабливий профіль властивостей, прикладаються безперервні зусилля по удосконаленню інструментального матеріалу для того, щоб додатково поліпшити якість поверхні вироблених виробів, а також продовжити термін служби інструмента, особливо у важких умовах роботи, що вимагають одночасно хорошої стійкості до наволакування і до абразивного зношування. У багатьох застосуваннях бажано, щоб матеріал був також стійким до корозії.
РОЗКРИТТЯ ВИНАХОДУ
Задача даного винаходу полягає в тому, щоб запропонувати отриманий методом порошкової металургії (ПМ) сплав, що має поліпшений профіль властивостей для перспективних додатків формування.
Інша задача даного винаходу полягає в тому, щоб запропонувати отриманий методом порошкової металургії (ПМ) сплав, який має склад і мікроструктуру, що приводить до поліпшення якості поверхні виробів, які виробляються при використанні цього сплаву в інструментах і ливарних формах.
Рішення вищезгаданих задач, а також додаткові переваги досягаються значною мірою шляхом забезпечення сплаву, що має склад і мікроструктуру, викладені в формулі винаходу.
Зо Винахід охарактеризований в формулі винаходу.
ДЕТАЛЬНИЙ ОПИС ВИНАХОДУ
Даний винахід стосується сплаву, який містить тверду фазу, що складається головним чином з множинних боридів, які містять Ре і/або Мі, в матриці на основі Ре і/або Мі. Переважно, матриця є зміцнюваною. Подвійний борид стосується типу М2М'В», де М і М' позначають метали цього множинного бориду. Згадані елементи, які утворюють борид звичайно вибираються з Ст,
Мо, МУ, Ті, М, МБО, Та, НІ і Со. У цьому випадку М являє собою Мо, а М' являє собою Ге і/або Мі.
Однак борид може містити істотні кількості одного або більше інших елементів, які утворюють борид. Однак в подальшому подвійний борид буде згадуватися як Мог2ЕРеВго для сплавів на основі Ее, хоча борид може також містити Мі і один або більше з вищезазначених елементів, які утворюють борид. Аналогічним чином, в сплавах на основі Мі подвійний борид буде згадуватися як Мог2іМіВг. Розмір частинок твердої фази може бути визначений шляхом аналізу мікроскопічного зображення. Отриманий таким чином розмір являє собою діаметр, відповідний діаметру окружності з тією ж самою проектованою площею, що і у частинки, тобто діаметр еквівалентної окружності (ЕСО).
Значення окремих елементів і їх взаємодії один з одним, а також обмеження хімічних інгредієнтів запропонованого сплаву стисло пояснюються в нижченаведеному описі. Всі проценти в хімічному складі стали наведені в масових процентах (мас. 95) у всьому описі.
Верхні і нижні межі для окремих елементів можуть вільно комбінуватися в межах, вказаних в пункті 1 формули винаходу.
Вуглець (х2,5 90)
Вуглець не повинен обов'язково бути присутнім в сплавах на основі Мі. Однак в багатьох сплавах на основі Бе вуглець повинен бути присутнім. У різних типах нержавіючих сталей використовуються низькі вмісти вуглецю, такі як «0,15 95, «0,05 95, «0,03 або навіть «0,01 Об.
Нижня межа тому може бути встановлена такою, що дорівнює 0,005 95, 0,01 У», 0,02 95 або 0,03 95. Вуглець може бути включений до складу в кількості 0,02-0,9 95, 0,05-0,5 905, 0,05-0,2 95 або 0,05-0,25 95, зокрема для того, щоб утворювалися дрібнодисперсні виділення МЬС в аустенітних (АЕБА) нержавіючих сталях, які утворюють оксид алюмінію. З іншого боку, мінімум вмісту вуглецю у багатьох інструментальних сталях може бути встановлений таким, що дорівнює 0,195 або 0,2 95, 0,3 95 або 0,3595. Верхня межа для вуглецю становить 2,5 95. бо Вуглець є важливим для утворення карбідів, а також для зміцнення в інструментальних сталях.
Переважно, вміст вуглецю регулюється так, щоб отримати 0,4-0,6 95 С, розчиненого в матриці при температурі аустенізації, що дозволяє отримати високоміцну матрицю після загартування.
Температура аустенізації переважно становить 1080-1120 "С. У будь-якому випадку, кількість вуглецю повинна контролюватися такою, щоб кількість карбідів типу М2зСв, М7Сз, МеС, МеС і МС в сталі була обмеженою. Тому верхня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 2,1 95, 1,5 96, 1,3 95, 1,0 95, 0,8 Уо, 0,6 о, 0,5 90 або 0,45 95.
Хром (х25 965)
Хром звичайно присутній в сплавах на основі Мі і Ге. Нижня межа становить 0 95. Однак в сплавах на основі Бе хром в багатьох додатках присутній у вмістах щонайменше 0,5 Об, 1 9, 1,5 96, 2 бо, З Уо або 3,5 95 для того, щоб забезпечити достатню прогартовуваність. Переважно,
Сг міститься у вищих концентраціях для того, щоб забезпечити хорошу прогартовуваність у великих перерізах під час термічної обробки. Якщо вміст хрому буде дуже високим, це може привести до утворення небажаних карбідів, таких як М7Сз. Крім того, це може також збільшити схильність до наявності залишкового аустеніту в мікроструктурі. Для досягнення хорошої прогартовуваності бажано мати щонайменше 2 95 Ст, переважно 2,5 95, бо, З У, 3,9 У або 4 95, розчиненого в матриці. Для нержавіючого застосування переважно, щоб сплав містив щонайменше 11 95, 12 95 або 13 95 Ст в матриці. Нижня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 3,195, 3,295, 3,490, 3,690, 3,80, 4,095 або 4,295. Верхня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 7,095, 6,5 Зо, 6,0 90, 5,495 або 4,695. З іншого боку, для нержавіючих застосувань використовуються вмісти хрому більше 10 95, переважно більше 12 95.
Верхня межа для нержавіючих сплавів становить 25 95 і може бути встановлена такою, що дорівнює 20 Фо, 19 90, 18 90, 17 Уо, 16 9о, 15 Фо, 14 90 або 13 95.
Молібден (4-35 95)
Молібден являє собою головний елемент, який утворює твердий борид. У даному винаході використовується велика кількість молібдену для того, щоб отримати бажане виділення бориду
МогРевВ» в кількості 3-35 об. 95. Молібден повинен бути присутнім в кількості щонайменше 4 95.
Нижня межа може становити 5 бо, 6 9, 7 Уо, 8 Фо, З Фо, 10 90, 11 Фо, 12 95, 13 90, 14 У, 15 95, 16 9, 17 96, 18 95, 19 95 або 20 95. Верхня межа становить 35 95 для того, щоб уникнути проблем з крихкістю. Верхня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 34 95, 33 95, 32 Уо, З1 Об,
Зо ЗО в, 29 95, 28 95, 27 до, 26 96, 25 90, 24 90, 23 У або 22 95. Переважні діапазони включають 8-
За о, 12-30 90 і 15-25595. Також відомо, що Мо впливає дуже сприятливим чином на прогартовуваність і є істотним для досягнення хорошого повторного зміцнення. З цієї причини переважно, щоб кількість Мо, що залишається в матриці, після загартування від 1100 С становила 1,5-2,5 95. Однак дуже багато молібдену, розчиненого в матриці після зміцнення, може привести до дуже високої кількості залишкового аустеніту і зменшеної твердості. З цієї причини бажано балансувати вміст Мо з кількістю твердих фаз бориду, які містять Мо, таким чином, щоб матриця не містила більше 4 95 або 3,5 95 розчиненого Мо, переважно не більше ніж 3,2 96 Мо. Переважний діапазон розчиненого Мо може бути встановлений на 2,1-3,1 95. З цієї причини відношення Мо/В переважно може знаходитися в діапазоні 7-18, більш переважно 9-12.
Інша причина балансування відношення Мо/В полягає в тому, щоб уникнути дуже великого надлишку молібдену, який може привести до утворення гексагональної фази МеС, де М являє собою головним чином Мо і/або М. Кількість фази МаС може бути обмежена величиною «1,5 об. 95, переважно «1 об. 95 або навіть «0,5 об. 9».
Бор (0,2-2,8 о)
Бор, який є головним елементом, який утворює тверду фазу, повинен міститися в кількості щонайменше 0,2 95 з тим, щоб забезпечити мінімальну кількість твердої фази МогЕевВ» в З 9.
Кількість В обмежена значенням 2,8 95 для того, щоб не зробити сплав крихким. Нижня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 0,395, 0,495, 0,595, 0,690, 0,7 Ус, 0,8 о, 0,9 Об, 1096,1,196,1,2 95, 1,3 Уо, 1,4 У, 1,5 905, 1,6 У, 1,7 Ус, 1,8 Уо, 1,9 95 або 2,0 95. Верхня межа може
БО бути встановленою такою, що дорівнює 2,7 9, 2,6 Ов, 2,5 У, 2,4 Уо, 2,3 Ую або 2,2 9.
Вольфрам (х22 95)
Вольфрам може бути присутнім в кількості аж до 22 95, тому що високі вмісти УУ часто використовуються в сплавах на основі Мі, швидкоріжучих сталях (Ні) і в інструментальних сталях Т-типу. Вплив вольфраму подібно молібдену. Однак для того, щоб досягнути того ж самого ефекту, необхідно додавати вдвічі більше МУ, ніж Мо, в розрахунку на масовий 95.
Вольфрам є дорогим, а також він ускладнює обробку металолому. Отже, в сплавах на основі Бе його максимальна кількість може бути обмежена до 3 95, 2,5 90, 2 Зо, 1,9 95, 1,8 95, 1,7 Фо, 1,6 Об, 1,5 95, 1 Фо, 0,5 9У5 або 0,3 Об.
Ванадій («15 9)
Ванадій утворює рівномірно розподілені первинні і вторинні виділення карбідів типу МС. У сталі за винаходом М являє собою головним чином ванадій, однак Ст і Мо також можуть бути присутніми в деякій мірі. Максимальне додавання М обмежується величиною 15 95, а переважна максимальна кількість становить 5 95. Однак в цьому випадку М додається головним чином для отримання бажаного складу сталевої матриці перед зміцненням. Тому його додавання може бути обмежене до 2,0 95, 1,5 90, 1,090, 0,9 95, 0,8 У, 0,7 Зо, 0,6 95 або 0,5 95. Нижня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 0,05 95, 0,1 95, 0,12 95, 0,14 96, 0,16 95, 0,15 95 або 0,2 9.
Переважний діапазон становить 0,1-0,5 95 М.
Ніобій («15 9)
Ніобій подібний ванадію в тому, що він утворює МС. Однак для того, щоб досягнути того ж самого ефекту, необхідно додавати вдвічі більше МБ, ніж М, в розрахунку на масовий 90. МО також приводить до більш кутастої форми МС. Отже, максимальне додавання МЬ обмежується величиною 15 95, а переважна максимальна кількість становить 5 95. Верхня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 4 95, З о, 2 Зо, 1 У, 0,5 о, 0,3 Зо, 0,1 95 або 0,05 95. Ніобій може включатися для того, щоб утворювати дрібнодисперсні виділення МЬБС в утворюючих оксид алюмінію аустенітних (АБА) нержавіючих сталях. У цьому випадку його переважний вміст становить 0,1-1,5 Фо.
Кремній («2,5 9)
Кремній може використовуватися для розкислення. 5і також збільшує активність вуглецю і вигідний для оброблюваності. Для хорошого розкислення переважно доводити вміст бі до щонайменше 0,1 95. Отже, зі переважно присутній в кількості 0,1-2,5 95. Нижня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 0,15 95, 0,2 90, 0,25 6, 0,3 У, 0,35 96 або 0,4 95. Однак 5і є сильним феритоутворювачем і тому повинен бути обмежений величиною 2,5 95. Верхня його межа може бути встановлена такою, що дорівнює 1,595, 195, 0,895, 0,7 95 або 0,6 95.
Переважний діапазон становить 0,2-0,8 95. бі не є бажаним у великій кількості в деяких сплавах, таких як деякі типи легованих алюмінієм нержавіючих сталей. Тому його верхня межа також може бути встановлена такою, що дорівнює 0,6 9, 0,5 У, 0,4 95, 0,3 Уо, 0,2 Зо, 0,1 95 або 0,05 95.
Марганець («15 9)
Мп є аустенітутворювачем і збільшує розчинність азоту в сплаві Тому Мп може бути
Зо присутнім в кількості аж до 15 905. Марганець сприяє поліпшенню прогартовуваності сталі, і разом з сіркою марганець сприяє поліпшенню оброблюваності, утворюючи сульфіди марганцю.
Тому марганець може бути присутнім в мінімальній кількості 0,1 96, переважно щонайменше 0,2 95. При вищих вмістах сірки марганець запобігає червоноламкості сталі. Верхня його межа може бути встановлена такою, що дорівнює 10 95, 5 95, 2,5 90, 1,5 905, 1,2 90, 1,0 о, 0,8 95 або 0,6 95. Однак переважними діапазонами в сплавах на основі Ре є 0,2-0,8 95 і 0,2-0,6 Об.
Нікель
Нікель може використовуватися як залишок при отриманні виробів на основі нікелю, які мають Мог2іМіВг як переважаюча тверда фаза. Однак в сплавах на основі заліза Мі є необов'язковим і переважно може бути присутнім в кількості не більше ніж 25 95, 20 95 або 15 95.
Він надає сталі хорошу прогартовуваність і в'язкість руйнування. Нікель може застосовуватися для утворення інтерметалевої фази разом з АЇ і тому використовується для дисперсійного тверднення в мартенситностаріючих сталях. У доповнення, Мі є обов'язковим в АЕБА-сплавах, і в цих випадках він часто присутній в кількостях в діапазоні 10-30 95. Оскільки він дорогий, вміст нікелю у багатьох сталях обмежений. Відповідно, верхня його межа в сплавах на основі Ее може бути встановлена такою, що дорівнює 5 95, 2 У, 1,0 95 або 0,3 9.
Залізо
Залізо може використовуватися як залишок при отриманні виробів на основі заліза, що мають МогЕРеВ» як переважаюча тверда фаза. Однак в сплавах на основі нікелю Бе є необов'язковим і може бути присутнім в кількості не більше ніж 15 95. Його верхня межа може
БО становити 8 95, 7 9, 6 90, 5 Уо, 4 У або З об.
Мідь (х5,0 95)
Мідь є необов'язковим елементом, який може сприяти збільшенню твердості і корозійної стійкості сталі. Верхня її межа може становити 4 95, З бо, 2 Уо, 1 Фо, 0,9 У, 0,7 У, 0,5 У, 0,3 У або 0,1 95. Однак витягнути мідь зі сталі після того, як вона додана, неможливо. Це значною мірою ускладнює переробку металолому. З цієї причини звичайно мідь не додається навмисно.
Кобальт (х20 95)
Кобальт є необов'язковим елементом, який може бути присутнім в кількості не більше ніж 20 95. Кобальт розчиняється в залізі (фериті і аустеніті) і зміцнює його, в той же самий час надаючи йому високотемпературну міцність. Кобальт збільшує температуру М5. Кобальт може бо замінювати головним чином Ре в бориді МогРеВ». Кобальт часто використовується в швидко різальних сталях. Однак Со є дорогим. Отже, його верхня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 8 95, 7 Зо, б о, 5 У, 4 ую або З 95. Переважний максимальний вміст становить 2 9.
Однак переробка металолому буде важчою. З цієї причини кобальт не повинен додаватися навмисно.
Ті, Та, 7т, НЕ М і РЗМ
Ці елементи можуть утворювати бориди, нітриди, оксиди і/або карбіди, і можуть бути присутніми в сплаві в заявлених діапазонах для однієї або більше цілей, таких як зміна складу твердих фаз, поліпшення стійкості до окиснення. Абревіатура РЗМ означає рідкоземельні метали і включає елементи з атомним номером 21 або 57-71. Однак для багатьох застосувань жоден з цих елементів навмисно не додається.
Фосфор
Р є домішковим елементом, а також елементом, який зміцнює твердий розчин. Однак Р схильний до сегрегаціїї на межах зерна, зменшує когезію і тим самим в'язкість руйнування. Тому вміст Р звичайно обмежений до х0,05 95.
Сірка (х0,5 95)
Сірка сприяє поліпшенню оброблюваності сталі. При вищих вмістах сірки з'являється ризик утворення червоноламкості. Крім того, високий вміст сірки може впливати негативним чином на утомні властивості сталі. Тому сталь повинна містити її 20,5 95, переважно «0,03 Об.
Азот (х:0,5 У)
Азот є необов'язковим компонентом. М може бути присутнім в твердому розчині, але може також бути знайдений в частинках твердої фази разом з В і С. Верхня його межа може становити 0,4 95,0,93395, 0,2 0, 0,15 95, 0,1 Фо, 0,05 90 і 0,03 9.
Алюміній (х7 Фо)
Алюміній є необов'язковим компонентом. АІ може бути доданий для того, щоб розкислити сплав, для утворення інтерметалевих сполук або для забезпечення стійкості до окиснення.
Зокрема, алюміній може використовуватися в феритних сплавах типу РестАїЇ або РестА/їМ, а також в аустенітних (АЕА) нержавіючих сталях, які утворюють оксид алюмінію. В останньому типі сплавів його мінімальний вміст може бути встановлений таким, що дорівнює 0,8 95, 1,0 9, 1,2 96, 1,4 У, 1,6 95 або 2 95. Нижня межа для розкислення може бути встановлена такою, що
Зо дорівнює 0,005 95, 0,01 95 або 0,03 95. Якщо АЇ використовується для формування захисного поверхневого шару оксиду алюмінію, то його нижня межа може бути встановлена такою, що дорівнює 1 95, 1,5 95, 2 90, 2,5 9 або 395. Верхня його межа становить 7 96, але може бути встановлена такою, що дорівнює 6 95, 5 9», 4,5 Уо, 4 У або 3,5 Об.
Сталь може використовуватися у вигляді порошку для адитивного виробництва (АВ), зокрема, з використанням промислових установок для лазерного плавлення або плавлення електронним променем. Таким чином вона може використовуватися для забезпечення зносостійкого покриття (наплавки) на підкладці. Порошок може також використовуватися для полум'яного напилення або т. п.
Сплав, отриманий методом порошкової металургії, переважно шляхом газового розпилення і який має неаморфну матрицю, складається з в масових 95 (маб. 9Уб): (о; 52,5 зі 52,5
Ми -15
Мо 4-35 в 0,2-2,8
Ст 525
Мі к25
У -15
Мо -15
Ті -5
Та 5
УА 5
НІ -5
У -3
Со 520 би 5
М 522
З 0,5
М 0,5
А «ї
РЗМ 0,5 решта - Ре і, крім домішок, причому сплав містить 3-35 об.9о5 частинок твердої фази щонайменше одного з боридів, нітридів, карбідів і/або їх поєднань, переважно, щонайменше 60 95 частинок твердої фази складаються з Мог2РеВг або МогМіВ». Щонайменше 90 95 частинок твердої фази мають розмір менше ніж 5 мкм і щонайменше 50 95 частинок твердої фази мають розмір в діапазоні 0,3-3 мкм. Переважно, щоб відношення Мо/В знаходилося в діапазоні 7-18 і щоб матриця сплаву не містила більше ніж 4 95 Мо. Склад сталі і термічна обробка можуть бути вибрані так, щоб надати сталі феритну, мартенситну, аустенітну або подвійну (дуплексну) аустенітно-феритну матрицю. Кількість залишкового аустеніту в мартенситній матриці може бути обмежена величиною 15 об. 95, 10 об. 95, 5 об. 95 або 2 об. 9».
ПРИКЛАД 1
Розплавили 10 кг сплаву, що має наведений нижче склад (в мас. 95), в лабораторній печі і піддали розпиленню газоподібним аргоном (Аг). (о; 0,3 зі 0,3
Мп 0,3
Мо 19 в 21
Ее решта.
Порошок просіювали до розміру «500 мкм і засипали в сталеві капсули, які мають діаметр 63 мм і висоту 150 мм. Гаряче ізостатичне пресування (ГІП) виконували при температурі 1150 "С, тривалість витримки становила 2 години, а тиск - 110 МПа. Швидкість охолоджування становила -1"С/б5. Отриманий таким чином матеріал кували при 1130"С до розміру 20х30 мм.
Пом'якшувальний відпал виконували при 900 "С зі швидкістю охолоджування 10 "С/год. до 750 "С, а після цього вільне охолоджування на повітрі. Зміцнення виконували шляхом аустенізації при 1100 "С протягом 30 хв. з подальшим загартуванням у воді і відпусканням.
Результати випробувань твердості після відпускання наведені в Таблиці 1.
Кількість твердої фази виявилася такою, що дорівнює 24 об. 95, а бориди виявилися такими, що мають невеликий розмір. Частка площі боридів в різних класах розміру показана в нижченаведеній Таблиці 2.
Таблиця 1
Твердість як функція температури відпускання після зміцнення від 1100 С н"?":ЬИиИиш нн нн нишишш вю111111111111111111498
Таблиця 2
Розподіл розміру боридів
Мікроструктура показана на Фіг. 1. Висока частка площі і рівномірний розподіл боридів
МогРеВ»2 приводять до матеріалу, що має чудові властивості стійкості до наволакування, що дозволило б обійтися без обробок поверхні, таких як РУЮ, СМО і ТО.
Коо) ПРИКЛАД 2
Сплав, що має нижченаведений склад, отримували так, як описано в Прикладі 1. (о; 0,32 зі 0,44
Мп 0,3
Мо 19 в 2
Ст 11
У 0,26
Ее решта.
Кількість твердої фази МогЕеВо» виявилася такою, що дорівнює 25,1 об.95, а бориди виявилися дрібнодисперсними і рівномірно розподіленими в матриці. Склад матриці після зміцнення обчислили за допомогою програмного забезпечення Тепто-СаїЇс, що використовує базу даних за сталями. Матриця виявилася такою, що містить 12,3 95 Сг і 2,8 95 Мо, що вказує на хорошу корозійну стійкість.
ПРИКЛАД З
Сплав, що має нижченаведений склад, отримували так, як описано в Прикладі 1, але для розпилення використовували газоподібний азот. (о; 0,083 зі 0,45
Ми 0,64
Мо 11,1 в 1,0
Ст 11,3
Мо 0,7
Мі 152
А 2,0
Ее решта.
Кількість твердої фази МогЕеВо» виявилася такою, що дорівнює 12,6 00.95, а бориди виявилися дрібнодисперсними і рівномірно розподіленими в матриці. У доповнення до цього, кількість МС виявилася такою, що дорівнює 0,6 956, де М головним чином Мр. Розрахунковий склад матриці виявився таким, що містить 0,02 95 С, 12,0 95 Ст, З Зо Мо, 17,4 95 МІ, 2,3 95 АЇ і 0,2 9У5 МБ. Сплав цього прикладу таким чином може бути класифікований як армована боридом, аустенітна (АЕА) нержавіюча сталь, яка утворює оксид алюмінію.
ПРИКЛАД 4
Армована боридом нержавіюча сталь дисперсійного тверднення була отримана газовим розпиленням. Ця легована сталь мала наступний склад (в мас. Об): (о; 0,03 зі 0,3
Мп 0,3
Мо 11,0 в 11
Ст 11,4
Мі 7,5
А 14
Ее решта.
Кількість твердої фази МогЕеВо» виявилася такою, що дорівнює 13,9 об.95, а бориди виявилися дрібнодисперсними і рівномірно розподіленими в матриці. Розрахунковий склад матриці виявився таким, що містить 0,035 95 С, 12,05 95 Ст, 2,2 Ую Мо, 8,6 905 Мі ї 1,6 95 АЇ. Ця сталь являє собою мартенситностаріючу сталь, яка може бути зміцнена до бажаної твердості матриці в діапазоні 40-52 НКС шляхом старіння при температурах від 525"С до 600 с.
Внаслідок високолегованої матриці ця сталь виявилася такою, що має виняткову корозійну стійкість, а означає, є дуже придатним матеріалом ливарної форми для відливання під тиском пластмаси і гуми, які містять корозійноактивні добавки.
ПРОМИСЛОВА ПРИДАТНІСТЬ
Сплав за даним винаходом корисний для широкого спектра застосувань. Зокрема, ця сталь є корисною в застосуваннях, які вимагають дуже високої стійкості до наволакування.
Коо)

Claims (13)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Сплав на основі заліза, який отриманий методом порошкової металургії і має неаморфну матрицю, причому сплав складається з (мас. б): (о; 52,5 зі 52,5 Ми -15 Мо 4-35 в 0,2-2,8 Сг 25 Мі к25 У 15 Мо 15 Ті 5 Та во) УА во) НІ 5 У 3 Со ке) би 5 М ко? З «0,5 М «0,5 А «7 РЗМ «0,5 решта Ее, крім домішок, причому сплав містить 3-35 об. 95 частинок твердої фази, частинки твердої фази містять щонайменше один з боридів, нітридів, карбідів і/або їх поєднань, щонайменше 90 95 частинок твердої фази мають розмір менше ніж 5 мкм і щонайменше 50 95 частинок твердої фази мають розмір в діапазоні 0,3-3 мкм.
2. Сплав за п. 1, який задовольняє щонайменше одній з наступних умов: сплав містить 5-30 об. 95 частинок твердої фази, щонайменше 90 95 частинок твердої фази мають розмір «3 мкм, щонайменше 80 95 частинок твердої фази мають розмір в діапазоні 0,3-3 мкм, щонайменше 60 95 частинок твердої фази складаються з МогЕРевВ», сплав має густину 298 Фо теоретичної густини (ТО), матриця сплаву не містить більше ніж 4 мас. 95 Мо, сплав не містить більше ніж 5 95 залишкового аустеніту.
3. Сплав за п. 1 або 2, який задовольняє щонайменше одній з наступних умов: (о; 0,02-1,5 зі 0,1-1,5 Ми 0,1-1,5 Мо 8-30 Мі ке) в 0,5-2,5 Сг 3-20 У 5 Мо 0,05-1,5 Ті 0,05-1,5 Та 0,05-1 й 0,05-1 НІ 0,05-1 У 0,05-1 Со -8 би «0,5 М 3 З «0,03 М «0 А 0,01-4,5, щонайменше 80 95 частинок твердої фази складаються з Мог2РеВ» і/або матриця сплаву не містить більше ніж 3,8 мас. 95 Мо.
4. Сплав за будь-яким з попередніх пунктів, в якому вміст Мі становить «5 і який задовольняє щонайменше одній з наступних умов: (о; 0,3-0,5 зі 0,2-0,8 Ми 0,2-0,8 Мо 12-25 в 1,8-2,2 Сг 3,0-16 У 0,1-2,0 А 1,5-3,5 Мо 0,3-1,5 Со «2, щонайменше 90 95 частинок твердої фази складаються з МогЕРевВ», матриця сплаву не містить більше ніж 3,5 мас. 95 Мо, сплав не містить більше ніж 2 95 залишкового аустеніту.
5. Сплав за п. 1 або 2, який задовольняє щонайменше одній з наступних умов: (о; 0,02-0,15 зі 0,2-0,6 Ми 0,2-0,6 Мо 4-5 в 0,2-2,0 Сг 10-25 У «0,7 Мо 0,5-1,5 Мі 5-25 А 1-4.
б. Сплав за п. 5, який має аустенітну матрицю і в якому щонайменше 60 95 неметалічних частинок твердої фази складаються з МогРеВго або МогМміВг», причому поверхня сплаву містить шар АїЇ2Оз.
7. Сплав за будь-яким з пп. 1-4, який задовольняє щонайменше одну з наступних умов: (о; 0,35-0,45 зі 0,2-0,6 Ми 0,2-0,6 Ст 10,0-15,0 У 0,1-0,5 М 0,01-0,07.
8. Сплав за будь-яким з попередніх пунктів, який задовольняє щонайменше одну з наступних умов: М 0,2-0,4 Р -0,05 З -0,003 (в) -0,005.
9. Сплав за будь-яким з пп. 1-4, в якому матриця є зміцненою і задовольняє наступному: (о; 0,4-0,5 зі 0,3-0,5 Ми 0,3-0,5 Сг 4,0-5,0 М 0,3-0,4.
10. Сплав за будь-яким з попередніх пунктів, який містить 15-25 об. 95 частинок твердої фази, і в якому розмір частинок твердої фази становить «4 мкм.
11. Сплав за п. 1, який виконаний у вигляді попередньо легованого порошку, що отримується шляхом розпилення розплаву, що містить: (о; 2,5 зі 0,1-2,5 Ми 0,1-2,5 Мо 4-35 в 0,2-2,8.
12. Сплав за будь-яким з пп. 1-9, який був підданий розпиленню і гарячому ізостатичному пресуванню, що приводить до того, що сплав є ізотропним.
13. Застосування сплаву за будь-яким з попередніх пунктів для виготовлення твердих об'єктів шляхом використання будь-якого з гарячого ізостатичного пресування, порошкового екструдування і адитивного виробництва. оба се жов Кк ра ЩА мак жо ву пу км «нов беж в и зв Ж. нн Як че кош ШІ й ж с; ке ти ж вд а яко ко. т ше, з В ЯК ан и Ух. Кк У Як кя а я ке р» ета «7 а г ж Б Б ак ; пре сОЖ ЧИЯ я 3 Ма : Й й І Я. е Фе, «й ру з т Си я ша я ще ма а Х Села Ку як ше Я. Б, 2 Женя с КУ З 7 о я ше о ех п Їх ав вес Вже ай бу В жк ще Шило а Є заз хв Я и ех Муха гей я чо яд «ож й Б Ще. 8, КЕ жк кож, ; З й У ка ЕЕ ак т» щ овернайт ЩО вопдіКх о А Б з 3 ОС оку ж ж КЕ: ат це а вв в ква з. не . як й зе гія ша ж їв як й жк, Ся их жов -к ше за Я. ій я в нах яке. 5 о. і. ней дк я Шо Ша ШИ й маку же їж В й з ж Ва ж: й - ве й а В у У «вк : пи до с и МО, п, Де ШИ ни ні в й в МИ В Ка й и о, ше а ВЕ а Но ж хе ме бо волення -- ев жах ко В ем ча ки иа и КОТ Мікроструктура сплаву за винаходом. Біла фаза МоБеВ»з. - Довжина шкали дорівнює 10 мем
ФІГ.
UAA201707445A 2014-12-17 2015-12-15 Зносостійкий сплав UA120710C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP14198569.7A EP3034211A1 (en) 2014-12-17 2014-12-17 A wear resistant tool steel produced by HIP
SE1550965A SE539667C2 (en) 2015-07-03 2015-07-03 A wear resistant alloy
PCT/SE2015/051352 WO2016099390A1 (en) 2014-12-17 2015-12-15 A wear resistant alloy

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA120710C2 true UA120710C2 (uk) 2020-01-27

Family

ID=56127080

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201707445A UA120710C2 (uk) 2014-12-17 2015-12-15 Зносостійкий сплав

Country Status (14)

Country Link
US (2) US11242581B2 (uk)
EP (1) EP3247815A4 (uk)
JP (2) JP7038547B2 (uk)
KR (2) KR20170095219A (uk)
CN (2) CN110699613B (uk)
AU (1) AU2015363754B2 (uk)
BR (1) BR112017009295B1 (uk)
CA (1) CA2966145C (uk)
MX (1) MX2017006100A (uk)
RU (1) RU2702517C2 (uk)
SG (1) SG11201702840YA (uk)
TW (1) TWI675923B (uk)
UA (1) UA120710C2 (uk)
WO (1) WO2016099390A1 (uk)

Families Citing this family (50)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016099390A1 (en) 2014-12-17 2016-06-23 Uddeholms Ab A wear resistant alloy
EP3253516B1 (en) * 2015-02-03 2021-09-22 The Nanosteel Company, Inc. Infiltrated ferrous materials
US20180195152A1 (en) * 2015-07-04 2018-07-12 Toyo Kohan Co., Ltd. Cast material and method of manufacturing cast material
AU2016317860B2 (en) * 2015-09-04 2021-09-30 Scoperta, Inc. Chromium free and low-chromium wear resistant alloys
SE539763C2 (en) * 2016-06-16 2017-11-21 Uddeholms Ab Steel suitable for plastic molding tools
US10662512B2 (en) * 2016-09-15 2020-05-26 Nippon Steel Corporation Abrasion-resistant steel
TWI615486B (zh) * 2016-11-15 2018-02-21 財團法人工業技術研究院 低碳鋼合金組成物、粉體及含其之工件的製造方法
RU2634521C1 (ru) * 2017-01-10 2017-10-31 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
US10889872B2 (en) * 2017-08-02 2021-01-12 Kennametal Inc. Tool steel articles from additive manufacturing
JP6519961B2 (ja) * 2017-09-07 2019-05-29 日立金属株式会社 積層造形用Ｎｉ基耐食合金粉末、この粉末を用いた積層造形品と半導体製造装置用部材の製造方法
CN107354394A (zh) * 2017-09-11 2017-11-17 广东省材料与加工研究所 一种含硼耐磨合金钢及其制备方法
SE541309C2 (en) * 2017-10-09 2019-06-25 Uddeholms Ab Steel suitable for hot working tools
CN108004433B (zh) * 2017-10-25 2019-04-23 广西贵三钜科技有限公司 一种发动机喷油嘴节油滤网及其制备方法
RU2650938C1 (ru) * 2017-11-20 2018-04-18 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
CN107779673B (zh) * 2017-11-22 2019-10-22 东莞理工学院 一种激光3d打印高硬度镍基合金专用合金粉末
CN107937833A (zh) * 2017-11-24 2018-04-20 蚌埠市光辉金属加工厂 一种抗冲击低磨耗耐磨材料
US20190160541A1 (en) * 2017-11-29 2019-05-30 Lincoln Global, Inc. Methods and compositions for making a near net shape article
RU2653374C1 (ru) * 2017-12-05 2018-05-08 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2660453C1 (ru) * 2017-12-19 2018-07-06 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2657394C1 (ru) * 2017-12-19 2018-06-13 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2663953C1 (ru) * 2018-02-13 2018-08-13 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2663951C1 (ru) * 2018-02-13 2018-08-13 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2665642C1 (ru) * 2018-03-02 2018-09-03 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
RU2665643C1 (ru) * 2018-03-02 2018-09-03 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
BR112020014123A2 (pt) * 2018-03-29 2020-12-01 Nippon Steel Corporation chapa de aço austenítica resistente ao desgaste
RU2667263C1 (ru) * 2018-03-30 2018-09-18 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
ES2864406T3 (es) * 2018-07-02 2021-10-13 Hoeganaes Ab Publ Composiciones de alineación a base de hierro resistentes al desgaste que comprenden níquel
PL3590642T3 (pl) 2018-07-02 2021-06-28 Höganäs Ab (Publ) Odporne na ścieranie kompozycje stopów na bazie żelaza zawierające chrom
RU2672169C1 (ru) * 2018-08-10 2018-11-12 Юлия Алексеевна Щепочкина Сплав на основе железа
WO2020086971A1 (en) 2018-10-26 2020-04-30 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys
DE102019213990A1 (de) * 2019-09-13 2021-03-18 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasislegierung für additive Fertigung, Verfahren und Produkt
KR102146354B1 (ko) * 2019-11-19 2020-08-20 주식회사 첼링 내마모성과 내식성이 우수한 주방용 칼 및 그 제조방법
WO2021123896A1 (en) * 2019-12-20 2021-06-24 Arcelormittal Metal powder for additive manufacturing
KR20220098784A (ko) * 2019-12-20 2022-07-12 아르셀러미탈 적층 제조용 금속 분말
CN111560564B (zh) * 2020-06-09 2021-07-13 江苏省海洋资源开发研究院(连云港) 一种资源节约型高氮双相不锈钢及其近净成形方法
KR102359303B1 (ko) * 2020-06-18 2022-02-07 국방과학연구소 이차경화형 마르텐사이트 합금 및 이의 제조방법
CN111705231A (zh) * 2020-07-03 2020-09-25 毛金昌 一种镍基铜包石墨自润滑复合材料及其烧结方法
CN111961921B (zh) * 2020-09-07 2022-03-04 沈阳金纳新材料股份有限公司 耐含氯酸盐杂质环境的高温强碱、耐冲蚀和气蚀的NiA301镍合金降膜管材料
CN112267069B (zh) * 2020-09-30 2022-03-29 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 2100MPa级镀锌钢丝用盘条及其制造方法
RU2752721C1 (ru) * 2020-10-26 2021-07-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") Состав для наплавки
CN112548094B (zh) * 2020-12-04 2023-04-18 东北大学 一种激光增材制造或再制造用30Cr15MoY合金钢粉末及其使用方法
CN113005319B (zh) * 2021-02-22 2023-01-20 深圳羽动创新科技有限公司 一种金属陶瓷耐磨材料及其制备方法
EP4059636B1 (en) 2021-03-19 2023-11-29 RTX Corporation Nickel alloy composition with boron and nitrogen
CN114309618A (zh) * 2021-03-22 2022-04-12 武汉钜能科技有限责任公司 机筒
CN115194167B (zh) * 2021-04-09 2023-11-07 安泰科技股份有限公司 一种FeCrAl合金粉末及其制备方法
CN113278862A (zh) * 2021-05-31 2021-08-20 沈阳工业大学 一种含氮低镍特种高温耐磨合金及其制备方法
SE545337C2 (en) * 2021-11-05 2023-07-11 Uddeholms Ab A wear resistant alloy
CN114029652A (zh) * 2021-11-17 2022-02-11 广东博杰特新材料科技有限公司 一种钼铁硼合金焊条及其制备方法与应用
CN114561582B (zh) * 2022-02-22 2022-09-30 中国长江三峡集团有限公司 合金粉末材料、其制备方法及在螺栓耐蚀防锈中的应用
CN116752047B (zh) * 2023-08-15 2023-12-08 中特泰来模具技术有限公司 一种车用镜面塑料模具钢及其制备方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4362553A (en) * 1979-11-19 1982-12-07 Marko Materials, Inc. Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method
US4318733A (en) * 1979-11-19 1982-03-09 Marko Materials, Inc. Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method
JPS6244507A (ja) * 1985-08-20 1987-02-26 Toyo Kohan Co Ltd 鋼材に硬質焼結合金被膜を焼結接合する方法
JP2506333B2 (ja) * 1986-03-12 1996-06-12 日産自動車株式会社 耐摩耗性鉄基焼結合金
JPH07113141B2 (ja) 1986-08-08 1995-12-06 日産自動車株式会社 耐摩耗性鉄基焼結合金
JPS63114946A (ja) * 1986-10-31 1988-05-19 Mazda Motor Corp 耐摩耗性に優れた焼結合金部材およびその製造法
US4961781A (en) * 1987-09-30 1990-10-09 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High corrosion-and wear resistant-powder sintered alloy and composite products
JPH01252704A (ja) * 1988-03-31 1989-10-09 Kubota Ltd 複合部材およびその製造方法
JP2725333B2 (ja) * 1988-12-27 1998-03-11 大同特殊鋼株式会社 粉末高速度工具鋼
JPH02200748A (ja) * 1989-01-31 1990-08-09 Mitsubishi Metal Corp 射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材
JP2775615B2 (ja) * 1990-12-19 1998-07-16 株式会社クボタ 高速度鋼系焼結合金
JPH07179997A (ja) 1993-12-21 1995-07-18 Kubota Corp 高速度鋼系粉末合金
EP0659894B1 (en) * 1993-12-27 2005-05-04 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho High-modulus iron-based alloy and a process for manufacturing the same
JP3480061B2 (ja) * 1994-09-20 2003-12-15 住友金属工業株式会社 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
US6030429A (en) * 1996-08-06 2000-02-29 Toyo Kohan Co., Ltd. Hard sintered alloy
SE514410C2 (sv) 1999-06-16 2001-02-19 Erasteel Kloster Ab Pulvermetallurgiskt framställt stål
JP4491758B2 (ja) * 2000-03-30 2010-06-30 日立金属株式会社 成形機用シリンダ
JP2002022891A (ja) 2000-07-13 2002-01-23 Sanyo Special Steel Co Ltd 原子力用ｂ含有鋼よりなる廃棄物貯蔵容器
US7288157B2 (en) * 2005-05-09 2007-10-30 Crucible Materials Corp. Corrosion and wear resistant alloy
US20100189588A1 (en) * 2006-08-09 2010-07-29 Ing Shoji Co., Ltd. Iron-based corrosion resistant wear resistant alloy and deposit welding material for obtaining the alloy
RU2360992C1 (ru) * 2007-12-17 2009-07-10 Открытое акционерное общество "Высокотехнологический научно- исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" Малоактивируемая жаропрочная радиационно стойкая сталь
CN101624678A (zh) 2009-08-14 2010-01-13 江苏新亚特钢锻造有限公司 髙韧性硼化物耐磨金属材料及其制造工艺
DE102010006800A1 (de) * 2010-02-04 2011-03-17 Daimler Ag Aluminium-haltige Eisenlegierung und daraus hergestellter Turbolader
DE112012004408T5 (de) * 2011-10-19 2014-08-07 Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha Korrosionsresistente und abnutzungsresistente Legierung auf Ni -Basis
CN103014492B (zh) * 2012-12-28 2015-08-26 北京科技大学 一种Mo2FeB2基热喷涂合金粉末的制备方法
WO2016099390A1 (en) 2014-12-17 2016-06-23 Uddeholms Ab A wear resistant alloy

Also Published As

Publication number Publication date
KR20170095219A (ko) 2017-08-22
US20220119927A1 (en) 2022-04-21
JP7038547B2 (ja) 2022-03-18
AU2015363754B2 (en) 2021-04-01
CA2966145C (en) 2023-03-28
EP3247815A4 (en) 2018-05-09
CN107109593A (zh) 2017-08-29
CN107109593B (zh) 2020-06-05
JP2020143380A (ja) 2020-09-10
MX2017006100A (es) 2017-09-19
TW201631162A (zh) 2016-09-01
RU2017120907A3 (uk) 2019-08-01
CA2966145A1 (en) 2016-06-23
KR20200060533A (ko) 2020-05-29
TWI675923B (zh) 2019-11-01
US11242581B2 (en) 2022-02-08
JP2018503739A (ja) 2018-02-08
AU2015363754A1 (en) 2017-05-11
EP3247815A1 (en) 2017-11-29
RU2017120907A (ru) 2019-01-18
BR112017009295A2 (pt) 2017-12-19
CN110699613A (zh) 2020-01-17
BR112017009295B1 (pt) 2024-03-05
US20180044766A1 (en) 2018-02-15
SG11201702840YA (en) 2017-07-28
CN110699613B (zh) 2022-05-17
WO2016099390A1 (en) 2016-06-23
RU2702517C2 (ru) 2019-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA120710C2 (uk) Зносостійкий сплав
JP7249338B2 (ja) ステンレス鋼、ステンレス鋼をアトマイズすることにより得られるプレアロイ粉及びプレアロイ粉の使用
MX2013008138A (es) Acero de herramientas con una resistencia al desgaste y difusividad termica extraordinarias.
US10094007B2 (en) Method of manufacturing a ferrous alloy article using powder metallurgy processing
EP2890823A2 (en) Cobalt alloys
WO2019082638A1 (ja) 造形用のＦｅ基金属粉末
CA2948143C (en) Cold work tool steel
EP3034211A1 (en) A wear resistant tool steel produced by HIP
CN105714182A (zh) 一种高韧性含铝高硼铸铁及其制备方法
CN105821342A (zh) 耐磨易成型特种钢及其加工方法
SE539667C2 (en) A wear resistant alloy