JP2725333B2 - 粉末高速度工具鋼 - Google Patents
粉末高速度工具鋼Info
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- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
本発明は、粉末高速度工具鋼の改良に関し、すぐれた
耐摩耗性と靭性をあわせ有する高速度工具鋼を提供す
る。
耐摩耗性と靭性をあわせ有する高速度工具鋼を提供す
る。
粉末高速度工具鋼は、溶製材にくらべて、炭化物が偏
析せず微細かつ均一に析出しているため、靭性にすぐれ
ていて高合金化による耐摩耗性の向上が可能であるとい
う利点をもっている。 ところが、実際に粉末高速度工具鋼を使用してみる
と、合金の度合が低い溶製材に対して優越する成績を得
られることはむしろ少なく、粉末治金法のもつ原理的な
利益はあまり得られていないのが現状である。 発明者らは、Crに加えてWまたはW+Moを含有する粉
末高速度工具鋼において、加工性と切削性能とがともに
高いものを得ることを希望して研究し、多量のVおよび
Coをも含有する特定の合金組成においてこの希望が実現
することを見出して、すぐに提案した(特願昭62−276,
918号)。 上記系統の粉末高速度工具鋼に関してさらに研究の結
果、発明者らは、工具の特性に対して、合金組成だけで
なく炭化物のサイズと量が大きく影響するということを
見出した。
析せず微細かつ均一に析出しているため、靭性にすぐれ
ていて高合金化による耐摩耗性の向上が可能であるとい
う利点をもっている。 ところが、実際に粉末高速度工具鋼を使用してみる
と、合金の度合が低い溶製材に対して優越する成績を得
られることはむしろ少なく、粉末治金法のもつ原理的な
利益はあまり得られていないのが現状である。 発明者らは、Crに加えてWまたはW+Moを含有する粉
末高速度工具鋼において、加工性と切削性能とがともに
高いものを得ることを希望して研究し、多量のVおよび
Coをも含有する特定の合金組成においてこの希望が実現
することを見出して、すぐに提案した(特願昭62−276,
918号)。 上記系統の粉末高速度工具鋼に関してさらに研究の結
果、発明者らは、工具の特性に対して、合金組成だけで
なく炭化物のサイズと量が大きく影響するということを
見出した。
本発明の目的は、この新しい知見にもとづいて、炭化
物のサイズと量をコントロールすることによって、すぐ
れた靭性と耐摩耗性とをあわせそなえた粉末高速度工具
鋼を提供することある。
物のサイズと量をコントロールすることによって、すぐ
れた靭性と耐摩耗性とをあわせそなえた粉末高速度工具
鋼を提供することある。
本発明の耐摩耗性と靭性にすぐれた粉末高速度工具鋼
は、C:1.2〜4.5%、Si:3.0%以下、Mn:3.0%以下、Cr:
3.0〜6.0%、W:15.0〜60.0%、V:1.0〜15.0%およびCo:
20.0%以下を含有し、残余が実質的にFeである合金組成
を有する鋼の粉末からなり、鋼中に存在する炭化物のう
ち円相当直径が1μm以上のものが10.0〜30.2容積%を
占めることを特徴とする。 ここで、「円相当直径」Dとは、その語から理解され
るように、炭化物の断面(走査電子顕微鏡など高性能の
手段によってしらべることが好ましい。)の面積Aを測
定し、 によって算出した値である。 上記の合金組成において、Wに加えて、またはWの一
部を置き換える形で、Mo:30.0%以下を加えてもよい。
ただし、Moを添加する場合は、W+2Mo=Weqとすると
き、Weq:15.0〜60.0%の範囲にすべきである。また、こ
の態様においては、WとMoの割合を2Mo/Weq:0.45以下と
なるようにえらぶことが好ましい。
は、C:1.2〜4.5%、Si:3.0%以下、Mn:3.0%以下、Cr:
3.0〜6.0%、W:15.0〜60.0%、V:1.0〜15.0%およびCo:
20.0%以下を含有し、残余が実質的にFeである合金組成
を有する鋼の粉末からなり、鋼中に存在する炭化物のう
ち円相当直径が1μm以上のものが10.0〜30.2容積%を
占めることを特徴とする。 ここで、「円相当直径」Dとは、その語から理解され
るように、炭化物の断面(走査電子顕微鏡など高性能の
手段によってしらべることが好ましい。)の面積Aを測
定し、 によって算出した値である。 上記の合金組成において、Wに加えて、またはWの一
部を置き換える形で、Mo:30.0%以下を加えてもよい。
ただし、Moを添加する場合は、W+2Mo=Weqとすると
き、Weq:15.0〜60.0%の範囲にすべきである。また、こ
の態様においては、WとMoの割合を2Mo/Weq:0.45以下と
なるようにえらぶことが好ましい。
粉末高速度工具鋼は、溶湯をガスまたは水で噴霧して
急冷凝固させて得た粉末をHIPなどの手段で焼結して得
たものであるから、一般に炭化物は微細かつ均一に析出
している。従来は、炭化物はある程度の大きさをもって
いる方が工具の耐摩耗性が高く、一方、靭性は微細な方
が高いと考えられてきた。 しかし、発明者らが切削金型、ロール等の各種工具に
ついて炭化物のサイズおよび量と耐用寿命との関係をし
らべたところ、従来の通念に反して、比較的大きい炭化
物が若干存在する方が、耐摩耗性だけでなく靭性にとっ
ても有利であることがわかった。すなわち、前記した、
炭化物のうち円相当直径が1μm以上の比較的大型のも
のが10.0〜30.2容積%を占めるべきことである。 炭化物のサイズは、よく知られているように、粉末高
速度工具鋼を高温にある時間加熱するソーキング処理に
よって大きくすることができる。比較的大型の炭化物は
10容積%以上、多くても20〜30容積%あれば足り、それ
を超えても効果は飽和する。過度なソーキングは巨大な
炭化物の生成をひきおこして靭性の低下を招くから、避
けなければならない。適切な条件は、1150〜1250℃×2
〜10時間の範囲から決定できるであろう。 本発明の高速度工具鋼の合成組成は、前記したところ
からもわかるように、さきに提案した発明の際に得た知
見を参考にして決定したものであるが、簡単に説明を加
える。 C :1.2〜4.5% 多量の炭化物を生成させて高い耐摩耗性を実現する目
的で、1.2%以上のCを含有させる。靭性を高くできる
のでCの上限も高くとれるが、4.5%を超えることはで
きない。 Si:3.0%以下、Mn:3.0%以下 ともに脱酸剤として使用し、上限は靭性に悪影響を与
えないという観点から定めた。 Cr:3.0〜6.0%、W:15.0〜60.0%、V:1.0〜15.0、Co:20.
0%以下 いずれも炭化物を形成し、耐摩耗性を与える。Crおよ
びWの下限は、そのための炭化物量を確保するうえで必
要な量である。一方、あまり多量に添加しても効果が伴
わないし、靭性の低下が耐え難くなるから、それぞれに
上限を設けた。 このほか、Vは結晶微細化の効果により、靭性にも寄
与する。この効果を得るために、下限1.0%を置いた。
さらにCoは、工具の耐熱性を高める。 Mo:30.0%以下、 Weq:15.0〜60.0%、 2Mo/Weq:0.45以下、 MoはWとほぼ同じ作用をするが、耐摩耗性や靭性に対
する影響がWのおおよそ半分であるから、W+2Mo=Weq
とした。Moに対してWを相対的に多量使用するのは、十
分な焼入れ焼戻し硬さを得る(HRCで66〜67以上)とと
もに、抗折力を高く(260Kgf/mm2以上)保つためであ
る。
急冷凝固させて得た粉末をHIPなどの手段で焼結して得
たものであるから、一般に炭化物は微細かつ均一に析出
している。従来は、炭化物はある程度の大きさをもって
いる方が工具の耐摩耗性が高く、一方、靭性は微細な方
が高いと考えられてきた。 しかし、発明者らが切削金型、ロール等の各種工具に
ついて炭化物のサイズおよび量と耐用寿命との関係をし
らべたところ、従来の通念に反して、比較的大きい炭化
物が若干存在する方が、耐摩耗性だけでなく靭性にとっ
ても有利であることがわかった。すなわち、前記した、
炭化物のうち円相当直径が1μm以上の比較的大型のも
のが10.0〜30.2容積%を占めるべきことである。 炭化物のサイズは、よく知られているように、粉末高
速度工具鋼を高温にある時間加熱するソーキング処理に
よって大きくすることができる。比較的大型の炭化物は
10容積%以上、多くても20〜30容積%あれば足り、それ
を超えても効果は飽和する。過度なソーキングは巨大な
炭化物の生成をひきおこして靭性の低下を招くから、避
けなければならない。適切な条件は、1150〜1250℃×2
〜10時間の範囲から決定できるであろう。 本発明の高速度工具鋼の合成組成は、前記したところ
からもわかるように、さきに提案した発明の際に得た知
見を参考にして決定したものであるが、簡単に説明を加
える。 C :1.2〜4.5% 多量の炭化物を生成させて高い耐摩耗性を実現する目
的で、1.2%以上のCを含有させる。靭性を高くできる
のでCの上限も高くとれるが、4.5%を超えることはで
きない。 Si:3.0%以下、Mn:3.0%以下 ともに脱酸剤として使用し、上限は靭性に悪影響を与
えないという観点から定めた。 Cr:3.0〜6.0%、W:15.0〜60.0%、V:1.0〜15.0、Co:20.
0%以下 いずれも炭化物を形成し、耐摩耗性を与える。Crおよ
びWの下限は、そのための炭化物量を確保するうえで必
要な量である。一方、あまり多量に添加しても効果が伴
わないし、靭性の低下が耐え難くなるから、それぞれに
上限を設けた。 このほか、Vは結晶微細化の効果により、靭性にも寄
与する。この効果を得るために、下限1.0%を置いた。
さらにCoは、工具の耐熱性を高める。 Mo:30.0%以下、 Weq:15.0〜60.0%、 2Mo/Weq:0.45以下、 MoはWとほぼ同じ作用をするが、耐摩耗性や靭性に対
する影響がWのおおよそ半分であるから、W+2Mo=Weq
とした。Moに対してWを相対的に多量使用するのは、十
分な焼入れ焼戻し硬さを得る(HRCで66〜67以上)とと
もに、抗折力を高く(260Kgf/mm2以上)保つためであ
る。
第1表に示す組成の鋼を溶製し、ガス噴霧法により粉
末化した。粉末をHIPにより焼結して密度が100%近くな
るように、鍛造したのち、870℃×1時間−徐冷の焼き
なましをした。各組成の鋼について、一部の材料は、本
発明に従ってHIP後または鍛造中にソーキングを行なっ
て炭化物のサイズを調整したが、一部なそのまま使用
し、比較例とした。 焼なまし状態で鍛造材の中の炭化物のサイズをしらべ
た。ついで材料を焼入れ焼なましし、HT硬さと抗折力を
測定するとともに、耐摩耗性をしらべた。耐摩耗性は大
越式迅速摩耗試験に従い、つぎの条件で実施した。評価
は、比較例を100としたときの相対的な指数であらわし
た。 相手材 :SCM415(焼なまし) 巡り距離:200m 巡り速度:2.93m/sec 荷重 :6.3Kgf ソーキングの条件、比較的大型の炭化物のパーセンテ
ージ、焼入れ焼もどしの条件,HT硬さ、抗折力および耐
摩耗性のデータを、まとめて第2表に示す。
末化した。粉末をHIPにより焼結して密度が100%近くな
るように、鍛造したのち、870℃×1時間−徐冷の焼き
なましをした。各組成の鋼について、一部の材料は、本
発明に従ってHIP後または鍛造中にソーキングを行なっ
て炭化物のサイズを調整したが、一部なそのまま使用
し、比較例とした。 焼なまし状態で鍛造材の中の炭化物のサイズをしらべ
た。ついで材料を焼入れ焼なましし、HT硬さと抗折力を
測定するとともに、耐摩耗性をしらべた。耐摩耗性は大
越式迅速摩耗試験に従い、つぎの条件で実施した。評価
は、比較例を100としたときの相対的な指数であらわし
た。 相手材 :SCM415(焼なまし) 巡り距離:200m 巡り速度:2.93m/sec 荷重 :6.3Kgf ソーキングの条件、比較的大型の炭化物のパーセンテ
ージ、焼入れ焼もどしの条件,HT硬さ、抗折力および耐
摩耗性のデータを、まとめて第2表に示す。
本発明の粉末高速度工具鋼は、特定の合金組成をえら
んだ上に炭化物のサイズと量をコントロールすることに
よって、すぐれた耐摩耗性と靭性とをあわせそなえた工
具を与えることができる。従来、高速度工具鋼を粉末治
金法によって製造した場合、高合金組成と粉末治金の組
み合わせとの利益が十分に得られず、溶製材とあまり差
のない製品しか得られないことが多かったが、本発明に
よって、この問題は打破された。
んだ上に炭化物のサイズと量をコントロールすることに
よって、すぐれた耐摩耗性と靭性とをあわせそなえた工
具を与えることができる。従来、高速度工具鋼を粉末治
金法によって製造した場合、高合金組成と粉末治金の組
み合わせとの利益が十分に得られず、溶製材とあまり差
のない製品しか得られないことが多かったが、本発明に
よって、この問題は打破された。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平1−152242(JP,A) 特開 昭64−47836(JP,A)
Claims (3)
- 【請求項1】C:1.2〜4.5%、Si:3.0%以下、Mn:3.0%以
下、Cr:3.0〜6.0%、W:15.0〜60.0%、V:1.0〜15.0%お
よびCo:20.0%以下を含有し、残余が実質的にFeである
合金組成を有する鋼の粉末からなり、鋼中に存在する炭
化物のうち円相当直径が1μm以上のものが10.0〜30.2
容積%を占めることを特徴とする、耐摩耗性と靭性にす
ぐれた粉末高速度工具鋼。 - 【請求項2】C:1.2〜4.5%、Si:3.0%以下、Mn:3.0%以
下、Cr:3.0〜6.0%、W:60.0%以下、Mo:30.0%以下、V:
1.0〜15.0%およびCo:20.0%以下を含有し、ただしWと
Moとは、W+2Mo=Weqとするとき、Weq:15.0〜60.0%の
範囲にあり、残余が実質上Feからなる合金組成を有する
鋼の粉末からなり、鋼中に存在する炭化物のうち円相当
直径が1μm以上のものが10.0〜30.2容積%を占めるこ
とを特徴とする、耐摩耗性と靭性にすぐれた粉末高速度
工具鋼。 - 【請求項3】MoとWの割合が2Mo/Weq:0.45以下である請
求項2の粉末高速度工具鋼。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63330077A JP2725333B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 粉末高速度工具鋼 |
DE68914429T DE68914429T2 (de) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Schnellstahlpulver. |
AT89313418T ATE103993T1 (de) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Schnellstahlpulver. |
EP89313418A EP0377307B1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Powdered high speed tool steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63330077A JP2725333B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 粉末高速度工具鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02175846A JPH02175846A (ja) | 1990-07-09 |
JP2725333B2 true JP2725333B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=18228524
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63330077A Expired - Fee Related JP2725333B2 (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | 粉末高速度工具鋼 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0377307B1 (ja) |
JP (1) | JP2725333B2 (ja) |
AT (1) | ATE103993T1 (ja) |
DE (1) | DE68914429T2 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2775614B2 (ja) * | 1990-12-19 | 1998-07-16 | 株式会社クボタ | 高速度鋼系焼結合金 |
AU2430192A (en) * | 1991-08-07 | 1993-03-02 | Kloster Speedsteel Aktiebolag | High-speed steel manufactured by powder metallurgy |
SE500008C2 (sv) * | 1991-08-07 | 1994-03-21 | Erasteel Kloster Ab | Snabbstål med god varmhårdhet och slitstyrka framställt av pulver |
FR2751348B1 (fr) * | 1996-07-19 | 1998-10-02 | Thyssen France Sa | Acier pour outils de mise en forme |
FR2751349B1 (fr) * | 1996-07-19 | 1998-10-02 | Thyssen France Sa | Acier pour outils de mise en forme |
US6057045A (en) * | 1997-10-14 | 2000-05-02 | Crucible Materials Corporation | High-speed steel article |
AT411441B (de) * | 2000-06-02 | 2004-01-26 | Boehler Ybbstal Band Gmbh & Co | Verbundwerkzeug |
JP6096040B2 (ja) * | 2013-04-17 | 2017-03-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高温焼戻し硬さに優れた粉末高速度工具鋼 |
JP6345945B2 (ja) * | 2014-02-26 | 2018-06-20 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐摩耗性に優れた粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
US11242581B2 (en) * | 2014-12-17 | 2022-02-08 | Uddeholms Ab | Wear resistant alloy |
SE541903C2 (en) | 2017-11-22 | 2020-01-02 | Vbn Components Ab | High hardness 3d printed steel product |
JP7396256B2 (ja) * | 2020-11-30 | 2023-12-12 | Jfeスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材及び圧延用複合ロール |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5172906A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-24 | Hitachi Metals Ltd | Tankabutsuo fukashitakosokudokoguko |
JPS609587B2 (ja) * | 1978-06-23 | 1985-03-11 | トヨタ自動車株式会社 | 耐摩耗性焼結合金 |
JPS57181367A (en) * | 1981-04-08 | 1982-11-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Sintered high-v high-speed steel and its production |
JPH0674486B2 (ja) * | 1987-08-18 | 1994-09-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間加工性に優れた高硬度焼結高速度鋼鋼塊 |
JPH01152242A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 粉末冶金法による高靭性高速度鋼 |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330077A patent/JP2725333B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-12-21 DE DE68914429T patent/DE68914429T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-21 EP EP89313418A patent/EP0377307B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-21 AT AT89313418T patent/ATE103993T1/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE103993T1 (de) | 1994-04-15 |
EP0377307B1 (en) | 1994-04-06 |
JPH02175846A (ja) | 1990-07-09 |
EP0377307A1 (en) | 1990-07-11 |
DE68914429D1 (de) | 1994-05-11 |
DE68914429T2 (de) | 1994-07-28 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |