JPH02200748A - 射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材 - Google Patents
射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材Info
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- JPH02200748A JPH02200748A JP2239089A JP2239089A JPH02200748A JP H02200748 A JPH02200748 A JP H02200748A JP 2239089 A JP2239089 A JP 2239089A JP 2239089 A JP2239089 A JP 2239089A JP H02200748 A JPH02200748 A JP H02200748A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/58—Details
- B29C45/62—Barrels or cylinders
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、特にプラスチックや金属粉末、さらにセラ
ミ・ｌり粉末などの射出および押出成形機の構造部材で
あるシリンダ部材の内張り材として用いた場合にすぐれ
た耐摩耗性を発揮するＮｉ系合金粉末、並びにこのＮｉ
系合金粉末の熱間静水圧プレス（以下ＨＩＰという）に
よる圧密化層で内張すされた前記射出および押出成形機
のシリンダ部ｌに関するものである。
ミ・ｌり粉末などの射出および押出成形機の構造部材で
あるシリンダ部材の内張り材として用いた場合にすぐれ
た耐摩耗性を発揮するＮｉ系合金粉末、並びにこのＮｉ
系合金粉末の熱間静水圧プレス（以下ＨＩＰという）に
よる圧密化層で内張すされた前記射出および押出成形機
のシリンダ部ｌに関するものである。
従来、一般にプラスチックや金属粉末、さらにセラミッ
ク粉末などが射出成形あるいは押出成形されることは良
く知られるところである。
ク粉末などが射出成形あるいは押出成形されることは良
く知られるところである。
また、これに用いられる射出および押出成形機の構造部
材であるシリンダ部材の内面は、上記の被射出材あるい
は被成形材と摩擦接触することから、耐摩耗性の良好な
金属粉末のＨＩＰによる圧密化層で内張すされ、さらに
この圧密化層を構成する金属粉末として、例えば特開昭
ｆ＋２−１４２７０５号公報に記載される通りの、 Ｃ： ０．１〜２％、 ＳＩ：０．５〜３％。
材であるシリンダ部材の内面は、上記の被射出材あるい
は被成形材と摩擦接触することから、耐摩耗性の良好な
金属粉末のＨＩＰによる圧密化層で内張すされ、さらに
この圧密化層を構成する金属粉末として、例えば特開昭
ｆ＋２−１４２７０５号公報に記載される通りの、 Ｃ： ０．１〜２％、 ＳＩ：０．５〜３％。
Ｂ：０．５〜３％、Ｃｒ：１０〜４０％。
ｗ：１０〜３０％、 Ｃｕ ： ０．５〜３
％９を含有し、残りがＮｉ と不可避不純物からなる組
成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有するＮｉ
系合金粉末などが用いられていることも知られている。
％９を含有し、残りがＮｉ と不可避不純物からなる組
成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有するＮｉ
系合金粉末などが用いられていることも知られている。
一方、近年、これら射出および押出成形機に対する高速
化および大型化の要求が強まり、これに伴って構造部材
の使用条件は苛酷になり、特に加熱と圧力付加にさらさ
れるシリンダ部材の内張り材である圧密化層は厳しい条
件下での使用を余儀なくされるが、従来提供されている
各種の金属粉末では、これに十分満足して対応すること
ができないのが現状である。
化および大型化の要求が強まり、これに伴って構造部材
の使用条件は苛酷になり、特に加熱と圧力付加にさらさ
れるシリンダ部材の内張り材である圧密化層は厳しい条
件下での使用を余儀なくされるが、従来提供されている
各種の金属粉末では、これに十分満足して対応すること
ができないのが現状である。
〔３局を解決するための手段〕
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、射出お
よび押出成形機のシリンダ部材の内張りとして用いた場
合に、従来内張り用合金粉末に比して一段とすぐれた耐
摩耗性を発揮する合金粉末を開発すべく研究を行なった
結果、内張り用合金粉末を、 Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％。
よび押出成形機のシリンダ部材の内張りとして用いた場
合に、従来内張り用合金粉末に比して一段とすぐれた耐
摩耗性を発揮する合金粉末を開発すべく研究を行なった
結果、内張り用合金粉末を、 Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％。
Ｗ 二 ２〜１５ ％、 Ｆｅ
：２〜１０ ％。
：２〜１０ ％。
Ｂ ：２〜６％、 Ｓｉ：０．０５〜５％。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｃｏ：０．１〜５％。
を含有し、残りがＮｉ と不可避不純物からなる組成を
有するＮｉ系合金で構成すると、このＮｉ系合金粉末は
、ビッカース硬さで２０００以上の高硬度を有するＭｏ
を主体とし、これとＣｒおよびＷｌさらにＮｉおよびＦ
ｅの複合ほう化物、例えばＭｏ：５１．０８％、Ｃｒ：
１８．００％、Ｗ：１５．０８％、Ｎｉ：５．７２％、
Ｆ ｅ：１．７４％、Ｂ ： ８．９７％からなる組成
を有する複合ほう化物が、Ｎｉ基合金、例えばＮｉニア
０．５２％、Ｃｒ： １２．９２％、Ｍｏ：２．５７％
、Ｆｅ：６．３４％、Ｓ Ｉ：５．０２％、Ｂ ： ２
．８４％からなる組成を有するＮｉ基合金の素地中に均
一に分散した組織をもつことから、これを射出および押
出成形機のシリンダ部材の内張りとして、Ｉ（ＩＰによ
る圧密化層とした状態で用いると、苛酷な条件下での射
出および押出成形においてきわめてすぐれた耐摩耗性を
示すという知見を得たのである。
有するＮｉ系合金で構成すると、このＮｉ系合金粉末は
、ビッカース硬さで２０００以上の高硬度を有するＭｏ
を主体とし、これとＣｒおよびＷｌさらにＮｉおよびＦ
ｅの複合ほう化物、例えばＭｏ：５１．０８％、Ｃｒ：
１８．００％、Ｗ：１５．０８％、Ｎｉ：５．７２％、
Ｆ ｅ：１．７４％、Ｂ ： ８．９７％からなる組成
を有する複合ほう化物が、Ｎｉ基合金、例えばＮｉニア
０．５２％、Ｃｒ： １２．９２％、Ｍｏ：２．５７％
、Ｆｅ：６．３４％、Ｓ Ｉ：５．０２％、Ｂ ： ２
．８４％からなる組成を有するＮｉ基合金の素地中に均
一に分散した組織をもつことから、これを射出および押
出成形機のシリンダ部材の内張りとして、Ｉ（ＩＰによ
る圧密化層とした状態で用いると、苛酷な条件下での射
出および押出成形においてきわめてすぐれた耐摩耗性を
示すという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％。
て、 Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％。
Ｗ：２〜１．５％、 Ｆｅ：２〜１０％。
Ｂ ：２〜６％、 Ｓｉ ：０．０５〜５％６
を３６口２、さらに必要に応じて、 Ｃｏ：０．１〜５％。
を３６口２、さらに必要に応じて、 Ｃｏ：０．１〜５％。
を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成、並
びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮｉ基合金素地中
に均一に分散した組織を有する耐摩耗性のすぐれたＮｉ
系合金粉末、 並びに上記Ｎｉ系合金粉末のＨＩＰによる圧密化層で内
張りされてなるプラスチックや金属粉末、さらにセラミ
ック粉末などの射出および押出成形機のシリンダ部月に
特徴を有するものである。
びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮｉ基合金素地中
に均一に分散した組織を有する耐摩耗性のすぐれたＮｉ
系合金粉末、 並びに上記Ｎｉ系合金粉末のＨＩＰによる圧密化層で内
張りされてなるプラスチックや金属粉末、さらにセラミ
ック粉末などの射出および押出成形機のシリンダ部月に
特徴を有するものである。
つぎに、この発明のＮｉ系合金粉末の成分組成を−り記
の通りに限定した理由を説明する。
の通りに限定した理由を説明する。
（ａ、） Ｃｒ
Ｃ「成分には、Ｍｏ，さらにＷ、Ｎｉ、およびＦｅと共
にＢと結合して複合ほう化物を形成１７、粉末の耐摩耗
性を向上させるほか、素地に固溶して、素地のオーステ
ナイト組織の不動態化能力を著り、 ＜向上させ、もっ
て耐食性を向」ニさせる作用があるが、その含有量が１
０％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一
方その含有量が２５％を越えると、素地の２一ステナー
イト組織が不安定となって金属間化合物が析出し易くな
り、耐食性が劣化し、強いては摩耗が促進するようにな
ることから、その含有量を１０〜２５％と定めた。
にＢと結合して複合ほう化物を形成１７、粉末の耐摩耗
性を向上させるほか、素地に固溶して、素地のオーステ
ナイト組織の不動態化能力を著り、 ＜向上させ、もっ
て耐食性を向」ニさせる作用があるが、その含有量が１
０％未満では前記作用に所望の向上効果が得られず、一
方その含有量が２５％を越えると、素地の２一ステナー
イト組織が不安定となって金属間化合物が析出し易くな
り、耐食性が劣化し、強いては摩耗が促進するようにな
ることから、その含有量を１０〜２５％と定めた。
（ｂ） Ｍ。
Ｍｏ成分には、上記の通りＮｉ基合金素地中に分散する
複合ほう化物の主成分を構成し２て、粉末の硬さを飛躍
的に向上させ、もって耐摩耗性べ著しく向トさせる作用
があるが、その含有量が１０％未満では所望の耐摩耗性
向上効果が得られず、方その含有量が３０％を越えると
、Ｃ「と同様に金属間化合物が析出し易くなり、耐食性
の低下をもたらすようになることから、その含有量を１
０〜３０％と定めた。
複合ほう化物の主成分を構成し２て、粉末の硬さを飛躍
的に向上させ、もって耐摩耗性べ著しく向トさせる作用
があるが、その含有量が１０％未満では所望の耐摩耗性
向上効果が得られず、方その含有量が３０％を越えると
、Ｃ「と同様に金属間化合物が析出し易くなり、耐食性
の低下をもたらすようになることから、その含有量を１
０〜３０％と定めた。
（ｅ） Ｗ
Ｗ成分には、上記の通りの複合ほう化物の形成に寄与し
て、粉末の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含
有量が２％未満では所望の耐摩耗性を確保することがで
きず、一方その含有量が１５％を越えると、粉末が脆化
するようになることから、その含有量を２〜１５％と定
めた。
て、粉末の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含
有量が２％未満では所望の耐摩耗性を確保することがで
きず、一方その含有量が１５％を越えると、粉末が脆化
するようになることから、その含有量を２〜１５％と定
めた。
（ｄ） Ｆｅ
Ｆｅ成分には、素地に固溶して、粉末の靭性を向上させ
るほか、複合ほう化物の構成成分としての作用があるが
、その含有量が２％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その含有量が１．０％を越えると、硬さが
低下し、耐摩耗性の劣化をもたらすほか、耐食性も低下
するようになることから、その含有量を１０〜３５％と
定めた。
るほか、複合ほう化物の構成成分としての作用があるが
、その含有量が２％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方その含有量が１．０％を越えると、硬さが
低下し、耐摩耗性の劣化をもたらすほか、耐食性も低下
するようになることから、その含有量を１０〜３５％と
定めた。
（ｅ） Ｂ
Ｂ成分には、上記の通り複合ほう化物を形成して、粉末
の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が２
％未満では、複合ほう化物の形成が不十分で、所望の耐
摩耗性を確保することができず、一方その含有量が６％
を越えると、粉末が脆化するようになることから、その
含有量を２〜６％と定めた。
の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が２
％未満では、複合ほう化物の形成が不十分で、所望の耐
摩耗性を確保することができず、一方その含有量が６％
を越えると、粉末が脆化するようになることから、その
含有量を２〜６％と定めた。
（「） ５Ｉ
Ｓ１成分には、溶湯の流動性を向上させ、もってアトマ
イズ加工を改善して、微細にして整粒の粉末形成に寄与
する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が５％
を越えると、素地の靭性が劣化するよ・うになることか
ら、その含有量を０゜０５〜５％と定めた。
イズ加工を改善して、微細にして整粒の粉末形成に寄与
する作用があるが、その含有量が０．０５％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が５％
を越えると、素地の靭性が劣化するよ・うになることか
ら、その含有量を０゜０５〜５％と定めた。
（ｇ） Ｃ。
ＣＯ酸成分は、オーステナイト素地に固溶して、粉末の
高温強度を向上させる作用があるので、必要に応じて含
有されるが、その含有量が口、１％未満では、所望の強
度向上効果が得られず、一方５％を越えて含有させても
より一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を０．１〜５％と定めた。
高温強度を向上させる作用があるので、必要に応じて含
有されるが、その含有量が口、１％未満では、所望の強
度向上効果が得られず、一方５％を越えて含有させても
より一層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を０．１〜５％と定めた。
また、この発明のＮｉ系合金粉末を用いて、ＨＩＰにて
シリンダ部材の内張りとしての圧密化層を形成するに際
しては、 加熱温度：９００〜１０５０℃、 付加圧カニ ７００ ｋｇ／ｃｄ以上、保持時間：０，
５〜５時間、 の条件で行なうのがよく、これは、加熱温度にっぃては
、その温度が９００ ’Ｃ未満では圧密化層にボアが残
留１７、所望の強度を確保することができず、その温度
が１０５０℃を越えると、圧密化層に局部的溶融が起り
、これが原因で耐食性が低下するようになるという理由
によるものであり、また付加圧力に・ついても、７００
ｋｇ／ｅ−未満の圧力では、圧密化層内にボアが残留し
ＣＳｊヅ「望の強度が得られない理由からであり、さら
に保持時間についても、その時間が０，５時間未満では
、強度低下の原因となるボアの除去を十分に行なうこと
ができず、一方その時間が５時間を越えると、結晶粒が
粗大化して、強度が低ドし、かつ七分な硬さの確保も困
難となるばかりでなく、延性も低下するようになるとい
う理由にもとづくものである。
シリンダ部材の内張りとしての圧密化層を形成するに際
しては、 加熱温度：９００〜１０５０℃、 付加圧カニ ７００ ｋｇ／ｃｄ以上、保持時間：０，
５〜５時間、 の条件で行なうのがよく、これは、加熱温度にっぃては
、その温度が９００ ’Ｃ未満では圧密化層にボアが残
留１７、所望の強度を確保することができず、その温度
が１０５０℃を越えると、圧密化層に局部的溶融が起り
、これが原因で耐食性が低下するようになるという理由
によるものであり、また付加圧力に・ついても、７００
ｋｇ／ｅ−未満の圧力では、圧密化層内にボアが残留し
ＣＳｊヅ「望の強度が得られない理由からであり、さら
に保持時間についても、その時間が０，５時間未満では
、強度低下の原因となるボアの除去を十分に行なうこと
ができず、一方その時間が５時間を越えると、結晶粒が
粗大化して、強度が低ドし、かつ七分な硬さの確保も困
難となるばかりでなく、延性も低下するようになるとい
う理由にもとづくものである。
つぎに、この発明のＮｉ系合金粉末を実施例により、射
出成形機のシリンダ部材の内張りとして用いた場合につ
いて説明する。
出成形機のシリンダ部材の内張りとして用いた場合につ
いて説明する。
まず、通常の高周波誘導炉を用い、真空中、それぞれ第
１表に示される成分組成をもった合金溶湯を調製し、こ
の合金溶湯の温度をいずれも１５５０℃に保（“ｊｊシ
た状態で、Ｙ熱したタンデイツシュ内に移し、これの底
部に設けたノズルより前記合金溶湯を落下せしめ、この
落下中の溶湯流に対して、専用の噴霧ノズルより、圧カ
ニ ２５ｋｇ／ｃｄ、 ｔＭ、ｌ１ｌｋ１２Ｎｙｔ？／
分の条件でＮ２ガスを噴出させＣ１これを粉末化するこ
とにより本発明Ｎｉ系合金粉末１〜１６、比較Ｎｉ系合
金粉末１〜８、および従来Ｎｉ系合金粉末をそれぞれ製
造した。
１表に示される成分組成をもった合金溶湯を調製し、こ
の合金溶湯の温度をいずれも１５５０℃に保（“ｊｊシ
た状態で、Ｙ熱したタンデイツシュ内に移し、これの底
部に設けたノズルより前記合金溶湯を落下せしめ、この
落下中の溶湯流に対して、専用の噴霧ノズルより、圧カ
ニ ２５ｋｇ／ｃｄ、 ｔＭ、ｌ１ｌｋ１２Ｎｙｔ？／
分の条件でＮ２ガスを噴出させＣ１これを粉末化するこ
とにより本発明Ｎｉ系合金粉末１〜１６、比較Ｎｉ系合
金粉末１〜８、および従来Ｎｉ系合金粉末をそれぞれ製
造した。
この結果得られた各種のＮｉ系合金粉末は、いずれも１
００〜３５０ｍｅｓｈの範囲内のものが７０２６以上を
占める粒度分布をもつものであった。
００〜３５０ｍｅｓｈの範囲内のものが７０２６以上を
占める粒度分布をもつものであった。
また、比較Ｎｉ系合金粉末１〜８は、構成成分のうちの
いずれかの成分含有量（第１表に※印を付す）がこの発
明の範囲から外れたものである。
いずれかの成分含有量（第１表に※印を付す）がこの発
明の範囲から外れたものである。
ついで、外径：ｆ２［１ｍｍＸ内径：６０關×長さ：
１０００膳ｌの寸法をもったステンレス鋼製シリンダ部
材を用意し、第１図に縦断面斜視図で示されるように、
このシリンダ部材１の中心部に、肉ｆｆ・２ ｍｗ Ｘ
高さ： １ＱＯＱ＋ａｍの寸法を有し、かつ下部に°７
ランジ２ａの付いたステンレス鋼製中空カプセル２を挿
着し、そのフランジ２ａをシリンダ部材１の底面に溶接
して固着し、またｒｒＪ記シリンダ部材１の上面中心部
には、同じくステンレスｆｖ４製Ｃ１肉厚が２ｍｍのラ
ッパ状装入管４を溶接５して固着し、この状態で上記の
各種のＮｉ系ご金粉末６をそれぞれ充填し１、こ４１を
、１．０’ｔｏｒｒの真空中、温度：４００℃に１２時
間保持して、粉末表面に吸着したガスの真空脱ガス処理
を行ない、密封した後、加熱温度：９５０℃、付加圧カ
ニ ｌｏ００ｋｇ／ ｃｄ、保持時間＝２時間の条件で
ＨＩＰ処理を施Ｌ２、最終的に−ｊ法出しの機会加工を
施すことにより、いずれもそれぞれのＮｉ系合金粉末の
圧密化層で内張すされたシリンダ部材を製造した。
１０００膳ｌの寸法をもったステンレス鋼製シリンダ部
材を用意し、第１図に縦断面斜視図で示されるように、
このシリンダ部材１の中心部に、肉ｆｆ・２ ｍｗ Ｘ
高さ： １ＱＯＱ＋ａｍの寸法を有し、かつ下部に°７
ランジ２ａの付いたステンレス鋼製中空カプセル２を挿
着し、そのフランジ２ａをシリンダ部材１の底面に溶接
して固着し、またｒｒＪ記シリンダ部材１の上面中心部
には、同じくステンレスｆｖ４製Ｃ１肉厚が２ｍｍのラ
ッパ状装入管４を溶接５して固着し、この状態で上記の
各種のＮｉ系ご金粉末６をそれぞれ充填し１、こ４１を
、１．０’ｔｏｒｒの真空中、温度：４００℃に１２時
間保持して、粉末表面に吸着したガスの真空脱ガス処理
を行ない、密封した後、加熱温度：９５０℃、付加圧カ
ニ ｌｏ００ｋｇ／ ｃｄ、保持時間＝２時間の条件で
ＨＩＰ処理を施Ｌ２、最終的に−ｊ法出しの機会加工を
施すことにより、いずれもそれぞれのＮｉ系合金粉末の
圧密化層で内張すされたシリンダ部材を製造した。
つぎに、これらの各種のシリンダ部材を射出成形機に組
込み、 （ａ） ８．８ナイロンからなるプラスチックに、ガ
ラス繊維を３０９６混合し、２４５℃に加熱した条件、
（ｂ）１〜４１ｍの範囲内の粒径が７２％を占めるフェ
ライト磁粉に、ＰＢＴ （ポリブチレンテレフタレート
）を３０％混合し、２５５℃に加熱した条件、（ｃ）
０．５〜２ ｎｅｓｂの範囲内の粒径が８３９６を占
めるＳｉ３Ｎ４粉末に、ステアリン酸亜鉛と可塑剤と低
密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を含量で３０％混合し、
１５０℃に加熱した条件、 以上（ａ）〜（ｅ）の条件でそれぞれ射出成形を３０万
ショット行ない、シリンダ部材の最大摩耗部における内
径摩耗量をｄＰ１定しまた。
込み、 （ａ） ８．８ナイロンからなるプラスチックに、ガ
ラス繊維を３０９６混合し、２４５℃に加熱した条件、
（ｂ）１〜４１ｍの範囲内の粒径が７２％を占めるフェ
ライト磁粉に、ＰＢＴ （ポリブチレンテレフタレート
）を３０％混合し、２５５℃に加熱した条件、（ｃ）
０．５〜２ ｎｅｓｂの範囲内の粒径が８３９６を占
めるＳｉ３Ｎ４粉末に、ステアリン酸亜鉛と可塑剤と低
密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）を含量で３０％混合し、
１５０℃に加熱した条件、 以上（ａ）〜（ｅ）の条件でそれぞれ射出成形を３０万
ショット行ない、シリンダ部材の最大摩耗部における内
径摩耗量をｄＰ１定しまた。
また、これらのシリ〉・ダ部１イのそれぞれから、５
ｍｍ Ｘ ２０ａｍ Ｘ Ｂｏｓｍの寸法をもった試験
片を切出し、入超式摩耗試験機を用い、 相手材：ＪＩＳ−３ＵＪ２、 荷 重： １８．２ｋｇ。
ｍｍ Ｘ ２０ａｍ Ｘ Ｂｏｓｍの寸法をもった試験
片を切出し、入超式摩耗試験機を用い、 相手材：ＪＩＳ−３ＵＪ２、 荷 重： １８．２ｋｇ。
摩擦速度：Ｑ、１ｍ／秒、
の条件で摩耗試験を行ない、比摩耗】を測定した。
これらの測定結果を第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明Ｎｉ系合金粉末１〜
１１３は２．いずれもＮｕ基合金素地にきわめて硬質の
複合ほう化物が分散し、た組織を有するので、これより
構成されたシリンダ部材の内張りは、従来Ｎｉ系合金粉
末で構成されたそれに比しで、プラスチック、金属粉末
、およびセラミック粉末のいずれの射出成形でも一段と
すぐれた耐摩耗性を示づことが明らかであり、一方比較
Ｎｉ系合金粉末１〜８で構成された内張りに見られるよ
うに、構成成分のうちのいずれかの成分含有■がこの発
明の範囲から外れても所望の耐摩耗性を確保することが
できないものである。
１１３は２．いずれもＮｕ基合金素地にきわめて硬質の
複合ほう化物が分散し、た組織を有するので、これより
構成されたシリンダ部材の内張りは、従来Ｎｉ系合金粉
末で構成されたそれに比しで、プラスチック、金属粉末
、およびセラミック粉末のいずれの射出成形でも一段と
すぐれた耐摩耗性を示づことが明らかであり、一方比較
Ｎｉ系合金粉末１〜８で構成された内張りに見られるよ
うに、構成成分のうちのいずれかの成分含有■がこの発
明の範囲から外れても所望の耐摩耗性を確保することが
できないものである。
上述のように、この発明のＮｉ系合金粉末は、これを射
出および押出成形機のシリンダ部材の内張りとして用い
た場合に著しくすぐれた耐摩耗性を示し、苛酷な条件ド
での射出成形あるいは押出成形にも十分満足して対応す
ることができるものである。
出および押出成形機のシリンダ部材の内張りとして用い
た場合に著しくすぐれた耐摩耗性を示し、苛酷な条件ド
での射出成形あるいは押出成形にも十分満足して対応す
ることができるものである。
の形成態様を示す縦断面斜視図である。
１・・・シリンダ部材、 ２・・・中空カプセル、
３５・・溶接部、 ４・・・ラッパ状装入管、６
・・・Ｎｉ系合金粉末。
３５・・溶接部、 ４・・・ラッパ状装入管、６
・・・Ｎｉ系合金粉末。
Claims (4)
- （１）Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％、Ｗ：
２〜１５％、Ｆｅ：２〜１０％、 Ｂ：２〜６％、Ｓｉ：０．０５〜５％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮ
ｉ基合金素地中に均一に分散した組織を有することを特
徴とする耐摩耗性のすぐれた射出および押出成形機のシ
リンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末。 - （２）Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％、Ｗ：
２〜１５％、Ｆｅ：２〜１０％、 Ｂ：２〜６％、Ｓｉ：０．０５〜５％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮ
ｉ基合金素地中に均一に分散した組織を有するＮｉ系合
金粉末の熱間静水圧プレスによる圧密化層で内張りされ
てなる射出および押出成形機のシリンダ部材。 - （３）Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％、Ｗ：
２〜１５％、Ｆｅ：２、〜１０％、 Ｂ：２〜６％、Ｓｉ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｃｏ：０．１〜５％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮ
ｉ基合金素地中に均一に分散した組織を有することを特
徴とする耐摩耗性のすぐれた射出および押出成形機のシ
リンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末。 - （４）Ｃｒ：１０〜２５％、Ｍｏ：１０〜３０％、Ｗ：
２〜１５％、Ｆｅ：２〜１０％、 Ｂ：２〜６％、Ｓｉ：０．０５〜５％、 を含有し、さらに、 Ｃｏ：０．１〜５％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びにＭｏを主体とする複合ほう化物がＮ
ｉ基合金素地中に均一に分散した組織を有するＮｉ系合
金粉末の熱間静水圧プレスによる圧密化層で内張りされ
てなる射出および押出成形機のシリンダ部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2239089A JPH02200748A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2239089A JPH02200748A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200748A true JPH02200748A (ja) | 1990-08-09 |
Family
ID=12081328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2239089A Pending JPH02200748A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 射出および押出成形機のシリンダ部材内張り用Ｎｉ系合金粉末，並びにこれで内張りされた前記シリンダ部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02200748A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2744046A1 (fr) * | 1996-01-30 | 1997-08-01 | Framatome Sa | Procede de fabrication d'un materiau metallique de grande durete et utilisations |
| WO2016099390A1 (en) * | 2014-12-17 | 2016-06-23 | Uddeholms Ab | A wear resistant alloy |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP2239089A patent/JPH02200748A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2744046A1 (fr) * | 1996-01-30 | 1997-08-01 | Framatome Sa | Procede de fabrication d'un materiau metallique de grande durete et utilisations |
| EP0789086A3 (fr) * | 1996-01-30 | 1998-01-07 | Framatome | Procédé de fabrication d'un matériau métallique de grande dureté et utilisations |
| WO2016099390A1 (en) * | 2014-12-17 | 2016-06-23 | Uddeholms Ab | A wear resistant alloy |
| CN107109593A (zh) * | 2014-12-17 | 2017-08-29 | 尤迪霍尔姆斯有限责任公司 | 耐磨合金 |
| RU2702517C2 (ru) * | 2014-12-17 | 2019-10-08 | Уддехольмс АБ | Износостойкий сплав |
| US11242581B2 (en) | 2014-12-17 | 2022-02-08 | Uddeholms Ab | Wear resistant alloy |
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