JPH01165779A - シリンダー用内面硬化材 - Google Patents
シリンダー用内面硬化材Info
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- JPH01165779A JPH01165779A JP62324828A JP32482887A JPH01165779A JP H01165779 A JPH01165779 A JP H01165779A JP 62324828 A JP62324828 A JP 62324828A JP 32482887 A JP32482887 A JP 32482887A JP H01165779 A JPH01165779 A JP H01165779A
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Classifications
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
- B29C45/58—Details
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-
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-
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- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はプラスチック成形機、押出機等のシリンダー内
面に遠心ライニング法で溶着して用いられる内面硬化材
に関するものである。
面に遠心ライニング法で溶着して用いられる内面硬化材
に関するものである。
プラスチックの成形機、押出機等のシリンダー内面は稼
働時にスクリューとの摩擦及び樹脂または樹脂に加えら
れた添加材による摩耗や腐食などが発生し、これを防止
するために耐摩耗性と耐食性を兼ね備えた材料が要求さ
れている。
働時にスクリューとの摩擦及び樹脂または樹脂に加えら
れた添加材による摩耗や腐食などが発生し、これを防止
するために耐摩耗性と耐食性を兼ね備えた材料が要求さ
れている。
こうした要求から、近年、耐摩耗・耐食性合金を遠心ラ
イニング法でシリンダー内面に溶着したパイメタリック
シリンダーが多く用いられるようになっている。
イニング法でシリンダー内面に溶着したパイメタリック
シリンダーが多く用いられるようになっている。
この遠心ライニング法で溶着して用いられる内面硬化材
としては、 ■Cr5〜10%、82.5〜4%、co40〜45%
、Ni 40〜45χ■Cr 5〜10%、B 2.5
〜4%、Ni 2%以下、Co残部■Cr5〜10χ+
82.5〜4X+Si2.5〜10LCo 35〜45
%、Ni残部 などが知られ、上記■を改良したものとして、特公昭5
6−’53626には、経済的目的から、高価なCoを
Niに置き換えた、 ■Cr 5〜10%、82.5〜4%、Si 2,5〜
1OLco 5〜35%、Ni残部 が開示されている。
としては、 ■Cr5〜10%、82.5〜4%、co40〜45%
、Ni 40〜45χ■Cr 5〜10%、B 2.5
〜4%、Ni 2%以下、Co残部■Cr5〜10χ+
82.5〜4X+Si2.5〜10LCo 35〜45
%、Ni残部 などが知られ、上記■を改良したものとして、特公昭5
6−’53626には、経済的目的から、高価なCoを
Niに置き換えた、 ■Cr 5〜10%、82.5〜4%、Si 2,5〜
1OLco 5〜35%、Ni残部 が開示されている。
さらに上記■を改良したものとして、特公昭60−58
293には、遠心ライニング法による内面硬化層の欠陥
を少なくする目的から、凝固区間温度を狭くした、 ■Cr 6〜11%、B 2〜4%、St O,8〜3
%、CO,1〜0.4χ。
293には、遠心ライニング法による内面硬化層の欠陥
を少なくする目的から、凝固区間温度を狭くした、 ■Cr 6〜11%、B 2〜4%、St O,8〜3
%、CO,1〜0.4χ。
CuO,5〜2.0LMn 0.5〜1.2%、 Fe
IX以下、Ni 38〜44%、Co残部 などが開示されている。
IX以下、Ni 38〜44%、Co残部 などが開示されている。
また、特装報58−10458には硬質粒子を分散させ
る内面硬化層のマトリックス°材として溶射溶着用材料
では従来公知のNi基及びCo基自溶性合金、即ち、 ■Cr O,5〜16%、B O,5〜4%、Si 1
.0〜5.OK、CO,2〜1.0%、Fe O,2〜
4%、Ni残部■Cr 0.5〜16%、B O,5〜
4%、Si 1.0〜5.0%、CO,2〜1.0%、
W4〜12%、Ni 0.2〜12%、Co残部が開示
されている。
る内面硬化層のマトリックス°材として溶射溶着用材料
では従来公知のNi基及びCo基自溶性合金、即ち、 ■Cr O,5〜16%、B O,5〜4%、Si 1
.0〜5.OK、CO,2〜1.0%、Fe O,2〜
4%、Ni残部■Cr 0.5〜16%、B O,5〜
4%、Si 1.0〜5.0%、CO,2〜1.0%、
W4〜12%、Ni 0.2〜12%、Co残部が開示
されている。
さらに上記■を改良したものとして、特開昭61−25
449には、遠心ライニング法による内面硬化層の欠陥
を少なくする目的から、凝固区間温度を狭くした、 ■Cr 5〜20%、82〜4.5%、Si O,6〜
2%、CO,3〜1.5%、賀5〜15%、Ni残部 が開示されている。
449には、遠心ライニング法による内面硬化層の欠陥
を少なくする目的から、凝固区間温度を狭くした、 ■Cr 5〜20%、82〜4.5%、Si O,6〜
2%、CO,3〜1.5%、賀5〜15%、Ni残部 が開示されている。
以上のごとく、数多くの内面硬化材が提案されており、
これらの材料で内面硬化層を施されたパイクリックシリ
ンダーは、以前からある内面を窒化処理された鋼製シリ
ンダーよりも耐久性に優れている。
これらの材料で内面硬化層を施されたパイクリックシリ
ンダーは、以前からある内面を窒化処理された鋼製シリ
ンダーよりも耐久性に優れている。
しかしながら、樹脂等の種類によってはこれら材料によ
る内面硬化層でも腐食摩耗が起こり、その耐食性は必ず
しも満足できるものではない。
る内面硬化層でも腐食摩耗が起こり、その耐食性は必ず
しも満足できるものではない。
本発明は上記従来の内面硬化材の欠点を解消しようとす
るもので、耐食性をさらに改善し、しかも耐摩耗性を維
持し、かつ、遠心ライニング法による内面硬化層が欠陥
なく健全であるような新規の合金を提供することである
。
るもので、耐食性をさらに改善し、しかも耐摩耗性を維
持し、かつ、遠心ライニング法による内面硬化層が欠陥
なく健全であるような新規の合金を提供することである
。
本発明者等は内面硬化材の耐食性改善を目的として、前
述した従来公知の各種合金の硫酸、塩酸、硝酸水溶液中
での腐食試験を行った結果、下記のことがわかった。
述した従来公知の各種合金の硫酸、塩酸、硝酸水溶液中
での腐食試験を行った結果、下記のことがわかった。
(i)Ni基合金は、硫酸、塩酸に対する耐食性は比較
的良好だが、硝酸に対する耐食性は極めて悪い。
的良好だが、硝酸に対する耐食性は極めて悪い。
(ii)Co基合金は、硫酸に対する耐食性は比較的良
好だが、硝酸に対する耐食性が著しく悪く、また塩酸に
対する耐食性も極めて悪い。
好だが、硝酸に対する耐食性が著しく悪く、また塩酸に
対する耐食性も極めて悪い。
(in )Ni−Co基合金は、上記Ni基、 Co基
合金の中間的な性質、即ち、塩酸、硝酸に対する耐食性
が劣っている。
合金の中間的な性質、即ち、塩酸、硝酸に対する耐食性
が劣っている。
以上のことより上記3種類の鍍金てに優れた耐食性を示
す新規な合金を検討した結果、Co基合金のCr含有量
を増加させることにより硝酸に対する耐食性を大幅に改
善できること、さらにNi、Mo、Cuを添加すること
により塩酸に対する耐食性を改善できることを見い出し
、組成の検討の結果、硫酸、塩酸、硝酸いずれの酸に対
しても耐食性の優れた合金を得たものである。さらに、
この合金は硬さや耐摩耗性についても従来公知の内面硬
化材と同等もしくは優れており、また遠心ライニング法
による内面硬化層は欠陥もなく健全であるものが得られ
ることが明らかになった。
す新規な合金を検討した結果、Co基合金のCr含有量
を増加させることにより硝酸に対する耐食性を大幅に改
善できること、さらにNi、Mo、Cuを添加すること
により塩酸に対する耐食性を改善できることを見い出し
、組成の検討の結果、硫酸、塩酸、硝酸いずれの酸に対
しても耐食性の優れた合金を得たものである。さらに、
この合金は硬さや耐摩耗性についても従来公知の内面硬
化材と同等もしくは優れており、また遠心ライニング法
による内面硬化層は欠陥もなく健全であるものが得られ
ることが明らかになった。
本発明の合金は、重量でNi 25〜30X、Cr 1
6〜22%、83.0〜4.0%、Si 1.0 〜
4.OX 、Mo 1.0〜10χ。
6〜22%、83.0〜4.0%、Si 1.0 〜
4.OX 、Mo 1.0〜10χ。
Cu0.5〜5.O%、CO,5〜1.5%、Fe 2
.OX以下、残部G。
.OX以下、残部G。
及び不可避的不純物からなるシリンダー用内面硬化材で
ある。
ある。
〔作用〕
本発明の成分限定理由を以下に述べる。以下%は重量%
とする。
とする。
Ni 25〜30X
NiはCoと固溶して、Co−Ni を主体とするマト
リックスを形成する。特に、Niの多量添加により、従
来のCo基合金の欠点であった対塩酸耐食性の改善に寄
与するが、25χ未満では、この効果が少ない。
リックスを形成する。特に、Niの多量添加により、従
来のCo基合金の欠点であった対塩酸耐食性の改善に寄
与するが、25χ未満では、この効果が少ない。
一方、30χを超えると合金の靭性や硬さの低下をまね
くので好ましくない。
くので好ましくない。
従って、その含有量を25〜30%に定めた。
Cr 16〜22I
CrはCo−Niを主体とするマトリックスに固溶して
、合金の耐食性を向上させる。特にCrの多量添加によ
り、従来のCo基合金の欠点であった対硝酸耐食性の改
善に寄与するが、16χ未満ではその効果が少い。一方
、22χを超えるとクロム硼化物の晶出が見られ、合金
の固液共存域(前述の凝固区間温度と同意味)が広がっ
ているので好ましくない。従って、その含有量を16〜
22Xに定めた。
、合金の耐食性を向上させる。特にCrの多量添加によ
り、従来のCo基合金の欠点であった対硝酸耐食性の改
善に寄与するが、16χ未満ではその効果が少い。一方
、22χを超えるとクロム硼化物の晶出が見られ、合金
の固液共存域(前述の凝固区間温度と同意味)が広がっ
ているので好ましくない。従って、その含有量を16〜
22Xに定めた。
83.0〜4.0χ
BはCr主体とする高硬度の硼化物を形成し、合金の硬
さを高め、耐摩耗性を向上させる。また、この硼化物と
Co−Ni固溶体との共晶反応により合金の融点を下げ
る働きもする。Bが3.0χ未満では合金の硬さが不足
することと亜共晶組織となり合金の固液共存域が広がり
好ましくない。一方、4゜0χを超えると合金の硬さが
高すぎ、脆性が増大することと、過共晶組織となり固液
共存域が広がり好ましくない。従って、その含有量を3
.0〜4.0χに定めた。
さを高め、耐摩耗性を向上させる。また、この硼化物と
Co−Ni固溶体との共晶反応により合金の融点を下げ
る働きもする。Bが3.0χ未満では合金の硬さが不足
することと亜共晶組織となり合金の固液共存域が広がり
好ましくない。一方、4゜0χを超えると合金の硬さが
高すぎ、脆性が増大することと、過共晶組織となり固液
共存域が広がり好ましくない。従って、その含有量を3
.0〜4.0χに定めた。
Si 1.0〜4.0χ
SiはCo−Niに固溶して合金の硬さを高め、耐摩耗
性を向上させるとともに、耐食性も向上させるが、1.
0χ未満ではその効果が十分でなく、4.0χを超える
と硬さが高くなり合金の脆性が増大するので好ましくな
い。従って、その含有量を1.0〜4.0χに定めた。
性を向上させるとともに、耐食性も向上させるが、1.
0χ未満ではその効果が十分でなく、4.0χを超える
と硬さが高くなり合金の脆性が増大するので好ましくな
い。従って、その含有量を1.0〜4.0χに定めた。
Mo 1.O〜10%、 Cu O,5〜5.0χMo
、CuはCo−Niに固溶して合金の耐食性を向上させ
る。前記Ni添加と同様、Mo、Cu添加により、従来
のCo基合金の欠点であった対塩酸耐食性を改善する。
、CuはCo−Niに固溶して合金の耐食性を向上させ
る。前記Ni添加と同様、Mo、Cu添加により、従来
のCo基合金の欠点であった対塩酸耐食性を改善する。
第1図に、Cr 19.0%、B3.5%、Si 1.
5%、Ni 27%、Fe1.5%、 CO,8%、C
o残部の組成を存するCo基合金にMo、Cuを添加し
たときの対塩酸耐食性を示す。第1図かられかるように
Mo、Cuの添加により対塩酸耐食性が従来のNi基合
金のそれより優れたものになる。Mo、Cuの添加量が
それぞれ1.0%、0.5χ未満では耐食性改善効果が
不十分であり、またそれぞれ10%、5.0χを趨える
と添加量の割には改善効果が認められず、しかも合金の
固液共存域が広がり好ましくない。従ってその含有量を
Mo 1.0〜10%、CuO05〜5.0χに定めた
。
5%、Ni 27%、Fe1.5%、 CO,8%、C
o残部の組成を存するCo基合金にMo、Cuを添加し
たときの対塩酸耐食性を示す。第1図かられかるように
Mo、Cuの添加により対塩酸耐食性が従来のNi基合
金のそれより優れたものになる。Mo、Cuの添加量が
それぞれ1.0%、0.5χ未満では耐食性改善効果が
不十分であり、またそれぞれ10%、5.0χを趨える
と添加量の割には改善効果が認められず、しかも合金の
固液共存域が広がり好ましくない。従ってその含有量を
Mo 1.0〜10%、CuO05〜5.0χに定めた
。
C005〜1.5χ
Cは合金の硬さを高める働きをする。前記Niの添加に
より合金の硬さが低下するため、C添加により、その硬
さ低下を補うが、0.5χ未満ではその効果が不十分で
合金の硬さが不足する。一方、1.5χを超えると硬さ
が高くなりすぎ、合金の脆性が増大するので好ましくな
い。従って、その含有量を0.5〜1.5χに定めた。
より合金の硬さが低下するため、C添加により、その硬
さ低下を補うが、0.5χ未満ではその効果が不十分で
合金の硬さが不足する。一方、1.5χを超えると硬さ
が高くなりすぎ、合金の脆性が増大するので好ましくな
い。従って、その含有量を0.5〜1.5χに定めた。
Fe 2.0%以下
原料や溶解時に不純物として混入のおそれのある、Fe
についてその影響を調べた。その結果Feが2、Ozを
超えると耐食性が低下する傾向を示した。
についてその影響を調べた。その結果Feが2、Ozを
超えると耐食性が低下する傾向を示した。
しかし、Fe 2.0!以下では特にその影響は認めら
れなかった。従ってその含有量を2.0%以下に定めた
。
れなかった。従ってその含有量を2.0%以下に定めた
。
先ず、本発明の合金(試料Nα1〜4)と比較例として
、従来公知のCo基合金(試料Nα5)及び従来公知の
Ni基合金(試料No、6 )について腐食試験と硬さ
及び融点測定を行った。表−1に合金組成とその結果を
示す。
、従来公知のCo基合金(試料Nα5)及び従来公知の
Ni基合金(試料No、6 )について腐食試験と硬さ
及び融点測定を行った。表−1に合金組成とその結果を
示す。
各試料は原料にCo+Cr、Co−B、St、Mo、C
u、Fe、Mn、Ni。
u、Fe、Mn、Ni。
Cr−Cを用い、表−1の組成になるように配合し、電
気炉でAr雰雰囲気9尋450 合金化した溶湯を13φ×10011II11の黒鉛鋳
型に鋳造し、鋳造丸棒から、12φ×12III11の
腐食試験片を切出した.この試験片を50°Cに保持し
た50χ硫酸。
気炉でAr雰雰囲気9尋450 合金化した溶湯を13φ×10011II11の黒鉛鋳
型に鋳造し、鋳造丸棒から、12φ×12III11の
腐食試験片を切出した.この試験片を50°Cに保持し
た50χ硫酸。
50X塩酸.50χ硝酸水溶液中に溶浸し、24時間放
置後の腐食sitを測定し、その結果をIIIg/cI
IN.hrの単位で求めた。
置後の腐食sitを測定し、その結果をIIIg/cI
IN.hrの単位で求めた。
表−1に示すように、本発明の合金は、従来のCo基合
金の欠点であった対硝酸耐食性が飛躍的に改善されてお
り、しかも従来のCo基合金が劣っていた対塩酸耐食性
もNi基合金よりも優れたものになっている。さらに、
対硫酸耐食性も従来合金より格段にすぐれていることが
認められた。
金の欠点であった対硝酸耐食性が飛躍的に改善されてお
り、しかも従来のCo基合金が劣っていた対塩酸耐食性
もNi基合金よりも優れたものになっている。さらに、
対硫酸耐食性も従来合金より格段にすぐれていることが
認められた。
硬さの測定は前記腐食試験に用いた鋳造丸棒を切り出し
て用い、ロックウェルCスケールで測定した。表−1に
示すように、本発明の合金は従来合金とほぼ同等の硬さ
を示すことが認められ、耐摩耗性にも優れていることを
示唆している。
て用い、ロックウェルCスケールで測定した。表−1に
示すように、本発明の合金は従来合金とほぼ同等の硬さ
を示すことが認められ、耐摩耗性にも優れていることを
示唆している。
融点の測定は、前記同様の操作で溶解・合金化した溶浸
中に熱電対を挿入し、1450°C〜900°Cまでの
連続凝固曲線を描かせ求めた。表−1に示すように、本
発明の合金の固相線と液相線との差、即ち、固液共存域
は従来合金のそれに比べ同等もしくは小さいことが認め
られ、遠心ライニング法による内面硬化層は欠陥もなく
健全であるものが得られることを示唆している。
中に熱電対を挿入し、1450°C〜900°Cまでの
連続凝固曲線を描かせ求めた。表−1に示すように、本
発明の合金の固相線と液相線との差、即ち、固液共存域
は従来合金のそれに比べ同等もしくは小さいことが認め
られ、遠心ライニング法による内面硬化層は欠陥もなく
健全であるものが得られることを示唆している。
次に、本発明の合金、試料NtlLlのアトマイズ粉(
−100メツシユ)を用い、遠心ライニング法による内
面硬化層の形成試験を行った。外径120ma+,内径
41.5mm,長さ850o+mのSCM440製シリ
ンダーに、内面硬化層厚さが3mmになるように必要量
の前記粉末を入れ、シリンダー両端に鋼製蓋を溶接して
封じた。これを1200″Cに保持されて炉中に入れ加
熱しシリンダー内の粉末を溶融させた後、炉から取り出
し遠心機に組込み、シリンダーに約200Or.p.m
の回転を与えながら室温まで徐冷した。冷却したシリン
ダーを機械加工等により、外径100■l,内径37.
5mm,長さ800mmに仕上げた。内面硬化層は健全
でひけ巣やピンホール等の欠陥は全く認められなかった
。また内面硬化層の硬さはH.C56〜58で十分満足
できる硬さを示した。
−100メツシユ)を用い、遠心ライニング法による内
面硬化層の形成試験を行った。外径120ma+,内径
41.5mm,長さ850o+mのSCM440製シリ
ンダーに、内面硬化層厚さが3mmになるように必要量
の前記粉末を入れ、シリンダー両端に鋼製蓋を溶接して
封じた。これを1200″Cに保持されて炉中に入れ加
熱しシリンダー内の粉末を溶融させた後、炉から取り出
し遠心機に組込み、シリンダーに約200Or.p.m
の回転を与えながら室温まで徐冷した。冷却したシリン
ダーを機械加工等により、外径100■l,内径37.
5mm,長さ800mmに仕上げた。内面硬化層は健全
でひけ巣やピンホール等の欠陥は全く認められなかった
。また内面硬化層の硬さはH.C56〜58で十分満足
できる硬さを示した。
最後に、上記のようにして得られたパイメタリックシリ
ンダーのフィールドテストを行った。
ンダーのフィールドテストを行った。
テスト条件は、成形樹脂としてPPS (ポリフェニレ
ンサルファイド)に402ガラス繊維を混合したものを
用い、使用温度290〜335 ’Cであった。
ンサルファイド)に402ガラス繊維を混合したものを
用い、使用温度290〜335 ’Cであった。
30万ショット後内面硬化層の状態を調査したところ、
最も摩耗した個所でも11μmと小さく、かつ腐食は全
く認められなかった。この結果は、従来公知のCo基,
Ni基,Ni−Co基合金の内面硬化層が10〜15
万シヨツトで50μm以上の腐食摩耗を起こし、使用で
きなくなるものに比べ、大幅に耐久性が向上しているこ
とを示している。以上より、本発明の合金による内面硬
化層は特に優れた耐食性を有し、そのためフィールドテ
スト環境下での腐食摩耗を防止でき、耐久性が向上した
ものと判断することができる。
最も摩耗した個所でも11μmと小さく、かつ腐食は全
く認められなかった。この結果は、従来公知のCo基,
Ni基,Ni−Co基合金の内面硬化層が10〜15
万シヨツトで50μm以上の腐食摩耗を起こし、使用で
きなくなるものに比べ、大幅に耐久性が向上しているこ
とを示している。以上より、本発明の合金による内面硬
化層は特に優れた耐食性を有し、そのためフィールドテ
スト環境下での腐食摩耗を防止でき、耐久性が向上した
ものと判断することができる。
以上詳述したごとく、本発明の合金は特に優れた耐食性
を有し、しかも耐摩耗性にも優れており、かつ遠心ライ
ニング法による内面硬化層は欠陥もなく健全性が高いと
いう性質を有している。
を有し、しかも耐摩耗性にも優れており、かつ遠心ライ
ニング法による内面硬化層は欠陥もなく健全性が高いと
いう性質を有している。
従って、本発明の合金を用いて、遠心ライニング法によ
り内面硬化層を施されたパイメタリックシリンダーの耐
久性は飛躍的に伸び、その経済的効果は極めて大きい。
り内面硬化層を施されたパイメタリックシリンダーの耐
久性は飛躍的に伸び、その経済的効果は極めて大きい。
また、本発明の合金粉末を用いて、HIP法により内面
硬化層を施すこともできる。
硬化層を施すこともできる。
Claims (1)
- 重量でNi25〜30%、Cr16〜22%、B3.0
〜4.0%、Si1.0〜4.0%,Mo1.0〜10
%、Cu0.5〜5.0%、C0.5〜1.5%、Fe
2.0%以下、残部Co及び不可避的不純物からなるシ
リンダー用内面硬化材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62324828A JPH01165779A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | シリンダー用内面硬化材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62324828A JPH01165779A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | シリンダー用内面硬化材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01165779A true JPH01165779A (ja) | 1989-06-29 |
Family
ID=18170134
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62324828A Pending JPH01165779A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | シリンダー用内面硬化材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01165779A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0617177A (ja) * | 1992-07-01 | 1994-01-25 | Kubota Corp | 耐食耐摩耗性Co基合金 |
WO2000044549A1 (fr) * | 1999-01-26 | 2000-08-03 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Procede d'extrusion-soufflage et son extrudeuse a vis |
WO2002046495A1 (de) * | 2000-12-05 | 2002-06-13 | Euromat Gesellschaft Für Werkstofftechnologie Und Transfer Mbh | Verfahren und werkstoff zum beschichten eines hohlraumes eines werkstücks |
JP2007191008A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Kobe Steel Ltd | 自動車サイドシル |
CN103305835A (zh) * | 2013-06-18 | 2013-09-18 | 江苏和昊激光科技有限公司 | 专用于齿轮表面激光熔覆的钴基金属陶瓷合金粉末 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56169740A (en) * | 1980-05-29 | 1981-12-26 | Hitachi Metals Ltd | Wear-resistant, corrosion-resistant nickel basic alloy |
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-
1987
- 1987-12-21 JP JP62324828A patent/JPH01165779A/ja active Pending
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CN1321793C (zh) * | 1999-01-26 | 2007-06-20 | 三菱丽阳株式会社 | 脱挥挤压方法和螺杆式脱挥挤压装置 |
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