JPS626622B2 - - Google Patents
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- JPS626622B2 JPS626622B2 JP11502182A JP11502182A JPS626622B2 JP S626622 B2 JPS626622 B2 JP S626622B2 JP 11502182 A JP11502182 A JP 11502182A JP 11502182 A JP11502182 A JP 11502182A JP S626622 B2 JPS626622 B2 JP S626622B2
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求される内燃機関のエンジンバルブおよび同
バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接
用として使用するのに適したNi基合金に関する
ものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―A(C:0.9〜1.4
%,Si:2.0%以下,Mn:1.0%以下,W:3.0〜
6.0%,Cr:26〜32%,Ni:3.0%以下,Fe:3.0
%以下,Mo:1.0%以下、Coおよび不可避不純
物:残り)や、同5.13RCoCr―B(C:1.2〜1.7
%,Si:2.0%以下,Mn:1.0%以下,W:7.0〜
9.5%,Cr:26〜32%,Ni:3.0%以下,Fe:3.0
%以下,Mo:1.0%以下,Coおよび不可避不純
物:残り,以上重量%)などのCo基合金(以下
従来Co基合金という)が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度:800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度:700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09g/cm2/hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブや鋳物や同バルブシート鋳物に対して
も同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、C:
0.55〜2.0%,Cr:10〜26%未満,Fe:1〜30
%,W:0.1〜17.0%,Co:1〜8%,Mo:2〜
8.0%,Ti:0.01〜4.5%,Al:0.01〜4.5%、Si:
0.1〜3.0%を含有し、さらに必要に応じてNb:
0.01〜1.5%およびB:0.001〜1.5%のうちの1種
または2種を含有し、残りがNiと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有するNi基合金
は、温度:800℃におけるビツカース硬さ:310以
上のきわめて高い高温硬さを有し、また温度:
700℃に15分間加熱後水冷の操作を1サイクルと
する熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイク
ル数が11回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さ
らに温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛中に1時
間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が0.036g/
cm2/hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、し
かも肉盛溶接用および鋳物用として使用すること
ができ、したがつてこのNi基合金を高性能エン
ジンのエンジンバルブおよび同バルブシートの製
造に用いた場合にきわめて長期に亘つてすぐれた
性能を発揮するという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) C C成分には、Cr,W,Mo,Ti,およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55%
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方2.0%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
2.0%と定めた。 (b) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が10%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方26%以上含有させると耐熱衝撃性に低
下傾向が現われるようになることから、その含有
量を10〜26%未満と定めた。 (c) Fe Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上
させる作用があるが、その含有量が1%未満では
所望の耐熱衝撃性を確保することができず、一方
30%を越えて含有させると高温硬さが低下するよ
うになつて、温度:800℃におけるビツカース硬
さ:285以上を確保することができないことか
ら、その含有量を3〜30%と定めた。 (d) W W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.1%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
17.0%を越えて含有させると肉盛溶接性や切削性
が劣化するようになることから、その含有量を
0.1〜17.0%と定めた。 (e) Co Co成分には、素地に固溶して耐熱衝撃性を一
段と向上させ、かつ高温硬さ(高温耐摩耗性)を
改善する作用があるが、その含有量が1%未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができず、一
方8%を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を1
〜8%と定めた。 (f) Mo Mo成分には、Wとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ(高温耐摩耗性)および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が2%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方8.0
%を越えて含有させると、W成分の場合と同様に
耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになること
から、その含有量を2〜8.0%と定めた。 (g) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3(Al,Ti)の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.01%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5%を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.01〜4.5%と定めた。 (h) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
させ、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3(Al,Ti)の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.01%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方4.5%を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.01〜4.5%と定
めた。 (i) Si Si成分には、鋳造性,肉盛溶接性,および湯流
れ性を改善する作用があるが、その含有量が0.1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られ
ず、一方3.0%を越えて含有させてもより一層の
改善効果は期待できないことから、その含有量を
0.1〜3.0%と定めた。 また、Si成分には脱酸作用があるので、通常脱
酸剤として使用する場合が多く、この場合には不
可避不純物として0.1%未満の範囲で含有するこ
とになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有量を含め、全体で0.1%以上にな
るようにすればよい。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ(高温耐摩耗性)および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01%未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5%を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.01〜1.5%と定めた。 (k) B B成分には、高温硬さ(高温耐摩耗性),耐熱
衝撃性,耐酸化鉛腐食性,および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.001%未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方1.5%を越え
て含有させると、耐熱衝撃性が低下するようにな
ると共に、鋳造性および溶接性も劣化するように
なることから、その含有量を0.001〜1.5%と定め
た。 つぎに、この発明のNi基合金を実施例により
比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る成分組成をもつた本発明Ni基合金1〜28,比
較Ni基合金1〜13,および上記の従来Co基合金
に相当する成分組成をもつた従来合金1,2を溶
製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造すること
により直径:4.8mmφの溶接ロツドを成形した。
なお、比較Ni基合金1〜13は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に※印
を付したもの)がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求される内燃機関のエンジンバルブおよび同
バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接
用として使用するのに適したNi基合金に関する
ものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―A(C:0.9〜1.4
%,Si:2.0%以下,Mn:1.0%以下,W:3.0〜
6.0%,Cr:26〜32%,Ni:3.0%以下,Fe:3.0
%以下,Mo:1.0%以下、Coおよび不可避不純
物:残り)や、同5.13RCoCr―B(C:1.2〜1.7
%,Si:2.0%以下,Mn:1.0%以下,W:7.0〜
9.5%,Cr:26〜32%,Ni:3.0%以下,Fe:3.0
%以下,Mo:1.0%以下,Coおよび不可避不純
物:残り,以上重量%)などのCo基合金(以下
従来Co基合金という)が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度:800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度:700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09g/cm2/hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブや鋳物や同バルブシート鋳物に対して
も同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、C:
0.55〜2.0%,Cr:10〜26%未満,Fe:1〜30
%,W:0.1〜17.0%,Co:1〜8%,Mo:2〜
8.0%,Ti:0.01〜4.5%,Al:0.01〜4.5%、Si:
0.1〜3.0%を含有し、さらに必要に応じてNb:
0.01〜1.5%およびB:0.001〜1.5%のうちの1種
または2種を含有し、残りがNiと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有するNi基合金
は、温度:800℃におけるビツカース硬さ:310以
上のきわめて高い高温硬さを有し、また温度:
700℃に15分間加熱後水冷の操作を1サイクルと
する熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイク
ル数が11回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さ
らに温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛中に1時
間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が0.036g/
cm2/hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、し
かも肉盛溶接用および鋳物用として使用すること
ができ、したがつてこのNi基合金を高性能エン
ジンのエンジンバルブおよび同バルブシートの製
造に用いた場合にきわめて長期に亘つてすぐれた
性能を発揮するという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) C C成分には、Cr,W,Mo,Ti,およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55%
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方2.0%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
2.0%と定めた。 (b) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が10%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方26%以上含有させると耐熱衝撃性に低
下傾向が現われるようになることから、その含有
量を10〜26%未満と定めた。 (c) Fe Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上
させる作用があるが、その含有量が1%未満では
所望の耐熱衝撃性を確保することができず、一方
30%を越えて含有させると高温硬さが低下するよ
うになつて、温度:800℃におけるビツカース硬
さ:285以上を確保することができないことか
ら、その含有量を3〜30%と定めた。 (d) W W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.1%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
17.0%を越えて含有させると肉盛溶接性や切削性
が劣化するようになることから、その含有量を
0.1〜17.0%と定めた。 (e) Co Co成分には、素地に固溶して耐熱衝撃性を一
段と向上させ、かつ高温硬さ(高温耐摩耗性)を
改善する作用があるが、その含有量が1%未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができず、一
方8%を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を1
〜8%と定めた。 (f) Mo Mo成分には、Wとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ(高温耐摩耗性)および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が2%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方8.0
%を越えて含有させると、W成分の場合と同様に
耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになること
から、その含有量を2〜8.0%と定めた。 (g) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3(Al,Ti)の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.01%未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5%を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.01〜4.5%と定めた。 (h) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
させ、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3(Al,Ti)の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.01%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方4.5%を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.01〜4.5%と定
めた。 (i) Si Si成分には、鋳造性,肉盛溶接性,および湯流
れ性を改善する作用があるが、その含有量が0.1
%未満では前記作用に所望の改善効果が得られ
ず、一方3.0%を越えて含有させてもより一層の
改善効果は期待できないことから、その含有量を
0.1〜3.0%と定めた。 また、Si成分には脱酸作用があるので、通常脱
酸剤として使用する場合が多く、この場合には不
可避不純物として0.1%未満の範囲で含有するこ
とになるが、合金成分としての含有量は、この不
可避不純物含有量を含め、全体で0.1%以上にな
るようにすればよい。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ(高温耐摩耗性)および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01%未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5%を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.01〜1.5%と定めた。 (k) B B成分には、高温硬さ(高温耐摩耗性),耐熱
衝撃性,耐酸化鉛腐食性,および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.001%未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方1.5%を越え
て含有させると、耐熱衝撃性が低下するようにな
ると共に、鋳造性および溶接性も劣化するように
なることから、その含有量を0.001〜1.5%と定め
た。 つぎに、この発明のNi基合金を実施例により
比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第1表に示され
る成分組成をもつた本発明Ni基合金1〜28,比
較Ni基合金1〜13,および上記の従来Co基合金
に相当する成分組成をもつた従来合金1,2を溶
製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造すること
により直径:4.8mmφの溶接ロツドを成形した。
なお、比較Ni基合金1〜13は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に※印
を付したもの)がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。
【表】
【表】
ついで、この結果得られた本発明Ni基合金1
〜28,比較Ni基合金1〜13,および従来合金
1,2の溶接ロツドを用い、TIG自動溶接機に
て、直径:120mmφ×厚さ:20mmの寸法をもつた
ステンレス鋼(SUS316)製台金の表面に、外
径:100mm×幅:20mm×厚さ:5mmの円環状ビー
ドを2層肉盛溶接した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
ドについて常温におけるロツクウエル硬さ(Cス
ケール)および温度:800℃におけるビツカース
硬さを測定すると共に、前記円環状ビードを形成
した台金に対して、温度:700℃に加熱して15分
間保持後水冷の操作を1サイクルとして繰り返し
行ない、前記円環状ビードに割れが発生するまで
の前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験を
行なつた。さらに同様に直径:15mmφ×長さ:
100mmの寸法をもつたステンレス鋼片(SUS316)
の一方端面に厚さ:5mmの2層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部より直径:12mmφ×厚さ:
12mmの寸法をもつた試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛:
40g中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減を測定した。これら
の測定結果を第1表に合せて示した。 第1表に示される結果から、本発明Ni基合金
1〜28は、いずれも従来合金1,2に比して一段
とすぐれた高温硬さ,耐熱衝撃性,および耐酸化
鉛腐食性を有することが明らかである。これに対
して、比較Ni基合金1〜13に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発
明の範囲から外れると、本発明Ni基合金に比し
て、前記特性のうち少なくともいずれかの特性が
劣つたものになることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のNi基合金
を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場
合と同様にすぐれた特性を示すことは勿論であ
る。 上述のように、この発明のNi基合金は、高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシー
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をも
つて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性,お
よび耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材
の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場
合、この結果の部材は著しく長期に亘つてすぐれ
た性能を発揮するようになるのである。
〜28,比較Ni基合金1〜13,および従来合金
1,2の溶接ロツドを用い、TIG自動溶接機に
て、直径:120mmφ×厚さ:20mmの寸法をもつた
ステンレス鋼(SUS316)製台金の表面に、外
径:100mm×幅:20mm×厚さ:5mmの円環状ビー
ドを2層肉盛溶接した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
ドについて常温におけるロツクウエル硬さ(Cス
ケール)および温度:800℃におけるビツカース
硬さを測定すると共に、前記円環状ビードを形成
した台金に対して、温度:700℃に加熱して15分
間保持後水冷の操作を1サイクルとして繰り返し
行ない、前記円環状ビードに割れが発生するまで
の前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験を
行なつた。さらに同様に直径:15mmφ×長さ:
100mmの寸法をもつたステンレス鋼片(SUS316)
の一方端面に厚さ:5mmの2層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部より直径:12mmφ×厚さ:
12mmの寸法をもつた試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛:
40g中に1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減を測定した。これら
の測定結果を第1表に合せて示した。 第1表に示される結果から、本発明Ni基合金
1〜28は、いずれも従来合金1,2に比して一段
とすぐれた高温硬さ,耐熱衝撃性,および耐酸化
鉛腐食性を有することが明らかである。これに対
して、比較Ni基合金1〜13に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発
明の範囲から外れると、本発明Ni基合金に比し
て、前記特性のうち少なくともいずれかの特性が
劣つたものになることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のNi基合金
を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場
合と同様にすぐれた特性を示すことは勿論であ
る。 上述のように、この発明のNi基合金は、高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシー
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をも
つて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性,お
よび耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材
の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場
合、この結果の部材は著しく長期に亘つてすぐれ
た性能を発揮するようになるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C:0.55〜2%、 Cr:10〜26%未満、 Fe:1〜30%、 W:0.1〜17%、 Co:1〜8%、 Mo:2〜8%、 Ti:0.01〜4.5%、 Al:0.01〜4.5%、 Si:0.1〜3%、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 2 C:0.55〜2%、 Cr:10〜26%未満、 Fe:1〜30%、 W:0.1〜17%、 Co:1〜8%、 Mo:2〜8%、 Ti:0.01〜4.5%、 Al:0.01〜4.5%、 Si:0.1〜3%、 を含有し、さらに、 Nb:0.01〜1.5%、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 3 C:0.55〜2%、 Cr:10〜26%未満、 Fe:1〜30%、 W:0.1〜17%、 Co:1〜8%、 Mo:2〜8%、 Ti:0.01〜4.5%、 Al:0.01〜4.5%、 Si:0.1〜3%、 を含有し、さらに、 B:0.001〜1.5%、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 4 C:0.55〜2%、 Cr:10〜26%未満、 Fe:1〜30%、 W:0.1〜17%、 Co:1〜8%、 Mo:2〜8%、 Ti:0.01〜4.5%、 Al:0.01〜4.5%、 Si:0.1〜3%、 を含有し、さらに、 Nb:0.01〜1.5%、 B:0.001〜1.5%、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11502182A JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11502182A JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS596348A JPS596348A (ja) | 1984-01-13 |
JPS626622B2 true JPS626622B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=14652275
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11502182A Granted JPS596348A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ni基合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS596348A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH668604A5 (de) * | 1985-05-15 | 1989-01-13 | Castolin Sa | Durch ein thermisches auftragsverfahren hergestellte schutzschicht und pulverfoermige werkstoffe zum herstellen derselben. |
JPH0622739B2 (ja) * | 1985-11-13 | 1994-03-30 | 住友金属工業株式会社 | 鋳片支持装置のウエアプレ−ト部材 |
SI3517642T1 (sl) * | 2016-07-27 | 2022-05-31 | Saint-Gobain Seva | Zlitina za ulivanje na podlagi niklja, kroma in železa |
CN110387488A (zh) * | 2018-04-20 | 2019-10-29 | 北京科大京都高新技术有限公司 | 一种加热炉用高温合金 |
CN112157370B (zh) * | 2020-08-28 | 2022-05-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 油田注水泵进排液阀密封面再制造用镍基合金粉末及其方法 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11502182A patent/JPS596348A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS596348A (ja) | 1984-01-13 |
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