JPS626631B2 - - Google Patents
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- JPS626631B2 JPS626631B2 JP11745882A JP11745882A JPS626631B2 JP S626631 B2 JPS626631 B2 JP S626631B2 JP 11745882 A JP11745882 A JP 11745882A JP 11745882 A JP11745882 A JP 11745882A JP S626631 B2 JPS626631 B2 JP S626631B2
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Description
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求されらる内燃機関のエンジンバルブおよび
同バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶
接用として使用するのに適したFe―Ni―Cr系合
金に関するものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―Ａ（Ｃ：0.9〜1.4
％、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、Ｗ：3.0〜
6.0％、Cr：26〜32％、Ni：3.0％以下、Fe：3.0
％以下、Mo：1.0％以下、Coおよび不可避不純
物：残り）や、同5.13RCoCr―Ｂ（Ｃ：1.2〜1.7
％、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、Ｗ：7.0〜
9.5％、Cr：26〜32％、Ni：3.0％以下、Fe：3.0
％以下、Mo：1.0％以下、Coおよび不可避不純
物：残り、以上重量％）などのCo基合金（以下
従来Co基合金という）が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度：800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度：700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が0.09ｇ／cm2／hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブ鋳物や同バルブシート鋳物に対しても
同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、Ｃ：
0.55〜1.90％、Cr：28〜37％、Ni：25〜49％、
Co：１〜８％、Ｗ：0.1〜15.0％、Mo：２〜8.0
％、Ti：0.01〜4.5％、Al：0.01〜4.5％、Si：0.1
〜3.0％を含有し、さらに必要に応じてNb：0.01
〜1.5％およびＢ：0.01〜1.5％のうちの１種また
は２種を含有し、残りがFeと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有するFe―Ni―Cr系
合金は、温度：800℃におけるビツカース硬さ：
300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度：700℃に15分間加熱後水冷の操作を１サイク
ルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサ
イクル数が12回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示
し、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
0.039ｇ／cm2／hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性
を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使
用することができ、したがつてこのFe―Ni―Cr
系合金を高性能エンジンのエンジンバルブおよび
同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて長
期に亘つてすぐれた性能を発揮するという知見を
得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、Cr，Ｗ，Mo，Ti，およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55％
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方1.9％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
1.9％と定めた。 (b) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が28％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方37％を越えて含有させると耐熱衝撃性
に低下傾向が現われるようになることから、その
含有量を28〜37％と定めた。 (c) Ni Ni成分には、オーステナイト地を安定にして
耐熱衝撃性および靭性を向上させるほか、Alお
よびTiと結合して金属間化合物：Ni3（Al，Ti）
を形成し、もつて高温硬さ（高温耐摩耗性）およ
び高温強度を改善し、さらにCrとの共存におい
て耐酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が25％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方49％を越えて含有させてもより一
層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を25〜49％と定めた。 (d) Co Co成分には、素地に固溶した耐熱衝撃性を一
段と向上させ、かつ高温硬さ（高温耐摩耗性）を
改善する作用があるが、その含有量が１％未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができず、一
方８％を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を１
〜８％と定めた。 (e) Ｗ Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.1％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
15・０％を越えて含有させると肉盛溶接性や切削
性が劣化するようになることから、その含有量を
0.1〜15.0％を定めた。 (f) Mo Mo成分には、Ｗとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方9.0
％を越えて含有させると、Ｗ成分の場合と同様に
耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになること
から、その含有量を２〜9.0％と定めた。 (g) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5％を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.01〜4.5％と定めた。 (h) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
さて、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3（Al，Ti）の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方4.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.01〜4.5％と定
めた。 (i) Si Si成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流
れ性を改善する作用があるがその含有量が0.1％
未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方3.0％を越えて含有させてもより一層の改善
効果は期待できないことから、その含有量を0.1
〜3.0％と定めた。 また、Si成分には脱酸作用があるので、通常脱
酸剤として使用する場合が多く、この場合には不
可避不純物として0.1％未満の範囲で含有するこ
とにならるが、合金成分としての含有量は、この
不可避不純物含有量を含め、全体で0.1％以上に
なるようにすればよい。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01％未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5％を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (k) Ｂ Ｂ成分には、高温硬さ（高温耐摩耗性）、耐熱
衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.01％未満では前記作用に
所望の向上効果が得られず、一方1.5％を越えて
含有させると、耐熱衝撃性が低下するようになる
と共に、鋳造性および溶接性も劣化するようにな
ることから、その含有量を0.01〜1.5％と定め
た。 つぎに、この発明のFe―Ni―Cr系合金を実施
例により比較例と対比しながら具体的に説明す
る。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた本発明合金１〜29、比較合金
１〜13、および上記の従来Co基合金に相当する
成分組成をもつた従来合金１，２を溶製し、引続
いて通常の条件にて連続鋳造することにより直
径：4.8mmφの溶接ロツドを成形した。なお、比
較合金１〜13は、いずれも構成成分のうちのいず
れかの成分含有量（第１表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。 ついで、この結果得られた本発明合金１〜29、
比較合金１〜13、および従来合金１，２の溶接ロ
ツドを用い、TIG自動溶接機にて、直径：120mm
φ×厚さ：20mmの寸法をもつたステンレス鋼
（SUS316）製台金の表面に、外径：100mm×幅：
20mm×厚さ：５mmの円環状ビードを２層肉盛溶接
した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
ドについて常温におけるロツクウエル硬さ（Ｃス
ケール）および温度：800℃におけるビツカース
硬さを測定すると共に、前記円環状ビードを形
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求されらる内燃機関のエンジンバルブおよび
同バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶
接用として使用するのに適したFe―Ni―Cr系合
金に関するものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―Ａ（Ｃ：0.9〜1.4
％、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、Ｗ：3.0〜
6.0％、Cr：26〜32％、Ni：3.0％以下、Fe：3.0
％以下、Mo：1.0％以下、Coおよび不可避不純
物：残り）や、同5.13RCoCr―Ｂ（Ｃ：1.2〜1.7
％、Si：2.0％以下、Mn：1.0％以下、Ｗ：7.0〜
9.5％、Cr：26〜32％、Ni：3.0％以下、Fe：3.0
％以下、Mo：1.0％以下、Coおよび不可避不純
物：残り、以上重量％）などのCo基合金（以下
従来Co基合金という）が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度：800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度：700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が0.09ｇ／cm2／hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブ鋳物や同バルブシート鋳物に対しても
同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、Ｃ：
0.55〜1.90％、Cr：28〜37％、Ni：25〜49％、
Co：１〜８％、Ｗ：0.1〜15.0％、Mo：２〜8.0
％、Ti：0.01〜4.5％、Al：0.01〜4.5％、Si：0.1
〜3.0％を含有し、さらに必要に応じてNb：0.01
〜1.5％およびＢ：0.01〜1.5％のうちの１種また
は２種を含有し、残りがFeと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有するFe―Ni―Cr系
合金は、温度：800℃におけるビツカース硬さ：
300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度：700℃に15分間加熱後水冷の操作を１サイク
ルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサ
イクル数が12回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示
し、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
0.039ｇ／cm2／hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性
を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使
用することができ、したがつてこのFe―Ni―Cr
系合金を高性能エンジンのエンジンバルブおよび
同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて長
期に亘つてすぐれた性能を発揮するという知見を
得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、Cr，Ｗ，Mo，Ti，およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55％
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方1.9％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
1.9％と定めた。 (b) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が28％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方37％を越えて含有させると耐熱衝撃性
に低下傾向が現われるようになることから、その
含有量を28〜37％と定めた。 (c) Ni Ni成分には、オーステナイト地を安定にして
耐熱衝撃性および靭性を向上させるほか、Alお
よびTiと結合して金属間化合物：Ni3（Al，Ti）
を形成し、もつて高温硬さ（高温耐摩耗性）およ
び高温強度を改善し、さらにCrとの共存におい
て耐酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が25％未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方49％を越えて含有させてもより一
層の向上効果は得られず、経済性を考慮して、そ
の含有量を25〜49％と定めた。 (d) Co Co成分には、素地に固溶した耐熱衝撃性を一
段と向上させ、かつ高温硬さ（高温耐摩耗性）を
改善する作用があるが、その含有量が１％未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができず、一
方８％を越えて含有させてもより一層の向上効果
は得られず、経済性を考慮して、その含有量を１
〜８％と定めた。 (e) Ｗ Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.1％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
15・０％を越えて含有させると肉盛溶接性や切削
性が劣化するようになることから、その含有量を
0.1〜15.0％を定めた。 (f) Mo Mo成分には、Ｗとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方9.0
％を越えて含有させると、Ｗ成分の場合と同様に
耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになること
から、その含有量を２〜9.0％と定めた。 (g) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方4.5％を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.01〜4.5％と定めた。 (h) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
さて、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3（Al，Ti）の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方4.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.01〜4.5％と定
めた。 (i) Si Si成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流
れ性を改善する作用があるがその含有量が0.1％
未満では前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方3.0％を越えて含有させてもより一層の改善
効果は期待できないことから、その含有量を0.1
〜3.0％と定めた。 また、Si成分には脱酸作用があるので、通常脱
酸剤として使用する場合が多く、この場合には不
可避不純物として0.1％未満の範囲で含有するこ
とにならるが、合金成分としての含有量は、この
不可避不純物含有量を含め、全体で0.1％以上に
なるようにすればよい。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01％未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5％を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (k) Ｂ Ｂ成分には、高温硬さ（高温耐摩耗性）、耐熱
衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.01％未満では前記作用に
所望の向上効果が得られず、一方1.5％を越えて
含有させると、耐熱衝撃性が低下するようになる
と共に、鋳造性および溶接性も劣化するようにな
ることから、その含有量を0.01〜1.5％と定め
た。 つぎに、この発明のFe―Ni―Cr系合金を実施
例により比較例と対比しながら具体的に説明す
る。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた本発明合金１〜29、比較合金
１〜13、および上記の従来Co基合金に相当する
成分組成をもつた従来合金１，２を溶製し、引続
いて通常の条件にて連続鋳造することにより直
径：4.8mmφの溶接ロツドを成形した。なお、比
較合金１〜13は、いずれも構成成分のうちのいず
れかの成分含有量（第１表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。 ついで、この結果得られた本発明合金１〜29、
比較合金１〜13、および従来合金１，２の溶接ロ
ツドを用い、TIG自動溶接機にて、直径：120mm
φ×厚さ：20mmの寸法をもつたステンレス鋼
（SUS316）製台金の表面に、外径：100mm×幅：
20mm×厚さ：５mmの円環状ビードを２層肉盛溶接
した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
ドについて常温におけるロツクウエル硬さ（Ｃス
ケール）および温度：800℃におけるビツカース
硬さを測定すると共に、前記円環状ビードを形
【表】
【表】
成した台金に対して、温度：700℃に加熱して15
分間保持後水冷の操作を１サイクルとして繰り返
し行ない、前記円環状ビードに割れが発生するま
での前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験
を行なつた。さらに同様に直径：15mmφ×長さ：
100mmの寸法をもつたステンレス鋼片（SUS316）
の一方端面に厚さ：５mmの２層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部より直径：12mmφ×厚さ：
12mmの寸法をもつた試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛：
40ｇ中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減を測定した。これら
の測定結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明合金１〜29
は、いずれも従来合金１，２に比して一段とすぐ
れた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食
性を有することが明らかである。これに対して、
比較Ni基合金１〜13に見られるように、構成成
分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れると、本発明合金に比して前記特性の
うち少なくともいずれかの特性が劣つたものにな
ることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のFe―Ni―
Cr系合金を肉盛溶接用として用いた場合につい
て述べたが、これを鋳物用として使用しても肉盛
溶接の場合と同様にすぐれた特性を示すことは勿
論である。 上述のように、この発明のFe―Ni―Cr系合金
は、高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バ
ルブシートに要求される上記の厳格な条件を十分
余裕をもつて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝
撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するので、これ
らの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用として
用いた場合、この結果の部材は著しく長期に亘つ
てすぐれた性能を発揮するようになるのである。
分間保持後水冷の操作を１サイクルとして繰り返
し行ない、前記円環状ビードに割れが発生するま
での前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験
を行なつた。さらに同様に直径：15mmφ×長さ：
100mmの寸法をもつたステンレス鋼片（SUS316）
の一方端面に厚さ：５mmの２層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部より直径：12mmφ×厚さ：
12mmの寸法をもつた試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛：
40ｇ中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行な
い、試験後の肉盛材の重量減を測定した。これら
の測定結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明合金１〜29
は、いずれも従来合金１，２に比して一段とすぐ
れた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食
性を有することが明らかである。これに対して、
比較Ni基合金１〜13に見られるように、構成成
分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れると、本発明合金に比して前記特性の
うち少なくともいずれかの特性が劣つたものにな
ることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のFe―Ni―
Cr系合金を肉盛溶接用として用いた場合につい
て述べたが、これを鋳物用として使用しても肉盛
溶接の場合と同様にすぐれた特性を示すことは勿
論である。 上述のように、この発明のFe―Ni―Cr系合金
は、高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バ
ルブシートに要求される上記の厳格な条件を十分
余裕をもつて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝
撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するので、これ
らの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用として
用いた場合、この結果の部材は著しく長期に亘つ
てすぐれた性能を発揮するようになるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.55〜1.9％， Cr：28〜37％， Ni：25〜49％， Co：１〜８％， Ｗ：0.1〜15％， Mo：２〜９％， Ti：0.01〜4.5％， Al：0.01〜4.5％， Si：0.1〜３％， を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Fe―Ni―Cr系合金。 ２ Ｃ：0.55〜1.9％， Cr：28〜37％， Ni：25〜49％， Co：１〜８％， Ｗ：0.1〜15％， Mo：２〜９％， Ti：0.01〜4.5％， Al：0.01〜4.5％， Si：0.1〜３％， を含有し、さらに、 Nb：0.01〜1.5％， を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Fe―Ni―Cr系合金。 ３ Ｃ：0.55〜1.9％， Cr：28〜37％， Ni：25〜49％， Co：１〜８％， Ｗ：0.1〜15％， Mo：２〜９％， Ti：0.01〜4.5％， Al：0.01〜4.5％， Si：0.1〜３％， を含有し、さらに、 Ｂ：0.01〜1.5％， を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする内
燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Fe―Ni―Cr系合金。 ４ Ｃ：0.55〜1.9％， Cr：28〜37％， Ni：25〜49％， Co：１〜８％， Ｗ：0.1〜15％， Mo：２〜９％， Ti：0.01〜4.5％， Al：0.01〜4.5％， Si：0.1〜３％， を含有し、さらに、 Nd：0.01〜1.5％， Ｂ：0.01〜1.5％， を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Fe―Ni―Cr系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11745882A JPS599147A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11745882A JPS599147A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS599147A JPS599147A (ja) | 1984-01-18 |
| JPS626631B2 true JPS626631B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=14712164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11745882A Granted JPS599147A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599147A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH668604A5 (de) * | 1985-05-15 | 1989-01-13 | Castolin Sa | Durch ein thermisches auftragsverfahren hergestellte schutzschicht und pulverfoermige werkstoffe zum herstellen derselben. |
| WO1996017098A1 (fr) * | 1994-12-02 | 1996-06-06 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Alliage chrome-nickel a haute teneur en chrome resistant bien a l'usure et a la corrosion par le plomb et soupape de moteur |
| US9340856B2 (en) | 2011-11-28 | 2016-05-17 | Fukuda Metal Foil & Powder Co., Ltd. | Ni—Fe—Cr alloy and engine valve welded with the same alloy |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP11745882A patent/JPS599147A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS599147A (ja) | 1984-01-18 |
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