JPS626621B2 - - Google Patents
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- JPS626621B2 JPS626621B2 JP306482A JP306482A JPS626621B2 JP S626621 B2 JPS626621 B2 JP S626621B2 JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP S626621 B2 JPS626621 B2 JP S626621B2
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Landscapes
- Lift Valve (AREA)
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Description
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求される内燃機関のエンジンバルブおよび同
バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接
用として使用するのに適したNi基合金に関する
ものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―Ａ（Ｃ：0.9〜1.4
％，Si：2.0％以下，Mn：1.0％以下，Ｗ：3.0〜
6.0％，Cr：26〜32％，Ni：3.0％以下，Fe：3.0
％以下，Mo：1.0％以下，Coおよび不可避不純
物：残り）や、同5.13RCoCr―Ｂ（Ｃ：1.2〜1.7
％，Si：2.0％以下，Mn：1.0％以下，Ｗ：7.0〜
9.5％，Cr：26〜32％，Ni：3.0％以下，Fe：3.0
％以下，Mo：1.0％以下，Coおよび不可避不純
物：残り，以上重量％）などのCo基合金（以下
従来Co基合金という）が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度：800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度：700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が0.09ｇ／cm2／hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブや鋳物や同バルブシート鋳物に対して
も同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、Ｃ：
0.55〜2.0％，Si：0.1〜3.0％，Mn：0.1〜2.0％，
Cr：10〜26％未満、Fe：３〜30％，Ｗ：0.5〜
17.0％，Mo：２〜６％未満，Ti：0.1〜3.5％，
Al：0.1〜3.5％を含有し、さらに必要に応じて
Nb：0.01〜1.5％およびＢ：0.001〜1.5％のうち
の１種または２種を含有し、残りがNiと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有するNi
基合金は、温度：800℃におけるビツカース硬
さ：300以上のきわめて高い高温硬さを有し、ま
た温度：700℃に15分間加熱後水冷の操作を１サ
イクルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまで
のサイクル数が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を
示し、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛
中に１時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
0.027ｇ／cm2／hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性
を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使
用することができ、したがつてこのNi基合金を
高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブ
シートの製造に用いた場合にきわめて長期に亘つ
てすぐれた性能を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、Cr，Ｗ，Mo，Ti，およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55％
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方2.0％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
2.0％と定めた。 (b) Si 所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および
湯流れ性を確保するためには最低0.1％の含有が
必要であり、一方3.0％を越えて含有させてもよ
り一層の改善効果は期待できないことから、その
含有量を0.1〜3.0％と定めた。 なお、Si成分には、上記のように脱酸作用があ
るので、これを脱酸剤として使用した場合などに
は、不可避不純物として0.1％未満の範囲で含有
する場合があるが、この場合には、不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が0.1％以上になるよ
うにすればよい。 (c) Mn Mn成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接
性を改善する作用があるが、その含有量が0.1％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
2.0％を越えて含有させても前記作用により一層
の向上効果は現われないことから、その含有量を
0.1〜2.0％と定めた。 また、Mn成分には、上記のように脱酸脱硫作
用があるので、これを脱酸脱硫剤として使用した
場合などには、Si成分と同様に不可避不純物とし
て0.1％未満の範囲で含有する場合があるが、こ
の場合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量
が0.1％以上になるように成分調整すればよい。 (d) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が10％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方26％以上含有させる耐熱衝撃性に低下
傾向が現われるようになることから、その含有量
を10〜26％未満と定めた。 (e) Fe Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上
させる作用があるが、その含有量が３％未満では
所望の耐熱衝撃性を確保することができず、一方
30％を越えて含有させると高温硬さが低下するよ
うになつて、温度：800℃におけるビツカース硬
さ：285以上を確保することができないことか
ら、その含有量を３〜30％と定めた。 (f) Ｗ Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.5％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
17.0％を越えて含有させると肉盛溶接性や切削性
が劣化するようになることから、その含有量を
0.5〜17.0％と定めた。 (g) Mo Mo成分には、Ｗとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方６％
以上を越えて含有させると、Ｗ成分の場合と同様
に耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を２〜６％未満と定めた。 (h) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.1％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方3.5％を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.1〜3.5％と定めた。 (i) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
させ、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3（Al，Ti）の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.1％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方3.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.1〜3.5％と定め
た。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01％未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5％を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (k) Ｂ Ｂ成分には、高温硬さ（高温耐摩耗性）、耐熱
衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.001％未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方1.5％を越え
て含有させると、耐熱衝撃性が低下するようにな
ると共に、鋳造性および溶接性も劣化するように
なることから、その含有量を0.001〜1.5％と定め
た。 つぎに、この発明のNi基合金を実施例により
比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた本発明Ni基合金１〜26，比
較Ni基合金１〜14，および上記の従来Co基合金
に相当する成分組成をもつた従来合金１，２を溶
製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造すること
により直径：4.8mmφの溶接ロツドを成形した。
なお、比較Ni基合金１〜14は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明Ni基合金１
〜26，比較Ni基合金１〜14，および従来合金
１，２の溶接ロツドを用い、TIG自動溶接機に
て、直径：120mmφ×厚さ：20mmの寸法をもつた
ステンレス鋼（SUS316）製台金の表面に、外
径：100mm×幅：20mm×厚さ：５mmの円環状ビー
ドを２層肉盛溶接した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
および耐酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性
が要求される内燃機関のエンジンバルブおよび同
バルブシートの製造に、鋳物用あるいは肉盛溶接
用として使用するのに適したNi基合金に関する
ものである。 従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシ
ートの製造に際しては、肉盛溶接用として、アメ
リカ溶接協会規格5.13RCoCr―Ａ（Ｃ：0.9〜1.4
％，Si：2.0％以下，Mn：1.0％以下，Ｗ：3.0〜
6.0％，Cr：26〜32％，Ni：3.0％以下，Fe：3.0
％以下，Mo：1.0％以下，Coおよび不可避不純
物：残り）や、同5.13RCoCr―Ｂ（Ｃ：1.2〜1.7
％，Si：2.0％以下，Mn：1.0％以下，Ｗ：7.0〜
9.5％，Cr：26〜32％，Ni：3.0％以下，Fe：3.0
％以下，Mo：1.0％以下，Coおよび不可避不純
物：残り，以上重量％）などのCo基合金（以下
従来Co基合金という）が多く使用されてきた。 一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられる
ようになるにしたがつて、内燃機関のエンジンバ
ルブや同バルブシートにも、よりすぐれた特性を
具備することが要求されるようになつており、一
般に、いずれも肉盛溶接状態で、温度：800℃に
おけるビツカース硬さが285以上の高温硬さ、並
びに温度：700℃に15分間保持した後、水冷の操
作を繰返し行なつた場合に肉盛溶接部に割れが発
生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝撃
性、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛中
に１時間浸漬した後の重量減が0.09ｇ／cm2／hr以
下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになつている。なお、これらの特性を具備す
ることは、鋳造により製造された内燃機関のエン
ジンバルブや鋳物や同バルブシート鋳物に対して
も同様に要求されることは勿論のことである。 しかしながら、上記の従来Co基合金は、高温
硬さの点で、上記要求条件を満足するものの、耐
熱衝撃性および耐酸化鉛腐食性については、これ
を満足する性質をもたず、したがつて高性能エン
ジンのエンジンバルブや同バルブシートの製造
に、前記従来Co基合金を肉盛溶接用として、さ
らに鋳物用として用いた場合に十分満足する使用
寿命を示さないのが現状である。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、内燃機関、特に高性能エンジンのエンジンバ
ルブや同バルブシートに要求される高温硬さ、耐
熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を具備し、かつ
肉盛溶接用および鋳物用として使用することので
きる材料を開発すべく研究を行なつた結果、Ｃ：
0.55〜2.0％，Si：0.1〜3.0％，Mn：0.1〜2.0％，
Cr：10〜26％未満、Fe：３〜30％，Ｗ：0.5〜
17.0％，Mo：２〜６％未満，Ti：0.1〜3.5％，
Al：0.1〜3.5％を含有し、さらに必要に応じて
Nb：0.01〜1.5％およびＢ：0.001〜1.5％のうち
の１種または２種を含有し、残りがNiと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有するNi
基合金は、温度：800℃におけるビツカース硬
さ：300以上のきわめて高い高温硬さを有し、ま
た温度：700℃に15分間加熱後水冷の操作を１サ
イクルとする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまで
のサイクル数が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を
示し、さらに温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛
中に１時間浸漬の酸化鉛腐食試験では重量減が
0.027ｇ／cm2／hr以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性
を示し、しかも肉盛溶接用および鋳物用として使
用することができ、したがつてこのNi基合金を
高性能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブ
シートの製造に用いた場合にきわめて長期に亘つ
てすぐれた性能を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成を上記の通りに限定
した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、Cr，Ｗ，Mo，Ti，およびNbなど
と結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0.55％
未満では所望の高硬度を確保することができず、
一方2.0％を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣
化するようになることから、その含有量を0.55〜
2.0％と定めた。 (b) Si 所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および
湯流れ性を確保するためには最低0.1％の含有が
必要であり、一方3.0％を越えて含有させてもよ
り一層の改善効果は期待できないことから、その
含有量を0.1〜3.0％と定めた。 なお、Si成分には、上記のように脱酸作用があ
るので、これを脱酸剤として使用した場合などに
は、不可避不純物として0.1％未満の範囲で含有
する場合があるが、この場合には、不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が0.1％以上になるよ
うにすればよい。 (c) Mn Mn成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接
性を改善する作用があるが、その含有量が0.1％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
2.0％を越えて含有させても前記作用により一層
の向上効果は現われないことから、その含有量を
0.1〜2.0％と定めた。 また、Mn成分には、上記のように脱酸脱硫作
用があるので、これを脱酸脱硫剤として使用した
場合などには、Si成分と同様に不可避不純物とし
て0.1％未満の範囲で含有する場合があるが、こ
の場合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量
が0.1％以上になるように成分調整すればよい。 (d) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して、特に高温硬さを向上
させ、もつて高温耐摩耗性を向上させるほか、耐
酸化鉛腐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が10％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方26％以上含有させる耐熱衝撃性に低下
傾向が現われるようになることから、その含有量
を10〜26％未満と定めた。 (e) Fe Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上
させる作用があるが、その含有量が３％未満では
所望の耐熱衝撃性を確保することができず、一方
30％を越えて含有させると高温硬さが低下するよ
うになつて、温度：800℃におけるビツカース硬
さ：285以上を確保することができないことか
ら、その含有量を３〜30％と定めた。 (f) Ｗ Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身
も炭化物を形成し、かつ素地に固溶して、これを
強化し、もつて合金の高温硬さおよび高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が0.5％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方
17.0％を越えて含有させると肉盛溶接性や切削性
が劣化するようになることから、その含有量を
0.5〜17.0％と定めた。 (g) Mo Mo成分には、Ｗとの共存において、素地に固
溶して、これを強化し、かつ炭化物を形成して合
金の高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
向上させる作用があるが、その含有量が２％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方６％
以上を越えて含有させると、Ｗ成分の場合と同様
に耐熱衝撃性および靭性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を２〜６％未満と定めた。 (h) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温硬さおよび耐熱衝撃性、さらに高温強
度および靭性を向上させる作用があるが、その含
有量が0.1％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方3.5％を越えて含有させると、炭化
物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性および靭性が
劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含
有量を0.1〜3.5％と定めた。 (i) Al Al成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上
させ、かつ上記のようにNiおよびTiと結合して
Ni3（Al，Ti）の金属間化合物を形成すると共
に、窒化物を形成して常温および高温硬さを向上
させて耐摩耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃
性、高温強度を改善する作用があるが、その含有
量が0.1％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方3.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下するようになるばかり
でなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を0.1〜3.5％と定め
た。 (j) Nb Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
すると共に、MC型の炭化物および窒化物を形成
して高温硬さ（高温耐摩耗性）および高温強度を
一段と向上させる作用があるので、特に高温硬さ
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、
その含有量が0.01％未満では前記作用に所望の向
上効果が得られず、一方1.5％を越えて含有させ
ると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性が劣化す
るようになり、さらに靭性も低下するようになる
ことから、その含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (k) Ｂ Ｂ成分には、高温硬さ（高温耐摩耗性）、耐熱
衝撃性、耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層
向上させる作用があるので、必要に応じて含有さ
せるが、その含有量が0.001％未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方1.5％を越え
て含有させると、耐熱衝撃性が低下するようにな
ると共に、鋳造性および溶接性も劣化するように
なることから、その含有量を0.001〜1.5％と定め
た。 つぎに、この発明のNi基合金を実施例により
比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 通常の溶解法により、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた本発明Ni基合金１〜26，比
較Ni基合金１〜14，および上記の従来Co基合金
に相当する成分組成をもつた従来合金１，２を溶
製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造すること
により直径：4.8mmφの溶接ロツドを成形した。
なお、比較Ni基合金１〜14は、いずれも構成成
分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れた組成
をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明Ni基合金１
〜26，比較Ni基合金１〜14，および従来合金
１，２の溶接ロツドを用い、TIG自動溶接機に
て、直径：120mmφ×厚さ：20mmの寸法をもつた
ステンレス鋼（SUS316）製台金の表面に、外
径：100mm×幅：20mm×厚さ：５mmの円環状ビー
ドを２層肉盛溶接した。 引続いて、上記台金上に形成された円環状ビー
【表】
【表】
ドについて常温にけるロツクウエル硬さ（Ｃスケ
ール）および温度：800℃におけるビツカース硬
さを測定すると共に、前記円環状ビードを形成し
た台金に対して、温度：700℃に加熱して15分間
保持後水冷の操作を１サイクルとして繰り返し行
ない、前記円環状ビードに割れが発生するまでの
前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験を行
なつた。さらに同様に直径：15mmφ×長さ：100
mmの寸法をもつたステンレス鋼片（SUS316）の
一方端面に厚さ：５mmの２層肉盛溶接を行ない、
この鋼片の肉盛部より直径：12mmφ×厚さ：12mm
の寸法をもつた試験片を削り出し、この試験片を
用い、温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛：40ｇ
中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、
試験後の肉盛材の重量減を測定した。これらの測
定結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明Ni基合金
１〜26は、いずれも従来合金１，２に比して一段
とすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を有することが明らかである。これに対
して、比較Ni基合金１〜14に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発
明の範囲から外れると、本発明Ni基合金に比し
て、前記特性のうち少なくともいずれかの特性が
劣つたものになることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のNi基合金
を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場
合と同様にすぐれた特性を示すことは勿論であ
る。 上述のように、この発明のNi基合金は、高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシー
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をも
つて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、お
よび耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材
の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場
合この結果の部材は著しく長期に亘つてすぐれた
性能を発揮するようになるのである。
ール）および温度：800℃におけるビツカース硬
さを測定すると共に、前記円環状ビードを形成し
た台金に対して、温度：700℃に加熱して15分間
保持後水冷の操作を１サイクルとして繰り返し行
ない、前記円環状ビードに割れが発生するまでの
前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性試験を行
なつた。さらに同様に直径：15mmφ×長さ：100
mmの寸法をもつたステンレス鋼片（SUS316）の
一方端面に厚さ：５mmの２層肉盛溶接を行ない、
この鋼片の肉盛部より直径：12mmφ×厚さ：12mm
の寸法をもつた試験片を削り出し、この試験片を
用い、温度：915℃に加熱した溶融酸化鉛：40ｇ
中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、
試験後の肉盛材の重量減を測定した。これらの測
定結果を第１表に合せて示した。 第１表に示される結果から、本発明Ni基合金
１〜26は、いずれも従来合金１，２に比して一段
とすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を有することが明らかである。これに対
して、比較Ni基合金１〜14に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発
明の範囲から外れると、本発明Ni基合金に比し
て、前記特性のうち少なくともいずれかの特性が
劣つたものになることが明らかである。 なお、上記実施例では、この発明のNi基合金
を肉盛溶接用として用いた場合について述べた
が、これを鋳物用として使用しても肉盛溶接の場
合と同様にすぐれた特性を示すことは勿論であ
る。 上述のように、この発明のNi基合金は、高性
能エンジンのエンジンバルブおよび同バルブシー
トに要求される上記の厳格な条件を十分余裕をも
つて満足するすぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、お
よび耐酸化鉛腐食性を有するので、これらの部材
の製造に肉盛溶接用および鋳物用として用いた場
合この結果の部材は著しく長期に亘つてすぐれた
性能を発揮するようになるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.55〜２％， Si：0.1〜３％， Mn：0.1〜２％， Cr：10〜26％未満， Fe：３〜30％， Ｗ：0.5〜17％， Mo：２〜６％未満， Ti：0.1〜3.5％， Al：0.1〜3.5％， を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 ２ Ｃ：0.55〜２％， Si：0.1〜３％， Mn：0.1〜２％， Cr：10〜26％未満， Fe：３〜30％， Ｗ：0.5〜17％， Mo：２〜６％未満， Ti：0.1〜3.5％， Al：0.1〜3.5％， を含有し、さらに、 Nb：0.01〜1.5％， を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 ３ Ｃ：0.55〜２％， Si：0.1〜３％， Mn：0.1〜２％， Cr：10〜26％未満， Fe：３〜30％， Ｗ：0.5〜17％， Mo：２〜６％未満， Ti：0.1〜3.5％， Al：0.1〜3.5％， を含有し、さらに、 Ｂ：0.001〜1.5％， を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。 ４ Ｃ：0.55〜２％， Si：0.1〜３％， Mn：0.1〜２％， Cr：10〜26％未満， Fe：３〜30％， Ｗ：0.5〜17％， Mo：２〜６％未満， Ti：0.1〜3.5％， Al：0.1〜3.5％， を含有し、さらに、 Nb：0.01〜1.5％， Ｂ：0.001〜1.5％， を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃
機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用
Ni基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP306482A JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP306482A JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120756A JPS58120756A (ja) | 1983-07-18 |
| JPS626621B2 true JPS626621B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=11546892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP306482A Granted JPS58120756A (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120756A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
| US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
| US9638075B2 (en) | 2013-12-02 | 2017-05-02 | L.E. Jones Company | High performance nickel-based alloy |
| CN114645160B (zh) * | 2022-03-09 | 2023-03-28 | 中国地质大学（武汉） | 一种球形合金粉末及其制备方法和激光熔覆方法 |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP306482A patent/JPS58120756A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58120756A (ja) | 1983-07-18 |
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