JPS6360255A - 低熱膨張鋳鉄とその製造法 - Google Patents
低熱膨張鋳鉄とその製造法Info
- Publication number
- JPS6360255A JPS6360255A JP20307186A JP20307186A JPS6360255A JP S6360255 A JPS6360255 A JP S6360255A JP 20307186 A JP20307186 A JP 20307186A JP 20307186 A JP20307186 A JP 20307186A JP S6360255 A JPS6360255 A JP S6360255A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast iron
- thermal expansion
- graphite
- low thermal
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000002054 inoculum Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract description 43
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract description 43
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 4
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 9
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 6
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 235000011835 quiches Nutrition 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は超精密加工用工作機部材等に用いるのに適した
低熱膨張鋳鉄とその製造法に関するものである。
低熱膨張鋳鉄とその製造法に関するものである。
従来、工作機用ベッドなどには片状黒鉛鋳鉄が使用され
ていた。この材質の物理的性質及び機械的性質はＲＴ〜
１００℃の熱膨張係数が１０〜１２ＸＩＦ’程度、引張
強さが１０〜２０ ｋ５ｆ／ ｍｍ”程度である。近年
、工作機による加工精度の要求が飛ｗ的に厳しくなり、
これに伴って工作機を構成する材料も気温による寸法変
化の少い低熱膨張材が要求されるようになっている。
ていた。この材質の物理的性質及び機械的性質はＲＴ〜
１００℃の熱膨張係数が１０〜１２ＸＩＦ’程度、引張
強さが１０〜２０ ｋ５ｆ／ ｍｍ”程度である。近年
、工作機による加工精度の要求が飛ｗ的に厳しくなり、
これに伴って工作機を構成する材料も気温による寸法変
化の少い低熱膨張材が要求されるようになっている。
これらの要求に応えるＲＴ〜１００°Ｃの外形張係数が
５．０〜６．０Ｘ１０−’程度のＵ鉄材料は。
５．０〜６．０Ｘ１０−’程度のＵ鉄材料は。
片状黒鉛系としてはミノ−バー鋳鉄、球状黒鉛系として
はニレジス８村夫（Ｄ−５）などが以前から存在してい
る。これら工作機を構成する材料の熱膨張係数低減の要
求は近年更に厳しくなり、これに応えるものとしてＲＴ
〜１００℃の熱膨張係数が３．０〜４．ＯＸ １０−’
程度の紡鉄材にＮｉおよびＣＯを添加した材料が供給さ
れている。
はニレジス８村夫（Ｄ−５）などが以前から存在してい
る。これら工作機を構成する材料の熱膨張係数低減の要
求は近年更に厳しくなり、これに応えるものとしてＲＴ
〜１００℃の熱膨張係数が３．０〜４．ＯＸ １０−’
程度の紡鉄材にＮｉおよびＣＯを添加した材料が供給さ
れている。
このＮｉ及びＧｏを含有する鋳鉄の黒鉛形状は、例えば
特公昭６０−５１５４７号公報で開示されているように
片状のものと、Ｍｇを添加することにより黒鉛を球状化
したものとの２種類がある。
特公昭６０−５１５４７号公報で開示されているように
片状のものと、Ｍｇを添加することにより黒鉛を球状化
したものとの２種類がある。
しかし、片状黒鉛系材質は、工作機部材に要求される他
の性質である減衰能は大きいものの、引張強さが２Ｑｋ
ｇｆ／ｍｍ”以下と低く、２０ｋｇｆ／ｍｍ”以上の要
求機能部品には適用困雅である。
の性質である減衰能は大きいものの、引張強さが２Ｑｋ
ｇｆ／ｍｍ”以下と低く、２０ｋｇｆ／ｍｍ”以上の要
求機能部品には適用困雅である。
一方１球状黒鉛鋳鉄系材質は引張強さは４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ”以上と高い値を示すが、工作機部品に屡々要求され
る減衰能が低く、要求に応え得ない場合がある。
ｍ”以上と高い値を示すが、工作機部品に屡々要求され
る減衰能が低く、要求に応え得ない場合がある。
従来通常用いられているＭｇ系の球状化剤を用いて黒鉛
の球状化処理を行った場合、共品状思鉛又は部分的な球
状化不良黒鉛を屡々発生し、このため機械的性質が著し
く低下することがある。更には球状化処理後の溶湯処理
の有無およびその方法の優劣によって、部品の薄肉部に
はセメンタイトの発生による熱膨張率の増大と機械的性
質および加工性の劣化が、厚肉部においては粗大黒鉛の
発生による機械的性質の劣化などの不具合が生じる。
の球状化処理を行った場合、共品状思鉛又は部分的な球
状化不良黒鉛を屡々発生し、このため機械的性質が著し
く低下することがある。更には球状化処理後の溶湯処理
の有無およびその方法の優劣によって、部品の薄肉部に
はセメンタイトの発生による熱膨張率の増大と機械的性
質および加工性の劣化が、厚肉部においては粗大黒鉛の
発生による機械的性質の劣化などの不具合が生じる。
本発明の目的は、まず熱膨張係数が極めて低く、しかも
引張強さが片状黒鉛系低熱膨張鋳鉄より大きく、更に付
随機能としては減衰能が球状黒鉛系低熱膨張鋳鉄よりも
大きいＣＶ黒鉛低熱膨張鋳鉄と本鋳鉄を高品質水準に安
定して製造する方法とを提供するものである。
引張強さが片状黒鉛系低熱膨張鋳鉄より大きく、更に付
随機能としては減衰能が球状黒鉛系低熱膨張鋳鉄よりも
大きいＣＶ黒鉛低熱膨張鋳鉄と本鋳鉄を高品質水準に安
定して製造する方法とを提供するものである。
ついで、熱膨張係数が極めて低く、しかも肉厚変化によ
る黒鉛形状の変動が小さい球状黒鉛低熱膨張鋳鉄と本鋳
鉄を高品質水準に安定して製造する方法とを提供するも
のである。
る黒鉛形状の変動が小さい球状黒鉛低熱膨張鋳鉄と本鋳
鉄を高品質水準に安定して製造する方法とを提供するも
のである。
本発明は化学組成が、重量％でＣ１，Ｏ〜２．７％、Ｓ
ｉ０．８〜３．０％、Ｎｉ２９〜３３％、 Ｃ。
ｉ０．８〜３．０％、Ｎｉ２９〜３３％、 Ｃ。
４．５−６．５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％以
下、Ｔｉ１．０％以下、残部は鉄及び不可避的元素より
なる溶湯にその残留量が０．５％以下となるように希土
類元素（ＲＥ）を添加した後、Ｆｅ−Ｓｉを基合金とす
る接種剤でその添加総量が８１当量で０．０５％以上と
なるような接種を１回以上行なうことを特徴とする低熱
膨張鋳鉄の製造法と、本製造法で製造され黒鉛組織が球
状化率３０％以上７０％未満のＣＶ黒鉛低熱膨張鋳鉄、
および黒鉛組織が球状化率７０％以上である球状黒鉛低
熱膨張鋳鉄である。
下、Ｔｉ１．０％以下、残部は鉄及び不可避的元素より
なる溶湯にその残留量が０．５％以下となるように希土
類元素（ＲＥ）を添加した後、Ｆｅ−Ｓｉを基合金とす
る接種剤でその添加総量が８１当量で０．０５％以上と
なるような接種を１回以上行なうことを特徴とする低熱
膨張鋳鉄の製造法と、本製造法で製造され黒鉛組織が球
状化率３０％以上７０％未満のＣＶ黒鉛低熱膨張鋳鉄、
および黒鉛組織が球状化率７０％以上である球状黒鉛低
熱膨張鋳鉄である。
次に本発明の低熱膨張鋳鉄の化学組成数値限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
Ｃ：組織中に黒鉛が発生する限界は約０．８％であるが
、１．０％未満では組織中の黒鉛量が著しく減少し、鋳
造性および加工性が低下する。
、１．０％未満では組織中の黒鉛量が著しく減少し、鋳
造性および加工性が低下する。
２６７％を超えると特に厚肉鋳物においてキッシュ黒鉛
が多量に晶出して引張強さが低下し、また、鋳造欠陥も
発生し易くなる。
が多量に晶出して引張強さが低下し、また、鋳造欠陥も
発生し易くなる。
Ｓｉ：０．８％未満では本来の黒鉛化促進機能が発揮さ
れず組織中の黒鉛量が著しく減少し、場合によってはセ
メンタイト発生の恐れが生じる。
れず組織中の黒鉛量が著しく減少し、場合によってはセ
メンタイト発生の恐れが生じる。
３．０％を超えると熱膨張係数を低位に抑制することが
困難になると共に、Ｃ址によってはキッシュの発生を促
進する。
困難になると共に、Ｃ址によってはキッシュの発生を促
進する。
Ｎｉ：他の化学組成が本特許請求の範囲においてＮｉが
２９％未満の場合あるいは３３％を超えた場合、何れも
ＲＴ〜１００”Ｃの熱膨張係数が５ ｘ Ｌ Ｏ−″５
以上となり本発明の目的と合致しなくなる。
２９％未満の場合あるいは３３％を超えた場合、何れも
ＲＴ〜１００”Ｃの熱膨張係数が５ ｘ Ｌ Ｏ−″５
以上となり本発明の目的と合致しなくなる。
ＣＯ：他の化学組成が本特許請求の範囲において、Ｃｏ
が４．５％未満の場合あるいは６．５％を超えた場合、
何れもＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５×１０−５以上
となり、本発明の目的と合致しなくなる。本発明の機能
上の特徴は５×１０−５以下の低熱膨張係数であること
であり、このためにはＮｉの組成範囲とＣｏの組成範囲
が各々本特許請求の範囲にあることが必要である。
が４．５％未満の場合あるいは６．５％を超えた場合、
何れもＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５×１０−５以上
となり、本発明の目的と合致しなくなる。本発明の機能
上の特徴は５×１０−５以下の低熱膨張係数であること
であり、このためにはＮｉの組成範囲とＣｏの組成範囲
が各々本特許請求の範囲にあることが必要である。
Ｍｎ：Ｍｎは鋳鉄溶湯を清浄にし、鋳造欠陥を防止する
ために必要な元素であるが、１％を超えると熱膨張係数
が５Ｘ１０””以上となり目的に合致しない。
ために必要な元素であるが、１％を超えると熱膨張係数
が５Ｘ１０””以上となり目的に合致しない。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性を向上するが３％を超えると黒鉛の
晶出が著しく困難になり、薄肉鋳物においては屡々セメ
ンタイトを晶出し熱膨張係数が大となる。また硬度が上
昇し切削性が低下する。
晶出が著しく困難になり、薄肉鋳物においては屡々セメ
ンタイトを晶出し熱膨張係数が大となる。また硬度が上
昇し切削性が低下する。
Ｔｉ ： Ｔｊは黒鉛の形状を安定してＣＶ化するに有
効な元素であるが、１％を超えると黒鉛の晶出を阻害す
ると共に切削性を低下させる。なお、Ｔｉは球状黒鉛系
鋳鉄には原則として添加しない。
効な元素であるが、１％を超えると黒鉛の晶出を阻害す
ると共に切削性を低下させる。なお、Ｔｉは球状黒鉛系
鋳鉄には原則として添加しない。
希土類元素（ＲＥ）：ＲＥは低熱膨張鋳鉄の黒鉛形状を
球状化率３０以上７０％未満のＣＶ状または球状化率を
７０以上の球状にするために含有させるものである。Ｃ
ｖ黒鉛低熱膨張鋳鉄を得るためには通常ＲＥを０．０１
〜０．０８％含有せしめる。
球状化率３０以上７０％未満のＣＶ状または球状化率を
７０以上の球状にするために含有させるものである。Ｃ
ｖ黒鉛低熱膨張鋳鉄を得るためには通常ＲＥを０．０１
〜０．０８％含有せしめる。
更にＴｉを０．０５〜０．３％含有せしめることによっ
て一層安定したＣｖ状黒鉛組織を得ることができる。
て一層安定したＣｖ状黒鉛組織を得ることができる。
球状黒鉛低熱膨張鋳鉄を得るには通常ＲＥを０００５〜
０．３％含有せしめる。しかしＲＥが０．５％を超える
と、接種による溶湯黒鉛化促進処理を行なっても薄肉鋳
物においてはセメンタイトが晶出し易くなり、熱膨張係
数の増大と切削性の低下が起る。
０．３％含有せしめる。しかしＲＥが０．５％を超える
と、接種による溶湯黒鉛化促進処理を行なっても薄肉鋳
物においてはセメンタイトが晶出し易くなり、熱膨張係
数の増大と切削性の低下が起る。
従来、一般の球状黒鉛鋳鉄および球状黒鉛低熱膨張鋳鉄
には、球状化剤としてＭｇ系合金が使用されていたが、
既述の如く問題があった。本発明は希土類元素を含有さ
せることによって、製造ロット問および肉厚差による組
織の変動とそれによる諸性質の変動を大幅に低下させる
ことに成功したものである。
には、球状化剤としてＭｇ系合金が使用されていたが、
既述の如く問題があった。本発明は希土類元素を含有さ
せることによって、製造ロット問および肉厚差による組
織の変動とそれによる諸性質の変動を大幅に低下させる
ことに成功したものである。
続いて製造法である接種の効果について説明する。第１
表は本発明による球状黒鉛低熱膨張鋳鉄の接種前溶湯化
学組成を示したものである。第２表は本鋳物の肉厚を変
えて接種の効果を調べたものである。−次接種は何れも
Ｆｅ−８ｉ（７５）をＳｉ当量にて０．２％添加し、二
次接種はＦｅ−Ｓｉ（７３）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）
合金をＳｉ当量で０．１％添加したものである。
表は本発明による球状黒鉛低熱膨張鋳鉄の接種前溶湯化
学組成を示したものである。第２表は本鋳物の肉厚を変
えて接種の効果を調べたものである。−次接種は何れも
Ｆｅ−８ｉ（７５）をＳｉ当量にて０．２％添加し、二
次接種はＦｅ−Ｓｉ（７３）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）
合金をＳｉ当量で０．１％添加したものである。
第１表 （ｗｔ％）
第２表
注＝（）はセメンタイト発生
発明者等は、実験によって５ｍｍの肉厚鋳物において注
湯流に対しＳｉ当量で０．０５％の接種を行なうことに
より、セメンタイトが消失することを確認した。尚、こ
こでは球状黒鉛低熱膨張鋳鉄における結果を例示したが
、ＣＶ黒釦低熱膨張鋳鉄においても接種による黒鉛粒数
の増加および球状化率の肉厚差での安定性は同様の傾向
を示すことを確認している。
湯流に対しＳｉ当量で０．０５％の接種を行なうことに
より、セメンタイトが消失することを確認した。尚、こ
こでは球状黒鉛低熱膨張鋳鉄における結果を例示したが
、ＣＶ黒釦低熱膨張鋳鉄においても接種による黒鉛粒数
の増加および球状化率の肉厚差での安定性は同様の傾向
を示すことを確認している。
以下本発明の実施例をさらに詳細に説明する。
〔実施例、１〕
ＮｉおよびＣｏを含む戻り肩、金Ｊ３！ＮｉおよびＣ。
合金を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、ＲＥ金合
金てＣＶ化処理の後、接種をせずに肉厚２５ｍｍおよび
７５＋＋＋ｍのＹブロックを鋳造し試験に供した。試料
の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第３表に示す通り
であった。
金てＣＶ化処理の後、接種をせずに肉厚２５ｍｍおよび
７５＋＋＋ｍのＹブロックを鋳造し試験に供した。試料
の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第３表に示す通り
であった。
第３表 （ｗｔ％）
第４表に熱膨張係数、球状化率、黒鉛粒数及び機械的性
質を示す。
質を示す。
第４表 （注）熱膨張係数はＸｌ０−’である。
〔実施例、２〕
ＮｉおよびＧｏを含む戻り屑、金属ＮｉおよびＣＯ合金
を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、Ｒ８合金にて
ＣＶ化処理の後、−次接種はＦｅ−３ｉ（７５）をＳｉ
当量で０．２％添加し、二次接種はＦＣ−Ｓｉ（７３）
Ｃａ（２） Ａｌ（３）合金をＳｉ当量で０．１
％をＹブロックへの注湯流へ添加した。
を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、Ｒ８合金にて
ＣＶ化処理の後、−次接種はＦｅ−３ｉ（７５）をＳｉ
当量で０．２％添加し、二次接種はＦＣ−Ｓｉ（７３）
Ｃａ（２） Ａｌ（３）合金をＳｉ当量で０．１
％をＹブロックへの注湯流へ添加した。
Ｙブロックの肉厚は２５ｍｍおよび７５ｍｍである。
試料の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第５表に示す
通りであった。 第５表 （ｗｔ％）第６表に熱
膨張係数、球状化率、黙釦粒数及び機械的性質を示す。
通りであった。 第５表 （ｗｔ％）第６表に熱
膨張係数、球状化率、黙釦粒数及び機械的性質を示す。
第６表 熱膨張係数は×１０１熱膨張係数の測定温度は
２０〜１００℃である。
２０〜１００℃である。
〔実施例、３〕
ＮｉおよびＣＯを含む戻り屑、金属ＮｉおよびＣ。
合金を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、Ｒ８合金
にて球状化処理の後、接種をせずに肉厚２５羽および７
５＋ｎｍのＹブロックを鋳造し試験に供した。試料の分
析結果は、鉄と不可避的不純物と第７表に示す通りであ
った。
にて球状化処理の後、接種をせずに肉厚２５羽および７
５＋ｎｍのＹブロックを鋳造し試験に供した。試料の分
析結果は、鉄と不可避的不純物と第７表に示す通りであ
った。
第７表 （ｗｔ％）
第８表に熱膨張係数、球状化率、黒鉛粒数及び機械的性
質を示す。
質を示す。
第８表 （注）熱膨張係数はＸｌ０−’である。
熱膨張係数の測定温度は２０〜１００℃である。
〔実施例、４〕
ＮｉおよびＧｏを含む戻りＨ１金属ＮｉおよびＣＯ合金
を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、Ｒ８合金にて
球状化処理の後、−次接種はＦｅ−Ｓｉ（７５）にてＳ
ｉ当量で０．３％添加し、二次接種はＦｅ−８ｉ（７３
）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）合金をＳｉ当量で０．１−
％をＹブロックへの注湯流へ添加した。
を主体とする原料を高周波炉にて熔解し、Ｒ８合金にて
球状化処理の後、−次接種はＦｅ−Ｓｉ（７５）にてＳ
ｉ当量で０．３％添加し、二次接種はＦｅ−８ｉ（７３
）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）合金をＳｉ当量で０．１−
％をＹブロックへの注湯流へ添加した。
Ｙブロックの肉厚は２５叩および７３ｍｍである。
試料の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第９表に示す
通りであった。
通りであった。
第９表 （ｗｔ％）
第１０表に熱膨張係数８球状化率、黒鉛粒数１機械的性
質を示す。第１０表 熱膨張係数はＸｌ０−１′熱膨張
係数の測定温度は２０〜１００℃である。
質を示す。第１０表 熱膨張係数はＸｌ０−１′熱膨張
係数の測定温度は２０〜１００℃である。
以上、思εイ）の形状についてはＣＶ、％鉛と球状黒鉛
、接種については処理の有りおよび無しについて各々肉
厚２５ｍｍおよび７５ｍｍについて計４例を実施例とし
て示した。
、接種については処理の有りおよび無しについて各々肉
厚２５ｍｍおよび７５ｍｍについて計４例を実施例とし
て示した。
何れの合金も他の合金系鋳鉄には見られない低い熱膨張
係数を示した、 次に黒鉛形状についてはＲＥ金合金Ｔｉを含有させるこ
とによって安定してＣｖ黒鉛を得ることができた。これ
により従来の片状黒鉛系鋳鉄では得られない２０ｋｇｆ
／ｍｍ２以上の引張り強さが得られた。
係数を示した、 次に黒鉛形状についてはＲＥ金合金Ｔｉを含有させるこ
とによって安定してＣｖ黒鉛を得ることができた。これ
により従来の片状黒鉛系鋳鉄では得られない２０ｋｇｆ
／ｍｍ２以上の引張り強さが得られた。
球状黒鉛はＲＥ元素の含有量を増すことによって得られ
、これにより肉厚鋳物についても３０ｋｇｆ／ｍｍ”以
上の引張り強さが確保できた。
、これにより肉厚鋳物についても３０ｋｇｆ／ｍｍ”以
上の引張り強さが確保できた。
さらに、接種の効果については〔実施例、１〕と〔実施
例、２〕および〔実施例、３〕と〔実施例、４〕を比較
すると明らかなように接種することにより熱膨張係数を
阻害することなく、同一肉厚鋳物においては構造材とし
ての諸性質が大幅に向上し、しかも肉厚の増大によるこ
れら諸性質の劣化が著しく抑制される。
例、２〕および〔実施例、３〕と〔実施例、４〕を比較
すると明らかなように接種することにより熱膨張係数を
阻害することなく、同一肉厚鋳物においては構造材とし
ての諸性質が大幅に向上し、しかも肉厚の増大によるこ
れら諸性質の劣化が著しく抑制される。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、化学組成が、重量％でＣ１．０〜２．７％、Ｓｉ０
．８〜３．０％、Ｎｉ２９〜３３％、Ｃｏ４．５〜６．
５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％以下、Ｔｉ１．
０％以下、希土類元素（ＲＥ）０．５％以下、残部は鉄
及び不可避的元素よりなる低熱膨張鋳鉄。 ２、黒鉛組織が球状化率３０％以上７０％未満である特
許請求の範囲第１項記載の低熱膨張鋳鉄。 ３、黒鉛組織が球状化率７０％以上である特許請求の範
囲第１項記載の低熱膨張鋳鉄。 ４、化学組成が、重量％でＣ１．０〜２．７％、Ｓｉ０
．８〜３．０％、Ｎｉ２９〜３３％、Ｃｏ４．５〜６．
５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％以下、Ｔｉ１．
０％以下、残部は鉄及び不可避的元素よりなる溶湯にそ
の残留量が０．５％以下となるように希土類元素（ＲＥ
）を添加した後、Ｆｅ−Ｓｉを基合金とする接種剤でそ
の添加総量がＳｉ当量で０．０５％以上となるような接
種を１回以上行なうことを特徴とする低熱膨張鋳鉄の製
造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20307186A JPS6360255A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 低熱膨張鋳鉄とその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20307186A JPS6360255A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 低熱膨張鋳鉄とその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6360255A true JPS6360255A (ja) | 1988-03-16 |
Family
ID=16467865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20307186A Pending JPS6360255A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | 低熱膨張鋳鉄とその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6360255A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994013847A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
| EP0690341A1 (en) * | 1994-06-08 | 1996-01-03 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Material of construction of a coating apparatus and use of said apparatus |
| US6846368B2 (en) | 2001-01-05 | 2005-01-25 | Hitachi Metals, Ltd. | Casting steel having high strength and low thermal expansion |
| WO2009108181A1 (en) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Wescast Industries Incorporated | Ni-25 heat-resistant nodular graphite cast iron for use in exhaust systems |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP20307186A patent/JPS6360255A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994013847A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
| US6110305A (en) * | 1992-12-15 | 2000-08-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for production of high-strength low-expansion cast iron |
| EP0690341A1 (en) * | 1994-06-08 | 1996-01-03 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Material of construction of a coating apparatus and use of said apparatus |
| US6846368B2 (en) | 2001-01-05 | 2005-01-25 | Hitachi Metals, Ltd. | Casting steel having high strength and low thermal expansion |
| WO2009108181A1 (en) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Wescast Industries Incorporated | Ni-25 heat-resistant nodular graphite cast iron for use in exhaust systems |
| US8454764B2 (en) | 2008-02-25 | 2013-06-04 | Wescast Industries, Inc. | Ni-25 heat-resistant nodular graphite cast iron for use in exhaust systems |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| USRE47529E1 (en) | Fe-base in-situ composite alloys comprising amorphous phase | |
| IT8203505A1 (it) | Ferrolega per il trattamento d'inoculazione delle ghise a grafite sferoidale | |
| EP0076701B1 (en) | Heat-resistant spheroidal graphite cast iron | |
| TW390910B (en) | High strength spheroidal graphite cast iron | |
| JPS6360255A (ja) | 低熱膨張鋳鉄とその製造法 | |
| JPH02298236A (ja) | 鋳造用低熱膨脹合金 | |
| WO2018116763A1 (ja) | 鋳鉄、鋳鉄の製造方法およびシリンダーブロック | |
| JPS59129757A (ja) | 耐ヒ−トクラツク性、耐摩耗性の優れる複合ロ−ル材 | |
| JP5282546B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた高強度厚肉球状黒鉛鋳鉄品 | |
| JP5475380B2 (ja) | オーステナイト系鋳鉄とその製造方法およびオーステナイト系鋳鉄鋳物 | |
| JPS63114936A (ja) | 低熱膨張鋳鉄とその製造法 | |
| JPS5985842A (ja) | 耐熱用球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP2010132979A (ja) | 耐摩耗性に優れた高強度厚肉球状黒鉛鋳鉄品 | |
| JPS63433A (ja) | 低熱膨張・高減衰能ｃｖ鋳鉄 | |
| JPS6393840A (ja) | 低熱膨張鋳鉄 | |
| JPS62274037A (ja) | 改良せる耐応力腐食割れ性を有する析出硬化型ニッケル基合金 | |
| SU1636471A1 (ru) | Чугун дл прокатных валков | |
| JPH01165779A (ja) | シリンダー用内面硬化材 | |
| JP2002317237A (ja) | 遠心鋳造製圧延用複合ロール | |
| JP2001152280A (ja) | 快削鋼 | |
| JPS5871353A (ja) | 高強度ニレジスト鋳鉄 | |
| JP2001073088A (ja) | 被削性に優れた低熱膨張鋳鋼 | |
| JPS6341977B2 (ja) | ||
| JPS62120453A (ja) | 窒化処理用Ｎｉ金属材料 | |
| US1876467A (en) | Josef novak and roman kesselbing |