JPS6393840A - 低熱膨張鋳鉄 - Google Patents
低熱膨張鋳鉄Info
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- JPS6393840A JPS6393840A JP24001486A JP24001486A JPS6393840A JP S6393840 A JPS6393840 A JP S6393840A JP 24001486 A JP24001486 A JP 24001486A JP 24001486 A JP24001486 A JP 24001486A JP S6393840 A JPS6393840 A JP S6393840A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は超精密加工用工作機部材等に用いるのに適した
低熱膨張鋳鉄に関するものである。
低熱膨張鋳鉄に関するものである。
従来、工作機用ベッドなどには片状黒鉛鋳鉄が使用され
ていた。この材質の物理的性質及び機械的性質はＲＴ〜
１００℃の熱膨張係数が１０〜１２ＸＩＯ−”程度、引
張強さが１０〜２０ ｋｇｆ ／ ｍ＋ｗ２程度である
。近年、工作機による加工精度の要求が飛路的に厳しく
なり、これに伴って工作機を構成する材料も気温による
寸法変化の少い低熱膨張材が要求されるようになってい
る。
ていた。この材質の物理的性質及び機械的性質はＲＴ〜
１００℃の熱膨張係数が１０〜１２ＸＩＯ−”程度、引
張強さが１０〜２０ ｋｇｆ ／ ｍ＋ｗ２程度である
。近年、工作機による加工精度の要求が飛路的に厳しく
なり、これに伴って工作機を構成する材料も気温による
寸法変化の少い低熱膨張材が要求されるようになってい
る。
これらの要求に応えるＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５
．０〜６．０Ｘ１０’″Ｓ程度の鋳鉄材料は、片状黒鉛
系としてはミノ−バー鋳鉄、球状黒鉛系としてはニレジ
スト鋳鉄（Ｄ−５）などが以前から存在している。これ
ら工作機を構成する材料の熱膨張係数低減の要求は近年
更に厳しくなり、これに応えるものとしてＲＴ〜１００
℃の熱膨張係数が３．０〜４．ＯＸ １０−’程度（７
）ＮｉおよびＣｏをｍ加した鋳鉄材が供給されている。
．０〜６．０Ｘ１０’″Ｓ程度の鋳鉄材料は、片状黒鉛
系としてはミノ−バー鋳鉄、球状黒鉛系としてはニレジ
スト鋳鉄（Ｄ−５）などが以前から存在している。これ
ら工作機を構成する材料の熱膨張係数低減の要求は近年
更に厳しくなり、これに応えるものとしてＲＴ〜１００
℃の熱膨張係数が３．０〜４．ＯＸ １０−’程度（７
）ＮｉおよびＣｏをｍ加した鋳鉄材が供給されている。
このＮｉ及びＣｏを含有する鋳鉄の黒鉛形状は、例えば
特公昭６０−５１５４７号公報で開示されているように
片状のものと、Ｍｇを添加することにより黒鉛を球状化
したものとの２種類がある。
特公昭６０−５１５４７号公報で開示されているように
片状のものと、Ｍｇを添加することにより黒鉛を球状化
したものとの２種類がある。
しかし、片状黒鉛系材質は、工作機部材に要求される他
の性質である減衰能は大きいものの、引張強さが２０
ｋｇｆ ／ ｍｖａ２以下と低く、２０ｋｇｆ／ａｍ”
以上の要求機能部品には適用困難である。
の性質である減衰能は大きいものの、引張強さが２０
ｋｇｆ ／ ｍｖａ２以下と低く、２０ｋｇｆ／ａｍ”
以上の要求機能部品には適用困難である。
一方、球状黒鉛鋳鉄系材質は引張強さは４０ｋｇｆ／ｍ
ｍ”以上と高い値を示すが、工作機部品に凄々要求され
る減衰能が低く、要求に応え得ない場合がある。
ｍ”以上と高い値を示すが、工作機部品に凄々要求され
る減衰能が低く、要求に応え得ない場合がある。
従来通常の球状化処理を行った場合、共晶状黒鉛（チャ
ンキー黒鉛）又は部分的な球状化不良黒鉛を屡々発生し
、このため機械的性質が著しく低下することがある。更
には球状化処理後の溶湯処理の有無およびその方法の優
劣によって、部品の薄肉部には炭化物の発生による熱膨
張率の増大と機械的性質および加工性の劣化が、厚肉部
においては粗大黒鉛の発生による機械的性質の劣化など
の不具合が生じる。
ンキー黒鉛）又は部分的な球状化不良黒鉛を屡々発生し
、このため機械的性質が著しく低下することがある。更
には球状化処理後の溶湯処理の有無およびその方法の優
劣によって、部品の薄肉部には炭化物の発生による熱膨
張率の増大と機械的性質および加工性の劣化が、厚肉部
においては粗大黒鉛の発生による機械的性質の劣化など
の不具合が生じる。
本発明の目的は、まず熱膨張係数が極めて低く、しかも
引張強さが片状黒鉛系低熱膨張鋳鉄より大きく、更に付
随機能としては減衰能が球状黒鉛系低熱膨張鋳鉄よりも
大きいＣｖ黒鉛の低熱膨張鋳鉄を提供するものである。
引張強さが片状黒鉛系低熱膨張鋳鉄より大きく、更に付
随機能としては減衰能が球状黒鉛系低熱膨張鋳鉄よりも
大きいＣｖ黒鉛の低熱膨張鋳鉄を提供するものである。
ついで、熱膨張係数が極めて低く、しかも肉厚変化によ
る黒鉛形状の変動が小さい球状黒鉛の低熱膨張鋳鉄を提
供するものである。
る黒鉛形状の変動が小さい球状黒鉛の低熱膨張鋳鉄を提
供するものである。
本発明は化学組成が、重量％でＣ１，Ｏ〜２．７％、
Ｓ ｉ ０ 、８〜３ 、０％、Ｎｉ２９〜３３％、Ｃ
ｏ４゜５〜６．５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％
以下。
Ｓ ｉ ０ 、８〜３ 、０％、Ｎｉ２９〜３３％、Ｃ
ｏ４゜５〜６．５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％
以下。
Ｔｉ１．Ｏ％以下＋Ｍｇ及び又は希土類元素（ＲＥ）の
総量が０．２％以下、Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓの一種又は二種
以上の総量が０．００２〜０．０２％、残部は鉄及び不
可避的元素よりなる低熱膨張鋳鉄と、上記構成要件で黒
鉛組織が球状化率３０％以上７０％未満のＣＶ黒鉛形状
の低熱膨張鋳鉄、および−上記構成要件で黒鉛組織が球
状化率７０％以上である球状黒鉛の低熱膨張鋳鉄である
。
総量が０．２％以下、Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓの一種又は二種
以上の総量が０．００２〜０．０２％、残部は鉄及び不
可避的元素よりなる低熱膨張鋳鉄と、上記構成要件で黒
鉛組織が球状化率３０％以上７０％未満のＣＶ黒鉛形状
の低熱膨張鋳鉄、および−上記構成要件で黒鉛組織が球
状化率７０％以上である球状黒鉛の低熱膨張鋳鉄である
。
次に本発明の低熱膨張鋳鉄の化学組成数値限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
Ｃ：組織中に黒鉛が発生する限界は約０．８％であるが
、１．０％未満では組織中の黒鉛量が著しく減少し、鋳
造性および加工性が低下する。
、１．０％未満では組織中の黒鉛量が著しく減少し、鋳
造性および加工性が低下する。
２．７％を超えると特に厚肉鋳物においてキッシュ黒鉛
が多量に晶出して引張強さが低下し、また、鋳造欠陥も
発生し易くなる。
が多量に晶出して引張強さが低下し、また、鋳造欠陥も
発生し易くなる。
ｓｉ：ｏ、ａ％未満では本来の黒鉛化促進機能が発押さ
れず組織中の黒鉛量が著しく減少し、場合によっては炭
化物発生の恐れが生じる。
れず組織中の黒鉛量が著しく減少し、場合によっては炭
化物発生の恐れが生じる。
３．０％を超えると熱膨張係数を低位に抑制することが
困難になると共に、Ｃ量によってはキッシュ黒鉛の発生
を促進し材質を劣化させる。
困難になると共に、Ｃ量によってはキッシュ黒鉛の発生
を促進し材質を劣化させる。
Ｎｉ：他の化学組成が本特許請求の範囲においてＮｉが
２９％未満の場合あるいは３３％を超えた場合、何れも
ＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５Ｘ１０−’以上となり
Ｎｉ単独含有系鋳鉄の熱膨張係数と差がなくなる。
２９％未満の場合あるいは３３％を超えた場合、何れも
ＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５Ｘ１０−’以上となり
Ｎｉ単独含有系鋳鉄の熱膨張係数と差がなくなる。
ＣＯ：他の化学組成が本特許請求の範囲において、Ｃｏ
が４．５％未満の場合あるいは６．５％を超えた場合、
何れもＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５ ｘ １０’″
６以上となる。本発明の機能上の特徴は５×１０−５以
下の低熱膨張係数であることであり、このためにはＮｉ
の組成範囲とＣｏの組成範囲が各々本特許請求の範囲に
あることが必要である。
が４．５％未満の場合あるいは６．５％を超えた場合、
何れもＲＴ〜１００℃の熱膨張係数が５ ｘ １０’″
６以上となる。本発明の機能上の特徴は５×１０−５以
下の低熱膨張係数であることであり、このためにはＮｉ
の組成範囲とＣｏの組成範囲が各々本特許請求の範囲に
あることが必要である。
Ｍｎ：Ｍｎは鋳鉄溶湯を清浄にし、鋳造欠陥を防止する
ために必要な元素であるが、１％を超えると熱膨張係数
が５Ｘ１０−’以上となる。
ために必要な元素であるが、１％を超えると熱膨張係数
が５Ｘ１０−’以上となる。
Ｃｒ：Ｃｒは耐食性を向上するが３％を超えると黒鉛の
晶出が著しく困難になり、薄肉鋳物においては屡々炭化
物を晶出し熱膨張係数が大となる。
晶出が著しく困難になり、薄肉鋳物においては屡々炭化
物を晶出し熱膨張係数が大となる。
また硬度が上昇し切削性が低下する。
Ｔｉ：Ｔｉは黒鉛の形状を安定してＣｖ化するに有効な
元素であるが、含有量の増加とともに熱膨張係数を増大
させ、更には１％を超えると黒鉛の晶出を阻害すると共
に切削性を低下させる。
元素であるが、含有量の増加とともに熱膨張係数を増大
させ、更には１％を超えると黒鉛の晶出を阻害すると共
に切削性を低下させる。
なお、Ｔｉは球状黒鉛系鋳鉄には原則として添加しない
。
。
Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓ：本発明の特徴は通常有害元素として
忌避される、Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓを一種又は二種以上含有
させることにある。
忌避される、Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓを一種又は二種以上含有
させることにある。
Ｎｉ＋Ｃｏ系の鋳鉄溶湯は、Ｍｇ及び又は希土類元素で
処理した場合、極めて共晶状黒鉛（チャンキー黒鉛）を
晶出し易く、最終組織が共晶状黒鉛＋ＣＶ状黒鉛又は共
晶状黒鉛子球状黒鉛となり、この為に機械的性質が著し
く劣化する。
処理した場合、極めて共晶状黒鉛（チャンキー黒鉛）を
晶出し易く、最終組織が共晶状黒鉛＋ＣＶ状黒鉛又は共
晶状黒鉛子球状黒鉛となり、この為に機械的性質が著し
く劣化する。
Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓの添加はこの共晶状黒鉛の晶出を抑制
するに顕著な効果が有り、しかも熱膨張係数を増大させ
ない。
するに顕著な効果が有り、しかも熱膨張係数を増大させ
ない。
その含有量の下限はＳｂ、Ｂｉ、Ａｓの一種または二種
以上の総量が０．００２％であり、これ未満だと効果が
薄い。総量の上限は０．０２％であり、これを超えて含
有せしめるとＭｇ及び又は希土類元素で処理しても組織
中に片状黒鉛が晶出し、安定してＣｖ状黒鉛組織又は球
状黒鉛組織が得がたくなる。
以上の総量が０．００２％であり、これ未満だと効果が
薄い。総量の上限は０．０２％であり、これを超えて含
有せしめるとＭｇ及び又は希土類元素で処理しても組織
中に片状黒鉛が晶出し、安定してＣｖ状黒鉛組織又は球
状黒鉛組織が得がたくなる。
Ｍｇ及び又は希土類元素（ＲＥ）：Ｍｇ及び又はＲＥは
低熱膨張鋳鉄の黒鉛形状を球状化率３０以上７０％未満
のＣｖ状または球状化率を７０以上の球状にするために
含有させるものである。Ｃ■黒鉛の低熱膨張鋳鉄を得る
ためには通常Ｍｇ及び又はＲＥを総量でｏ、Ｏｏ８〜０
．０３％含有せしめる。更にＴｉを０．０５〜０．３％
含有せしめることによって一層安定したＣｖ状黒鉛組織
を得ることができる。
低熱膨張鋳鉄の黒鉛形状を球状化率３０以上７０％未満
のＣｖ状または球状化率を７０以上の球状にするために
含有させるものである。Ｃ■黒鉛の低熱膨張鋳鉄を得る
ためには通常Ｍｇ及び又はＲＥを総量でｏ、Ｏｏ８〜０
．０３％含有せしめる。更にＴｉを０．０５〜０．３％
含有せしめることによって一層安定したＣｖ状黒鉛組織
を得ることができる。
球状黒鉛の低熱膨張鋳鉄を得るには通常Ｍｇ及び又はＲ
Ｅの総量を０．０３〜０．３％含有せしめる。しかしＭ
ｇ及び又はＲＥの総量が０．２％を超えると、接種によ
る溶湯黒鉛化促進処理を行なっても薄肉鋳物においては
炭化物が晶出し易くなり、熱膨張係数の増大と切削性の
低下が起る。
Ｅの総量を０．０３〜０．３％含有せしめる。しかしＭ
ｇ及び又はＲＥの総量が０．２％を超えると、接種によ
る溶湯黒鉛化促進処理を行なっても薄肉鋳物においては
炭化物が晶出し易くなり、熱膨張係数の増大と切削性の
低下が起る。
以下本発明の実施例を詳細に説明する。
〔実施例、１〕
ＮｉおよびＣＯを含む戻り屑と金属ＮｉおよびＣ。
合金を主体とする原料を高周波電気炉にて熔解し、これ
にＣｒ合金及びＴｉ合金を加えて元湯とした。
にＣｒ合金及びＴｉ合金を加えて元湯とした。
その半量を取鍋中でＦｅ−８Ｆｅ−８ｉ（４５）−，５
）−ＲＥ （１，５）合金を溶湯量に対し０．４５％添
加することによるＣｖ化処理を行った後−次接種はＦｅ
−８ｉ（７５）にてＳｉ当量で０．３％添加した。二次
接種はＦｅ−８ｉ（７３） −Ｃａ（２） −Ａｌ（３
）合金をＳｉ当量で０．１％をＹブロック（肉厚２５ｍ
ｍ）への注湯流へ添加した。試料の分析結果は、鉄と不
可避的不純物と第１表に示す通りであった。
）−ＲＥ （１，５）合金を溶湯量に対し０．４５％添
加することによるＣｖ化処理を行った後−次接種はＦｅ
−８ｉ（７５）にてＳｉ当量で０．３％添加した。二次
接種はＦｅ−８ｉ（７３） −Ｃａ（２） −Ａｌ（３
）合金をＳｉ当量で０．１％をＹブロック（肉厚２５ｍ
ｍ）への注湯流へ添加した。試料の分析結果は、鉄と不
可避的不純物と第１表に示す通りであった。
第１表 （ｗｔ％）
第２表に熱膨張係数（２０〜１００℃）、機械的性質、
及び黒鉛組織を示す。
及び黒鉛組織を示す。
第２表 熱膨張係数はＸ １０−’／’Ｃである〔実施
例、２〕 〔実施例、１〕の半量の残湯に対し、炉中にてｓｂの０
．０２５％及びＢｉのｏ、ｏ ｏ ｓ％をホスホライザ
ーで溶湯中に添加した。次いで取鍋中にてＦ ｅ −Ｓ
１（４５） −Ｍｇ（４，５） −ＲＥ （１，５）
合金を溶湯量に対し０．５％添加することによるＣｖ化
処理を行った後−次接種及び二次接種は〔実施例、１〕
と同様に行ない肉厚２５ｍｍのＹブロックに注湯した。
例、２〕 〔実施例、１〕の半量の残湯に対し、炉中にてｓｂの０
．０２５％及びＢｉのｏ、ｏ ｏ ｓ％をホスホライザ
ーで溶湯中に添加した。次いで取鍋中にてＦ ｅ −Ｓ
１（４５） −Ｍｇ（４，５） −ＲＥ （１，５）
合金を溶湯量に対し０．５％添加することによるＣｖ化
処理を行った後−次接種及び二次接種は〔実施例、１〕
と同様に行ない肉厚２５ｍｍのＹブロックに注湯した。
添加元素及びＣＶ化処理元素の分析結果は第３表に示す
通りであった。 第３表 （ｗｔ％）第４表に熱膨
張係数（２０〜１００℃）、機械的性質、及び黒鉛組織
を示す。
通りであった。 第３表 （ｗｔ％）第４表に熱膨
張係数（２０〜１００℃）、機械的性質、及び黒鉛組織
を示す。
第４表 熱膨張係数はＸ １０−’／”Ｃである〔実施
例、３〕 ＮｉおよびＧｏを含む戻り屑と金属ＮｉおよびＣ。
例、３〕 ＮｉおよびＧｏを含む戻り屑と金属ＮｉおよびＣ。
合金を主体とする原料を高周波電気炉にて熔解し元湯と
した。
した。
その半量を取鍋中でＦｅ −Ｓｉ（４５）−Ｍｇ（４，
５）−ＲＥ （１，５）合金を溶湯量に対し０．８％添
加することによる球状化処理を行った後、−次接種はＦ
ｅ−３Ｌ（７５）にてＳｉ当量で０．３％添加した。二
次接種はＦｅ−３ｉ（７３）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）
合金をＳｉ当量で０．１％をＹブロックへの注湯流へ添
加した。Ｙブロックの肉厚は２５ｍｍであった。
５）−ＲＥ （１，５）合金を溶湯量に対し０．８％添
加することによる球状化処理を行った後、−次接種はＦ
ｅ−３Ｌ（７５）にてＳｉ当量で０．３％添加した。二
次接種はＦｅ−３ｉ（７３）−Ｃａ（２）−Ａｌ（３）
合金をＳｉ当量で０．１％をＹブロックへの注湯流へ添
加した。Ｙブロックの肉厚は２５ｍｍであった。
試料の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第５表に示す
通りであった。 第５表 （ｗｔ％）第６表に熱膨張係
数（２０〜１００℃）、機械的性質。
通りであった。 第５表 （ｗｔ％）第６表に熱膨張係
数（２０〜１００℃）、機械的性質。
及び黒鉛組織を示す。
第６表 熱膨張係数はＸＩＯ″″″／℃である〔実施例
、４〕 〔実施例、３〕の半量の残湯に対し、炉中にてｓｂの０
．０２％及びＡｓの０．００５％をホスホライザーで溶
湯中に添加した。次いで取鍋中にてＦｅ−８Ｌ（４５）
Ｍｇ（４，５）−ＲＥ（１，５）合金を溶湯量に対
し０．８％添加することによる球状化処理を行った後−
次接種及び二次接種は〔実施例、３〕と同様に行ない肉
厚２５ｍｍのＹブロックに注湯した。
、４〕 〔実施例、３〕の半量の残湯に対し、炉中にてｓｂの０
．０２％及びＡｓの０．００５％をホスホライザーで溶
湯中に添加した。次いで取鍋中にてＦｅ−８Ｌ（４５）
Ｍｇ（４，５）−ＲＥ（１，５）合金を溶湯量に対
し０．８％添加することによる球状化処理を行った後−
次接種及び二次接種は〔実施例、３〕と同様に行ない肉
厚２５ｍｍのＹブロックに注湯した。
添加元素及び球状化処理元素の分析結果は第７表に示す
通りであった。 第７表 （ｗｔ％）第８表に熱膨
張係数（２０〜１００℃）、機械的性質、及び黒鉛組織
を示す。
通りであった。 第７表 （ｗｔ％）第８表に熱膨
張係数（２０〜１００℃）、機械的性質、及び黒鉛組織
を示す。
第８表 熱膨張係数はＸ １０−’／”Ｃである〔実施
例、５〕 金属ＮｉおよびＣＯ合金を主体とする原料を高周波電気
炉にて熔解し、これにＳｂ０．０３％をホスホライザー
にて溶湯中に添加した０次いで取鍋中にてＦ ｅ −Ｓ
１（４５） −Ｍｇ（４，５） −ＲＥ （１，５）
合金を溶湯量に対し０．８％添加することによる球状化
処理を行った後−次接種はＦｅ−８ｉ（７５）にてＳｉ
当量で０．３％添加した。二次接種はＦｅ ５ｉ（７
３）−ｃａ（２）−Ａｇ３）合金をＳｉ当量で０．１％
をＹブロックへの注湯流へ添加した。Ｙブロックの肉厚
は２５ ｍ ｍである。
例、５〕 金属ＮｉおよびＣＯ合金を主体とする原料を高周波電気
炉にて熔解し、これにＳｂ０．０３％をホスホライザー
にて溶湯中に添加した０次いで取鍋中にてＦ ｅ −Ｓ
１（４５） −Ｍｇ（４，５） −ＲＥ （１，５）
合金を溶湯量に対し０．８％添加することによる球状化
処理を行った後−次接種はＦｅ−８ｉ（７５）にてＳｉ
当量で０．３％添加した。二次接種はＦｅ ５ｉ（７
３）−ｃａ（２）−Ａｇ３）合金をＳｉ当量で０．１％
をＹブロックへの注湯流へ添加した。Ｙブロックの肉厚
は２５ ｍ ｍである。
試料の分析結果は、鉄と不可避的不純物と第９表に示す
通りであった。
通りであった。
第９表 （ｗｔ％）
第１Ｏ表に熱膨張係数（２０〜１００℃）、機械的性質
、及び黒鉛組織を示す。
、及び黒鉛組織を示す。
第１０表 熱膨張係数はＸ Ｉ Ｏ−’／’Ｃである〔
発明の効果〕 〔実施例、１〕及び〔実施例、２〕に示すようにｓｂお
よびＢｉを添加した溶湯にＭｇ及び又はＲＥ含有合金を
添加することにより熱膨張係数を増大させることなくチ
ャンキー黒鉛の晶出を防止し、均一なＣ■黒鉛組織が得
られ、その結果良好な機械的性質を有する低熱膨張Ｃｖ
黒鉛鋳鉄を得ることが可能となった。
発明の効果〕 〔実施例、１〕及び〔実施例、２〕に示すようにｓｂお
よびＢｉを添加した溶湯にＭｇ及び又はＲＥ含有合金を
添加することにより熱膨張係数を増大させることなくチ
ャンキー黒鉛の晶出を防止し、均一なＣ■黒鉛組織が得
られ、その結果良好な機械的性質を有する低熱膨張Ｃｖ
黒鉛鋳鉄を得ることが可能となった。
次に〔実施例、３〕、〔実施例、４〕および〔実施例、
５〕に示すようにｓｂおよびＡｓの添加、又はｓｂを単
独添加した溶湯にＭｇおよび又はＲＥ含有合金を添加す
ることにより熱膨張係数を増大させることなくチャンキ
ー黒鉛の晶出を防止し、均一で形状の良い球状黒鉛組織
が得られ、その結果、良好な機械的性質を有する低熱膨
張球状黒鉛鋳鉄を得ることが可能となった。
５〕に示すようにｓｂおよびＡｓの添加、又はｓｂを単
独添加した溶湯にＭｇおよび又はＲＥ含有合金を添加す
ることにより熱膨張係数を増大させることなくチャンキ
ー黒鉛の晶出を防止し、均一で形状の良い球状黒鉛組織
が得られ、その結果、良好な機械的性質を有する低熱膨
張球状黒鉛鋳鉄を得ることが可能となった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、化学組成が、重量％でＣ１．０〜２．７％、Ｓｉ０
．８〜３．０％、Ｎｉ２９〜３３％、Ｃｏ４．５〜６．
５％、Ｍｎ１．０％以下、Ｃｒ３．０％以下、Ｔｉ１．
０％以下、Ｍｇ及び又は希土類元素（ＲＥ）の総量が０
．２％以下、Ｓｂ、Ｂｉ、Ａｓの一種又は二種以上の総
量が０．００２〜０．０２％、残部は鉄及び不可避的元
素よりなる低熱膨張鋳鉄。 ２、黒鉛組織が球状化率３０％以上７０％未満である特
許請求の範囲第１項記載の低熱膨張鋳鉄。 ３、黒鉛組織が球状化率７０％以上である特許請求の範
囲第１項記載の低熱膨張鋳鉄。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24001486A JPS6393840A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 低熱膨張鋳鉄 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24001486A JPS6393840A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 低熱膨張鋳鉄 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6393840A true JPS6393840A (ja) | 1988-04-25 |
Family
ID=17053176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24001486A Pending JPS6393840A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 低熱膨張鋳鉄 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6393840A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994013847A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
| WO2022085642A1 (ja) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | 日之出水道機器株式会社 | 鋳造用鉄合金材料および鉄鋳物 |
-
1986
- 1986-10-08 JP JP24001486A patent/JPS6393840A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994013847A1 (en) * | 1992-12-15 | 1994-06-23 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing cast iron of high strength and low expansion |
| US6110305A (en) * | 1992-12-15 | 2000-08-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method for production of high-strength low-expansion cast iron |
| WO2022085642A1 (ja) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | 日之出水道機器株式会社 | 鋳造用鉄合金材料および鉄鋳物 |
| JPWO2022085642A1 (ja) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | ||
| CN116194607A (zh) * | 2020-10-23 | 2023-05-30 | 日之出水道机器株式会社 | 铸造用铁合金材料和铁铸件 |
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