JP2001131678A - 高強度球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 - Google Patents
高強度球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法Info
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Abstract
且つ強力な焼入れ性を付与した高強度球状黒鉛鋳鉄を提
供する。 【解決手段】重量%で、C:3.2〜3.9%、Si:
2.0〜2.6%、Mn:0.6%以下、P:0.03
%以下、S:0.03%以下、Mg:0.02〜0.0
6%、Cu:2.4〜3.3%、Sn:0.01〜0.
05%を含有し、残部Fe及び不可避的不純物から構成
する。
Description
鉄及びその製造方法に関するものである。
で、自動車部品や機械部品、土木部品等種々の用途に広
く使用されている。特に、オーステンパ処理に基づく基
地組織のベイナイト化による強靱化された球状黒鉛鋳鉄
の出現により、従来では得られなかった高強度化が可能
となり、良好な鋳造性と複雑な形状に対応できる球状黒
鉛鋳鉄が鍛鋼や鋳鋼の代替材料として使用されるに至っ
ている。又、鋳放しによる高強度球状黒鉛鋳鉄は、現状
では引張り強さ800N/mm2以上、伸び2%以上を
得るのは困難とされている。そこで、より高強度を得る
ための手段としてMo、Ni、V等を添加することが行
われている。焼入れ性に関しては、鋳放し状態で表面焼
入れを行う場合、高周波焼入れ、炎焼入れがあるが、球
状黒鉛鋳鉄では硬化層が通常2m/m前後である。Cu
は基地のパーライトの安定化成分で、その量が増すに従
い、引張強度は増大するが、Cuは黒鉛の球状化阻害元
素であり、2%以上になると阻害作用が強くなり、又、
チル化傾向も増大すると謂われる。(特公昭61−55
577)。そのためCu2%以上の添加は考えられてい
ない。
状黒鉛鋳鉄は、高強度を得るために熱処理工程が加わる
ため、コストの上昇、ベイナイト組織に起因する被削性
や加工工程の複雑化等の問題があり、広く普及には至っ
ていない。又、鋳放しによる高強度球状黒鉛鋳鉄はM
o、Ni、V等の添加ために折角の鋳放しによる経済的
な効果が相殺されて了っている。更に、家電リサイクル
法の成立で、Cuは一層多量に発生が予想される。
術の問題点を解決し、Cuを添加剤として使用し、更に
鋳放しでベイナイトやセメンタイトのない被削性の良好
な緻密な組織からなり、引張強さ900N/mm2ちか
く、又は900N/mm2以上の高強度と4%以上の良
好な伸びを有し、表面焼入硬化層が5m/m以上の強力
な焼入れ性を有し、鍛鋼や鋳鋼、オーステンパ球状黒鉛
鋳鉄の代替化、部品としての寿命や軽量化に寄与できる
球状黒鉛鋳鉄を得ることを目的とするものである。
Cu、Snを合金とすることにより、緻密な組織が生成
され、鋳放しで高強度と良好な伸び、強力な焼入れ性が
経済的に得られるようにし、加えて球状化処理前溶湯の
Alの含有量を規制することにより、更に高特性を有す
るようにしたものであって、第1に重量%で、C:3.
2〜3.9%、Si:2.0〜2.6%、Mn:0.6
%以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、M
g:0.02〜0.06%、Cu:2.4〜3.3%、
Sn:0.01〜0.05%を含有し、残部Fe及び不
可避的不純物からなることを特徴とし、第2に黒鉛球状
化処理前の溶湯のAlの含有量を0.005%重量%以
下に規制したものを用い、Cuを2.4〜3.3%添加
した後、黒鉛球状化処理剤、Snを0.01〜0.05
%添加することを特徴とする。
Cu、Sn、Alの作用は、本発明の鋳鉄の大きな特徴
であるため、特に詳細に記す。Cuは、オーステナイト
を安定化し、オーステナイト−パーライト変態が低温で
おき、基地パーライト面積率を増加させる作用を有し、
質量効果を軽減させる。安価でリサイクル材として発生
量も多いため、過去に多くの試みがなされてきた。しか
し、その臨界量は研究者により異なり、1.5%、1.
9%、2.2%とも謂われている。そして、それを越え
ての使用は、オーステナイト粒界に偏析し、不規則形黒
鉛を晶出して球状化を阻害すると謂われている。加えて
2%以上の添加は、チル化傾向も増大すると指摘されて
いる。
実験を行った。2,000Kg容量の低周波誘導炉を用
い、鋼屑及び戻し材を使用してFCD450相当の溶湯
とし、これにCuを1.3%〜2.8%と変化させて添
加した後、市販のFe−Si−Mg−Ca−REM合金
添加のサンドウィッチ法による黒鉛球状化処理を実施
し、注湯取鍋移し換え時に接種、CO2鋳型のJIS G
5502 Y型B号(25t×215l)に鋳込んだ。
実験は成分毎に2回実施した。その平均値を図1に示
す。その結果、Cu1.5%、2.0%で不規則形黒鉛
は確認できず、2.3%、2.6%、2.8%で球状黒
鉛の回りにいくつかの凝集状黒鉛ができた。
始されることが予想されるが、注目すべきはCu2.0
〜2.6%の範囲は僅かながらも引張り強さが向上し、
加えて伸びの低下が急激ではないことである。引張り強
さが上昇するのは基地がより緻密に強化され、球形阻害
より優位になるためであり、伸びが低下するのは球形阻
害が僅かながらも増えるからである。しかし、Cu2.
6%を越えると球形阻害が優位となる。しかも、この含
有量の範囲でセメンタイトの発生は皆無であった。
0.02%を添加したところ、黒鉛形状、基地組織が改
善され、引張り強さと伸びが大幅に向上することを発見
した。Sn0.02%を添加して得られた引張り強さを
(A)、伸びを(B)とし、これを図1に示し、前記実
験と対比した。SnはCuと同様の効果を持つが、Cu
との相乗効果でオーステナイト−パーライト変態をより
低温側に移動させ、黒鉛粒をより微細にすると共に、適
量の添加により不規則形黒鉛の晶出を防止し、黒鉛形状
を改善し、伸びを増加させるものである。又、基地組織
をより緻密にするため高強度となる。
試験する過程で、Alが基地組織に多大な影響を与えて
いることを発見するに至った。即ち、球状化処理前溶湯
のAlの含有量を規制することにより、パーライトはソ
ルバイトの如くに画期的に緻密になり、基地組織が強化
され強度が増加することが判明したのである。AlはC
uやSnとは逆にオーステナイト−パーライト変態を高
温側に移動させるが、球状化処理後の特性に与えるその
影響は極めて小さい。注目すべきは極微量(0.005
%)のAlが球状化処理前の溶製中の溶湯に含まれる溶
解度を超えて遊離しているCu粒子の酸化を促進するの
である。即ち、球状化処理前のAlの含有量を0.00
5%以下に規制し、溶製中のこのAlの挙動を阻止する
ことにより、球状化処理後の鋳鉄は、基地が逆に強化さ
れ、更なる高強度を有するものである。
は不純物として除去されるため、球状化処理前溶湯のA
lの含有量を制御するには、Alの含有率の低い、例え
ば1.0%以下のFe−Siを使用し、過剰にAlが混
入している鋼屑の使用を避ければよく、球状化剤や接種
剤の含有量に配慮する必要はない。
く限定した理由について記す。本発明は、Cuの範囲が
2.4%〜3.3%であることを大きな特徴とする。C
uがこの範囲であると黒鉛粒が微細になり、基地が緻密
に強化されるため高強度で良好な伸びを有し、一方偏析
したCuは熱伝導率を上げ、焼入れに際しては加熱冷却
速度を早め、Cr、Ni、Mo等の添加がなくても強力
な焼入れ性を提供する。Cuが2.4%未満では十分な
高強度が得られず、3.3%以上では効果が飽和状態と
なり、不経済になることからCuの範囲を設けるもので
ある。
を設けるのは0.01%以下ではCuとの相乗効果や黒
鉛形状の改善の効果なく、上限を0.05%としたの
は、これ以上では脆化作用が強く、機械的性質が大幅に
低下するためである。Mnは0.6%を超えると共晶セ
ル境界に強く偏析すると共に、セメンタイトを作り延性
を著しく低下させ、被削性を悪くするため上限を設ける
ものである。Pは0.03%を超えるとステダイトの影
響で伸びが低下し、又、表面焼入れした時の焼割れを防
止するために上限を設けるものである。SはMg消費型
の球状化阻害元素であり、0.03%以下とした。C、
Si、Mgは一般的な球状黒鉛鋳鉄の範囲である。
2,000Kg容量の低周波誘導炉を用い、鋼屑及び戻
し材を使用し、FCD500相当の溶湯とし、これに表
1に示す如く所望量のCuを添加した後、市販のFe−
Si−Mg−Ca−REM合金のサンドウィッチ法によ
る黒鉛球状化処理を実施時に表1に示す如く所望量のS
nを添加し、注湯取鍋移し換え時に接種、CO2鋳型の
JIS G 5502 Y型B号(25t×215l)に
鋳込んだ。同様の手順で化学組成を変化させた本発明実
施品1〜4についての機械的性質及び化学組成を表1に
示す。又、本発明実施品3の金属組織の顕微鏡写真を図
2に示す。
nが加わることにより、引張り強さ、伸びが大幅に向上
し、更にCuが2.6%を超えても低下しないことが判
る。図2の金属組成の顕微鏡写真の如く、セメンタイト
やベイナイトは皆無で、球形も良好で微細な黒鉛と非常
に緻密な組織を有している。本発明の球状黒鉛鋳鉄は、
JIS G 5502のFCD800−2の規格、引張り
強さ800N/mm以上、伸び2%以上を鋳放しにて十
分満足するものである。
iを使用した結果、球状化処理前溶湯のAlの含有率は
0.005%(重量%)以下であった。他は前記実施例
1と同様の手順で化学組成を変化させた本発明実施品5
〜8についての機械的性質及び化学組成を表1に示す。
又、本発明実施品7の金属組織の顕微鏡写真を図3に示
す。
実施品5〜8は更に引張り強さが向上し、図3の金属組
成の顕微鏡写真より、基地はソルバイトの如くに緻密に
なっているのが判る。本発明の球状黒鉛鋳鉄は、ISO
1083のFCD900−2の規格、引張り強さ90
0N/mm2以上、伸び2%以上を鋳放しにて十分満足
するものである。
取鍋移し換え時に接種後、生型で造形した外径φ22
7、内径φ93、厚さ30m/mの鋳型に鋳込んだ。得
られた化学成分分析結果は、重量%でCu:2.9%、
Sn:0.04%、C:3.7%、Si:2.5%、M
n:0.4%、P:0.02%、Mg:0.04%で、
残部はFeその他不可避不純物であった。この鋳物の黒
皮部を旋盤加工により除去し、外径に比べ焼入れが困難
な内径部に高周波焼入れ(焼入れ方法:定置一発、加熱
時間:75sec)を行った。この説明図を図4に、又
現物大の硬化パターンを図5に示す。図6は硬化深度を
示すもので、実線は本発明材を表し、点線は比較材を表
している。尚、比較材のグラフは(財)素形材センター
発行の「鋳鉄の生産技術〔改〕」(p112・図2.1
07)を引用した。図7は表面から1m/mの位置での
金属組織の顕微鏡写真を示す。
の球状黒鉛鋳鉄は、Si値が2.5%と焼入れには不利
な成分ながら、又、Cr、Mo、Ni等の代表的な焼入
れ促進元素を含まず、強力な焼入れ性を有するのは、偏
析したCuが熱伝導率を上げ、加熱冷却速度を早めるか
らであり、良好な微細な黒鉛と緻密な組織を有し、セメ
ンタイトの発生がないからである。
れば、重量%で、C:3.2〜3.9%、Si:2.0
〜2.6%、Mn:0.6%以下、P:0.03%以
下、S:0.03%以下、Mg:0.02〜0.06
%、Cu:2.4〜3.3%、Sn:0.01〜0.0
5%を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなるも
ので、鋳放し状態で従来にはない高強度、良好な伸び、
セメンタイトやベイナイトのない緻密な組成ならではの
良好な被削性、加えて強力な焼入れ性を有する球状黒鉛
鋳鉄を提供することができる。鋳放しによる省エネルギ
ー性に加え、合金元素の主軸にCuを用いることで、更
にMo,Ni,V等の添加剤を使用しないことにより、
製造原価の低減化に高い効果をもたらし、質量効果が大
幅に改善されるため、鋳物とした場合の実用性に優れ、
環境保全をも考慮した工業的価値は非常に高い。
前の溶湯のAlの含有量を0.005%重量%以下に規
制したものを用い、Cuを2.4〜3.3%添加した
後、黒鉛球状化処理剤、Snを0.01〜0.05%添
加したので、上記の本発明の高強度を得る方法が容易に
達成し得る効果がある。
明品との対比を示すグラフ図
400倍の顕微鏡写真図
Claims (2)
- 【請求項1】重量%で、C:3.2〜3.9%、Si:
2.0〜2.6%、Mn:0.6%以下、P:0.03
%以下、S:0.03%以下、Mg:0.02〜0.0
6%、Cu:2.4〜3.3%、Sn:0.01〜0.
05%を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる
高強度球状黒鉛鋳鉄。 - 【請求項2】黒鉛球状化処理前の溶湯のAlの含有量を
0.005%重量%以下に規制したものを用い、Cuを
2.4〜3.3%添加した後、黒鉛球状化処理剤、Sn
を0.01〜0.05%添加することを特徴とする高強
度球状黒鉛鋳鉄の製造方法。
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JP31935999A JP3723706B2 (ja) | 1999-11-10 | 1999-11-10 | 高強度球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 |
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