JP2009191342A

JP2009191342A - シーブ材料

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Publication number: JP2009191342A
Application number: JP2008035888A
Authority: JP
Inventors: Hideto Takasugi; 英登高杉; Junichi Fukumi; 純一福味; Yasutsugu Matsukawa; 安次松川
Original assignee: JFE Pipe Fitting Mfg Co Ltd
Current assignee: JFE Pipe Fitting Mfg Co Ltd
Priority date: 2008-02-18
Filing date: 2008-02-18
Publication date: 2009-08-27
Anticipated expiration: 2028-02-18
Also published as: JP5118997B2

Abstract

【課題】特にエレベータ稼動中に生じるシーブとワイヤロープの摩耗量を片方が一方的に多くならないよう、且つ両者とも摩耗量ができるだけ少ないようにして、長期間少なくとも１０年間は交換する必要なく使用し得るべく耐摩耗性に優れ長寿命化を図れ、しかも低コストで被削性の良好なシーブ材料を提供する。
【解決手段】重量％で、Ｃ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：２．０〜２．７％、Ｍｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｍｇ：０．０２〜０．０６％、Ｃｕ：２．４〜３．３％、Ｓｎ：０．０１〜０．０５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。
【選択図】図７

Description

本発明はシーブ材料に係り、特に、ロープ式エレベータを駆動するのに好適なエレベータ駆動装置のシーブに用いるシーブ材料に関する。

ロープ式エレベータは、両端に乗りかごと釣合い錘を有するロープがシーブに巻きかけられ、シーブを電動機で回転させたとき、ロープとシーブとの間に生じる摩擦力によってロープを上下方向に移動させ、これにより乗りかごを昇降させるようになっている。

このようなロープ式エレベータにおいて、摩擦力によってロープもしくはシーブのいずれか一方が異常摩耗した場合には、摩耗した部材を交換する必要がある。そのような事態を防ぐために、ロープやシーブを設計する際には、それらの材質の組み合わせには相当の注意が払われている。一般にロープに硬鋼線材２種を素線とするＥ種ロープ（標準引張り強度＝１３５ｋｇ／ｍｍ^２，ビッカース硬さＨｖ＝３３０〜３８０）が用いられる場合は、シーブには片状黒鉛鋳鉄（例えばＦＣ２５０）が用いられる。長行程もしくは大容量のエレベータの場合では、より強度の高い硬鋼線材４種を素線とするＡ種ロープ（標準引張り強度＝１６５ｋｇ／ｍｍ^２，ビッカース硬さＨｖ＝４３０〜４９０）が用いられ、この場合は、シーブは耐摩耗性に優れる球状黒鉛鋳鉄（例えばＦＣＤ７００）が用いられる。

ところで、エレベータが長行程化すると、乗りかごと釣合い錘をつなぐロープ長さが長くなり、駆動機が昇降させる全重量中に占めるロープ重量が増加する。また同様にエレベータ乗客の容量が増した場合も、規格上求められる安全率を確保するためロープ本数が増え、ロープ重量が増加する。ロープ重量が増加すると、エレベータ乗客の容量（乗客数）が低下するか、あるいは駆動機を大型化する必要が生じ、エレベータシステムとしての効率が低下する。また、ロープ破断時に落下するエレベータ乗りかごを停止させる非常止め装置には、破断した全ロープ重量と乗客・乗りかごを合わせた重量を停止させる能力が求められているため、ロープ重量が増加すると非常止め装置が停止させる重量も増加し、その制動能力の向上が必要となる。非常止め装置の制動力の向上は、新たな技術開発がないかぎり非常止め装置、すなわち乗りかごの重量増加に結びつき、ロープ本数の増加という悪循環を引き起こすことになる。

エレベータシステムにおけるロープ本数を低減させる、もしくは細い軽量ロープを用いるためには、ロープ強度（引張り強さ）を増さねばならない。しかし、高強度のロープは表層が硬くなるため、従来のシーブ材質のままではシーブ摺動面の摩耗が進み、摩擦係数の低下を発生させ、シーブの寿命を短くしてしまう。シーブは建家最上階にある機械室の駆動装置内に組み込まれ、且つ比較的に重量部品であるため、その交換には多大の労力と時間を必要とする。したがって、エレベータシステムにおいてロープ重量を低減するには、高強度ロープを用いても摺動面の異常摩耗、摩擦係数の低下を発生させず、かつ逆にロープの摩耗を促進しないシーブ材質の開発が不可欠である。

とくに、今後は、土地の有効利用の点から建築物の高層化、もしくは大深度利用が進められるに伴い、エレベータの長行程化、高速化、大容量化が必要となる。したがって、エレベータシステムの効率の点から、現在のＡ種ロープ以上の高強度ロープの利用が必要となる。すなわち、ロープの引張り強さが１８０ｋｇ／ｍｍ^２級、外層線の硬さがＨｖ＝約４８０〜５００であるＢ種以上のロープを利用可能とするシーブ材質の開発が要望される。

上記改善策として、シーブ材料の基地組織を熱処理（オーステンパ処理）によりベイナイト組織とし、球状化率＝８０〜１００％、黒鉛粒径２０〜１００μｍ、黒鉛粒数７０個／ｍｍ^２〜１００個／ｍｍ^２で、ブリネル硬さＨ_Ｂ＝２６０〜３２０である球状黒鉛鋳鉄を用いたシーブが開示されている（例えば、特許文献１参照）。

また、重量％でＮｉ：０.５〜２.０，Ｃｕ：０.５〜２.０を含み、素地のパーライト面積率が９０％以上，該パーライト相のビッカース硬さが３５０〜４５０のシーブと、外層素線のビッカース硬さが４８０〜５００、強度が１８０ｋｇ／ｍｍ^２以上のロープとを組み合わせたことを特徴とするエレベータが開示されている（例えば、特許文献２参照）。

特開平２−３４７４７号公報特開平８−２７７０８２公報

しかしながら、オーステンパ処理した球状黒鉛鋳鉄を用いた上記シーブでは、高強度を得るための熱処理コストが上昇し、またベイナイト組織に起因して被削性が悪く、シーブ溝の研削加工を要するため、工程の複雑化を招く等の問題がある。
また、Ｎｉ等の合金を添加した高強度球状黒鉛鋳鉄からなる上記シーブでは高価な合金を添加するため、折角の鋳放しによる経済的な効果が相殺されて了う。

本発明は、上述した問題点を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、特にエレベータ稼動中に生じるシーブとワイヤロープの摩耗量を片方が一方的に多くならないように、且つ両者とも摩耗量ができるだけ少ないようにして、長期間少なくとも１０年間は交換する必要なく使用し得るべく耐摩耗性の向上、長寿命化を図れ、しかも低コストで被削性の良好なシーブ材料を提供することにある。

本発明は、シーブとワイヤーロープとのすべり接触による両者の摩耗量をできるだけ少なくし、特にワイヤロープに対するシーブの耐摩耗性を高めんとするものである。摩耗特性は一般に片状黒鉛鋳鉄よりも球状黒鉛鋳鉄の方が良好であるので、本発明によるシーブ材料においても球状黒鉛鋳鉄を用いる。ワイヤロープとのすべり接触による摩耗量をできるだけ小さくし、ワイヤロープに対する耐摩耗性に優れ、又機械的性質も良好な本発明によるシーブ材料は下記の如き組成の材料より製造される。即ち、その材料は重量％で、Ｃ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：２．０〜２．７％、Ｍｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｍｇ：０．０３〜０．０７％、Ｃｕ：２．４〜３．３％、Ｓｎ：０．０１〜０．０５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、強靭性および被削性に優れた高強度球状黒鉛鋳鉄からなるものである。

また、本発明によるシーブ材料では、黒鉛の潤滑作用を平均的に出させるとともにワイヤロープが巻きかけられるシーブ溝面の摩耗の均一化を図り、局部的な摩耗を避けるために、黒鉛粒もできるだけ小さく均一して分布していることを必要とする。そのために、一般にワイヤロープの素線は１ｍｍ以下のものが用いられることに鑑み、本発明によるシーブ材料の黒鉛粒径は２０〜４０μｍの範囲とし、また黒鉛粒の分布は１００個／ｍｍ^２〜２００個／ｍｍ^２、球状化率は８０％〜１００％とする。

そして、本発明においては、シーブに巻きかけられるワイヤロープがＡ種ロープ（標準引張り強度＝１６５ｋｇ／ｍｍ^２，ビッカース硬さＨｖ＝４３０〜４９０）相当材の場合は、鋳放しでシーブ材料の基地組織をパーライト組織とし、その硬さをブリネル硬さＨ_Ｂ２６０〜３２０とするものである。また、シーブ材料の基地組織を熱処理により、パーライト組織とし、その硬さをブリネル硬さＨ_Ｂ３２０〜３７０とするものである。この範囲がシーブとＡ種ワイヤロープの摩耗が適量となるような適正な硬さである。

また、シーブに巻きかけられるワイヤロープがＢ種ロープ（標準引張り強度＝１８０ｋｇ／ｍｍ^２，ビッカース硬さＨｖ＝４８０〜５００）相当材の場合は、耐摩耗性を高めるために、シーブ材料の基地組織を熱処理によりソルバイト組織とし、その硬さをブリネル硬さＨ_Ｂ３７０〜４３０とするのである。この範囲がシーブとＢ種ワイヤロープの摩耗が適量となるような適正な硬さである。その他、本発明にかかるシーブ材料は機械的な性質、特に引張り強さが大なることが望ましく、又鋳造性が良好なことが望ましい。

次に、各組成成分の添加目的並びに組成範囲の限定理由について説明する。
Ｃが４．０％を越えると、機械的性質、特に引張り強さが目標の８００Ｍｐａ以上にならず、Ｃが３．０％以下では黒鉛粒として１００個/ｍｍ^２以上の分布にならないので好ましくない。

Ｓｉは球状化率、鋳造性の向上のために添加するが、Ｓｉが２．７％以上になると熱処理によってもフェライトが存在し、硬さが低下し、Ｈｖ２００以上にすることは困難になる。Ｓｉが２．０％以下では球状化率が８０％以下になることがあり、また鋳造性が悪くなり、シーブとして望ましくない引け巣が発生しやすくなる。

Ｍｎは０．６％を超えると共晶セル境界に強く偏析すると共に、セメンタイトを作り延性を著しく低下させ、被削性を悪くするため上限を設けるものである。

ＰおよびＳは介在物の生成を少くするため、できるだけ少なくする方が望ましい。介在物は硬く、不規則に存在するので、ワイヤロープに疵をつけやすい。このため、いずれも０．０３％以下が好ましい。０．０３％以上になると砥粒よりも大きな介在物（Ｆｅ_３Ｐ、ＭｎＳ、ＭｇＳなど）が生成するため望ましくない。

Ｍｇは黒鉛を球状化するために必要な合金元素で、０．０３％以下では球状化率８０％以上にならないし、０．０７％以上になると異形の黒鉛が生成するので好ましくない。

Ｃｕは組織を均一にするため、例えば表面から深さ方向に組織を均一にして、硬さのバラツキをなくす元素である。また、本発明は、Ｃｕの範囲が２．４％〜３．３％であることに大きな特徴を有する。Ｃｕがこの範囲であると黒鉛粒が微細になり、基地が緻密に強化されるため高強度で良好な伸びを有する。また、通常の溶解度以上のＣｕを添加することにより、主として球状黒鉛の周辺にＣｕを偏析させる。本発明のシーブ材料では、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ等の代表的な焼入れ促進元素を含まなくても、強力な焼入れ性を有するが、これは、球状黒鉛の周辺に偏析したＣｕが熱伝導率を上げ、加熱冷却速度を早めるからであり、良好な微細な黒鉛と緻密な組織を有し、セメンタイトの発生がないからである。セメンタイトやベイナイトのない緻密な組成ならではの強力な焼入れ性に加えて、良好な被削性を有することができる。Ｃｕの範囲が２．４％未満では十分な高強度が得られず、３．３％以上では効果が飽和状態となり、不経済になる。

ＳｎはＣｕと同様の効果を持つが、Ｃｕとの相乗効果でオーステナイト−パーライト変態をより低温側に移動させ、黒鉛粒をより微細にすると共に、適量の添加により不規則形黒鉛の晶出を防止し、黒鉛形状を改善し、伸びを増加させるものである。又、基地組織をより緻密にするため高強度となる。Ｓｎの範囲が０．０１％以下ではＣｕとの相乗効果や黒鉛形状の改善の効果がなく、上限を０．０５％としたのは、これ以上では脆化作用が強く、機械的性質が大幅に低下するためである。

上記組成材を鋳放しの場合、基地組織はパーライト組織となる。

上記組成材を熱処理する場合、次の２種類がある。熱処理の温度として基地組織をパーライトにし得る温度であることが必要である場合は、８００°Ｃ〜９００°Ｃの間、３０〜６０分間加熱して強制空冷する。熱処理の温度として基地組織をソルバイトにし得る温度であることが必要である場合は８００°Ｃ〜９００°Ｃの間、３０〜６０分間加熱して油冷し、その後４５０〜５００°Ｃの間、６０分間加熱して空冷して、ソルバイト組織とする。

本発明のシーブ材料によれば、耐摩耗性に優れ、しかも低コストで被削性が良好であり、特にエレベータ用シーブ材料として好適である。

［実施例１］
図１の表中の実施例１に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２３μｍ、黒鉛粒数は１５２個/ｍｍ^２の分布状態であった。鋳放しでブリネル硬さはＨ_Ｂ２９３前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図５の曲線１上に位置し摩耗量は１／３に減少（比較例１を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図２の表参照）。なお、図７中、曲線２はＡ種ワイヤロープ相当材の摩耗特性曲線を示す。

［実施例２］
図１の表中の実施例２に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１７３個／ｍｍ^２の分布状態であった。鋳放しでブリネル硬さはＨ_Ｂ２９３前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図７の曲線１上に位置し摩耗量は１／３に減少（比較例１を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図２の表参照）。

［実施例３］
図１の表中の実施例３に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は９６％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１９５個／ｍｍ^２の分布状態であった。鋳放しでブリネル硬さはＨ_Ｂ２８５前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図７の曲線１上に位置し摩耗量は１／３に減少（比較例１を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図２の表参照）。

［比較例１］
図１の表中の比較例１に示す組成の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は８５％、黒鉛粒径３０〜５０μｍで黒鉛粒は７０個／ｍｍ^２であった。鋳放しで基地をパーライト組織とした。硬さはＨ_Ｂ２８０であった。熱処理後摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、図７に示す摩耗特性曲線１上に位置し図２の表に示すように上記各実施例１〜３の摩耗特性に比べ摩耗量が多く、シーブ材料としては劣っていた。

図１の表中の実施例１〜３および比較例１の摩耗特性を図７に示したが、この特性よりシーブ材の硬さをＨ_Ｂ２６０〜３２０にすることによりシーブ（曲線１）とＡ種ワイヤロープ相当材（曲線２）の摩耗が比較的つり合ったものとすることができることがわかる。

［実施例４］
図３の表中の実施例４に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２３μｍ、黒鉛粒数は１５２個／ｍｍ^２の分布状態であった。これを約９００°Ｃで６０分間保持後、強制空冷を行い、パーライト組織にした。ブリネル硬さはＨ_Ｂ３３０前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図８の曲線１上に位置し摩耗量は１／３．５に減少（比較例２を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図４の表参照）。なお、図８中、曲線２はＢ種ワイヤロープ相当材の摩耗特性曲線を示す。

［実施例５］
図３の表中の実施例５に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を約９００°Ｃで６０分間保持後、強制空冷を行い、パーライト組織にした。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１７３個／ｍｍ^２、硬さはＨ_Ｂ３５０前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せて摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図８の曲線１上に位置し、摩耗量は１／４に減少（比較例２を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図４の表参照）。

［実施例６］
図３の表中の実施例６に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を約９００°Ｃで６０分間保持後、強制空冷を行い、パーライト組織にした。黒鉛球状化率は９６％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１９５個／ｍｍ^２以上、硬さはＨ_Ｂ３６５であった。これより摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図８の曲線１上に位置し、摩耗量は１／４に減少（比較例２を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図４の表参照）。

［比較例２］
図３の表中の比較例２に示す組成の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は８５％、黒鉛粒径３０〜５０μｍで黒鉛粒は７０個／ｍｍ^２であった。鋳放しで基地をフェライト＋パーライト組織とした。硬さはＨ_Ｂ３５０であった。熱処理後摩耗試験片を製作し、Ａ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、図８に示す摩耗特性曲線１上に位置し図４の表に示すように上記各実施例４〜６の摩耗特性に比べ摩耗量が多く、シーブ材料としては劣っていた。

図３の表中の実施例４〜６および比較例２の摩耗特性を図８に示したが、この特性よりシーブ材の硬さをＨ_Ｂ３２０〜３７０にすることによりシーブ（曲線１）とＡ種ワイヤロープ相当材（曲線２）の摩耗が比較的つり合ったものとすることができることがわかる。

［実施例７］
図５の表中の実施例７に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２３μｍ、黒鉛粒数は１５２個／ｍｍ^２の分布状態であった。これを約９００°Ｃで６０分間保持後、油中に焼入れし、しかる後約５００°Ｃに６０分間保持、空冷し焼戻しを行い、ソルバイト組織にした。ブリネル硬さはＨ_Ｂ４０１前後であった。これより摩耗試験片を製作し、Ｂ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図９の曲線１上に位置し摩耗量は１／３に減少（比較例２を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図９の表参照）。なお、図９中、曲線２はＢ種ワイヤロープ相当材の摩耗特性曲線を示す。

［実施例８］
図５の表中の実施例８に示す成分の球状黒鉛鋳鉄を約９００°Ｃで６０分間保持後、油中に焼入れ後、約５００°Ｃに６０分間保持、空冷し焼戻しを行い、ソルバイト組織にした。黒鉛球状化率は９５％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１７３個／ｍｍ^２、硬さはＨ_Ｂ４１５であった。これより摩耗試験片を製作し、Ｂ種ワイヤロープ相当材と組合せて摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図９の曲線１上に位置し、摩耗量は１／３．５に減少（比較例３を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図６の表参照）。

［実施例９］
図５の表中の実施例９に示す成分の球状黒鉛鋳鉄をこれを約９００°Ｃで６０分間保持後、油中に焼入れ後、約５００°Ｃに６０分間保持、空冷し焼戻しを行い、ソルバイト組織にした。黒鉛球状化率は９６％、黒鉛粒径は２６μｍ、黒鉛粒は１９５個／ｍｍ^２以上、硬さはＨ_Ｂ４２９であった。これより摩耗試験片を製作し、Ｂ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、摩耗特性は図９の曲線１上に位置し、摩耗量は１／４に減少（比較例３を１とする）し、耐摩耗性の優れたシーブ材として望ましい特性を示した（図６の表参照）。

［比較例３］
図５の表中の比較例３に示す組成の球状黒鉛鋳鉄を鋳造した。黒鉛球状化率は８５％、黒鉛粒径３０〜５０μｍで黒鉛粒は７０個／ｍｍ^２であった。鋳放しで基地をフェライト＋パーライト組織とした。硬さはＨ_Ｂ３５０であった。熱処理後摩耗試験片を製作し、Ｂ種ワイヤロープ相当材と組合せてころがりすべり摩耗試験を行なった結果、図９に示す摩耗特性曲線１上に位置し図６の表に示すように上記各実施例４〜６の摩耗特性に比べ摩耗量が多く、シーブ材料としては劣っていた。

図５の表中の実施例７〜９および比較例３の摩耗特性を図９に示したが、この特性よりシーブ材の硬さをＨ_Ｂ３７０〜４３０にすることによりシーブ（曲線１）とＢ種ワイヤロープ相当材（曲線２）の摩耗が比較的つり合ったものとすることができることがわかる。

上記実施例１〜９、比較例１〜３の結果から明らかなように、本発明のシーブ材料は、従来のシーブ材料と比較して摩耗量に関していずれも特にエレベータ用シーブ材料として望ましい特性を有している。
尚、本発明を特にエレベータ用シーブ材料について詳しく説明してきたが、本発明はかかる用途に限られるものではなく、他の機器の鋳鉄製シーブについても同様に効果的に適用できることは言うまでもない。

本発明の実施例１〜３および比較例１のシーブ材料の組成比を示す図表である。図１の表中の実施例１〜３および比較例１の摩耗試験材の特徴と摩耗量を示す図表である。本発明の実施例４〜６および比較例２のシーブ材料の組成比を示す図表である。図３の表中の実施例４〜６および比較例２の摩耗試験材の特徴と摩耗量を示す図表である。本発明の実施例７〜９および比較例３のシーブ材料の組成比を示す図表である。図５の表中の実施例７〜９および比較例３の摩耗試験材の特徴と摩耗量を示す図表である。図１の表中の実施例１〜３と比較例１の摩耗特性曲線を示す特性図である。図３の表中の実施例４〜６と比較例２の摩耗特性曲線を示す特性図である。図５の表中の実施例７〜９と比較例３の摩耗特性曲線を示す特性図である。

Claims

重量％で、Ｃ：３．０〜４．０％、Ｓｉ：２．０〜２．７％、Ｍｎ：０．６％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｍｇ：０．０２〜０．０６％、Ｃｕ：２．４〜３．３％、Ｓｎ：０．０１〜０．０５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするシーブ材料。
球状化率８０％〜１００％、黒鉛平均粒径２０μｍ〜４０μｍ、黒鉛粒数個１００個／ｍｍ²〜２００個／ｍｍ²、ブリネル硬さがＨ_Ｂ２６０〜３２０であって、鋳放しでパーライト基地組織を有する球状黒鉛鋳鉄からなることを特徴とする請求項１記載のシーブ材料。
球状化率８０％〜１００％、黒鉛平均粒径２０μｍ〜４０μｍ、黒鉛粒数個１００個／ｍｍ²〜２００個／ｍｍ²、ブリネル硬さがＨ_Ｂ３２０〜３７０であって、熱処理によりパーライト基地組織を有する球状黒鉛鋳鉄からなることを特徴とする請求項１記載のシーブ材料。
球状化率８０％〜１００％、黒鉛平均粒径２０μｍ〜４０μｍ、黒鉛粒数個１００個／ｍｍ²〜２００個／ｍｍ²、ブリネル硬さがＨ_Ｂ３７０〜４３０であって、熱処理によりソルバイト基地組織を有する球状黒鉛鋳鉄からなることを特徴とする請求項１記載のシーブ材料。