CN114309618A - 机筒 - Google Patents
机筒 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114309618A CN114309618A CN202110301966.9A CN202110301966A CN114309618A CN 114309618 A CN114309618 A CN 114309618A CN 202110301966 A CN202110301966 A CN 202110301966A CN 114309618 A CN114309618 A CN 114309618A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- barrel
- alloy layer
- percent
- cylinder
- equal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 82
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 82
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 35
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 31
- 238000004372 laser cladding Methods 0.000 claims description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 11
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 5
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 4
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 56
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 23
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 20
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 13
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 11
- 239000000306 component Substances 0.000 description 11
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- HQFCOGRKGVGYBB-UHFFFAOYSA-N ethanol;nitric acid Chemical compound CCO.O[N+]([O-])=O HQFCOGRKGVGYBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 4
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 4
- 229910000619 316 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 2
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008358 core component Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Abstract
本发明提供了一种机筒，包括筒体本体，于筒体本体的内表面上复合有合金层，且合金层的化学组分按质量百分比计包括：C：0.01％‑1.3％；N≤0.2％；Si：0.1％‑1.0％；Mn：0.1％‑0.8％；Co：15％‑35％；(Mo+0.5W)：10％‑28％，且Mo：2％‑20％；Ti≤6％，余量为铁和杂质。本发明所述的机筒，通过在筒体本体的内表面复合合金层，可有效提高机筒的耐磨性能及使用寿命，减少应用该机筒的设备的停机时间及检修维护次数，从而提高生产效率。
Description
技术领域
本发明涉及增材制造技术领域，特别涉及一种机筒。
背景技术
随着全球橡塑行业、化工行业、电子器件、线缆行业、木塑行业、建材行业、饲料行业、食品行业的快速发展，塑料制品的应用越来越广泛。在塑料制品的生产过程中，挤出造粒是关键的前序，而挤出造粒一般应用挤出造粒机。
为了提升塑料制件的耐磨性能、耐腐蚀性能，需要对塑料进行改性，从而需要添加各种添加剂或填充物，这对塑料挤出造粒机的核心部件-机筒提出了极高的要求，要求机筒需要具备优异的耐磨和耐腐蚀性能。
目前，机筒通常采用碳钢作为壳体，然后采用镶嵌合金衬套的方式，以提高机筒的使用寿命，通过更换衬套，重复利用壳体来节约成本；衬套一般采用整体式衬套，其多采用普通高速钢、模具钢以及高铬铸铁制备。
然而，当造粒物料中添加有大量玻纤、陶瓷、碳酸钙、强酸强碱等填充物时，导致衬套寿命较短，更换频繁，影响挤出机工作稳定性，同时影响生产效率。
发明内容
有鉴于此，本发明旨在提出一种机筒，以提高其耐磨性能。
为达到上述目的，本发明的技术方案是这样实现的：
一种机筒，包括筒体本体，于所述筒体本体的内表面上复合有合金层，且所述合金层的化学组分按质量百分比计包括C：0.01％-1.3％；N≤0.2％；Si：0.1％-1.0％；Mn：0.1％-0.8％；Co：15％-35％；(Mo+0.5W)：10％-28％，且Mo：2％-20％；Ti≤6％余量为铁和杂质。
进一步的，所述合金层的化学组分按质量百分比计包括：C：0.01％-0.6％；N≤0.2％；Si：0.1％-0.8％；Mn：0.1％-0.6％；Co：15％-30％；(Mo+0.5W)：15％-24％，且Mo：2％-20％；；Ti：0.5％-6％。
进一步的，所述合金层的化学组分按质量百分比计还包括W≤16％。
进一步的，所述合金层的化学组分按质量百分比计还包括W≤8％。
进一步的，所述合金层采用粉末冶金工艺制备的金属粉末，并采用增材制造工艺复合于所述筒体本体的内表面上。
进一步的，所述增材制造工艺包括激光熔覆工艺。
进一步的，所述筒体本体采用碳素钢制成。
进一步的，所述筒体本体采用不锈钢或工具钢制成。
进一步的，所述合金层的厚度为1.5mm-3.0mm。
进一步的，所述合金层精加工出后的厚度≥1.0mm。
本发明中，合金层采用特定的化学成分及配比是实现其耐磨性能的必要条件，各化学组分作用及原理简述如下：
Fe、Co、Mo化合反应以μ型沉淀硬化方式析出，提升及维持基体硬度，Co的合适的含量范围为：15％-35％，Co优选范围为：15％-30％，Mo的合适的含量范围为：2％-20％。
W作为一种可选元素，可部分替换Mo发挥类似作用，本发明(Mo+0.5W)的合适的含量范围10％-28％，优选(Mo+0.5W)的含量范围为15％-24％，同时W含量范围为≤16％，优选W含量范围为≤8％。
Ti可提供高熔点析出细化晶粒作用，其可与C或N化合反应形成高熔点MX析出相，产生细化晶粒及提升耐磨性能作用，其中M为Ti元素，X为C或N元素，C和N在一定范围内可互换，本发明中，Ti的合适的含量范围为≤6％，优选的含量范围为0.5％-6％，C的合适的含量范围为0.01％-1.3％，C优选范围为0.01％-0.6％，N的合适含量范围为≤0.2％。
Si作为一种脱氧剂和基体强化元素来使用，但过高的Si导致基体脆性增加，因此本发明中，Si的合适的含量范围为0.1％-1.0％，优选的合适的含量范围为0.1％-0.8％。
Mn作为脱氧剂加入，可以弱化S的有害作用，但过高Mn增加脆性风险，因此本发明中，Mn的合适的含量范围为0.1％-0.8％，优选的合适的含量范围为0.1％-0.6％。
本发明的沉淀硬化合金，除了上述设定的化学组分，余量为Fe基体，当然还包括一些不可避免的残余微量元素，包括O、S、P等，为了防止对合金力学性能产生不利影响，要求O的合适的含量范围为≤0.03％，S的合适的含量范围为≤0.3％，P的合适的含量范围为≤0.05％。
除此以外，本发明的化学组分中，杂质还可包括Zr、Mg、Al、Cu、Ni、Sn和Pb中的至少一种，且这些杂质的总量不大于1％。
相对于现有技术，本发明具有以下优势：
本发明所述的机筒，通过在筒体本体的内表面复合合金层，可有效提高机筒的耐磨性能及使用寿命，关键在于合金层合金选定合适的化学组分及配比，以提高耐磨性能，可减少应用该机筒的设备的停机时间及检修维护次数，从而提高生产效率。
附图说明
构成本发明的一部分的附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1为本发明实施例所述的机筒的结构示意图；
图2为本发明实施例所述的另一机筒的结构示意图；
图3为本发明对比例M2合金的微观组织图；
图4为本发明制备例1的合金层的微观组织图；
图5为本发明制备例5的合金层的微观组织图；
图6为本发明的机筒各制备例的耐磨性能对比的示意图。
附图标记说明：
1、筒体本体；101、内表面；2、合金层。
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
本发明涉及一种机筒，如图1和图2所示，其包括筒体本体1，且于筒体本体1的内表面101上复合有合金层2。为了提高其耐磨性能，本发明目标的一方面是基于一种特殊的金属粉末，另一方面该金属粉末适用于增材制造工艺，以可成型于筒体本体的内表面形成合金层2，并使合金层2具有高的硬度、耐磨性能、耐腐蚀性能。
作为一种优选的可行的实施方案，筒体本体可采用碳素钢制成。除此以外，其还可采用不锈钢或工具钢制成。
前述的金属粉末优选采用气雾化制粉工艺制备的金属粉末，具体制备工艺如下：
a.将本发明合金装入熔炼钢包，在保护气氛下供电加热；
b.合金熔化后继续升温至1500℃-1800℃，取样分析成分后调整至合格范围；
c.合金熔液温度达到要求后开启高压雾化气体及排空风机，合金熔液经熔炼系统底部陶瓷漏眼进入雾化室，在高压雾化气体作用下转变为金属粉末，合金熔液雾化流量控制在10-30kg/min；
d.雾化粉末经气流输送至集粉罐体，冷却至≤50℃。
e.对冷却后金属粉末进行筛分，取53μm-150μm部分使用。
进一步优选采用增材制造工艺复合于筒体本体1的内表面101上，以使金属粉末成型于筒体本体内表面形成紧密结合的合金层，复合的所述合金层的厚度为1.5mm-3.0mm，合金层精加工后的厚度≥1.0mm。
在此所述的增材制造工艺，包括但不限于激光熔覆工艺，激光熔覆采用功率为2-6KW，合金熔覆层厚度为1.5mm-3.0mm。
接下来进行热处理，热处理工艺过程中，先将机筒整体加热到600℃，保温4小时。而后对机筒内表面进行精加工，加工后机筒内表面合金层厚度≥1.0mm。
为了便于较好的理解本发明，以下结合几个实施例来进行说明：
以下各实施例的金属粉末的具体制备方法如下：
a.将本发明合金装入熔炼钢包，在保护气氛下供电加热；
b.合金熔化后继续升温至1750℃，取样分析成分后调整至合格范围；
c.合金熔液温度达到要求后开启高压雾化气体及排空风机，合金熔液经熔炼系统底部陶瓷漏眼进入雾化室，在高压雾化气体作用下转变为金属粉末，合金熔液雾化流量控制在20kg/min；
d.雾化粉末经气流输送至集粉罐体，冷却至50℃。
e.对冷却后金属粉末进行筛分，取53μm-150μm部分使用。
实施例1
表1：金属粉末的化学组分
| C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 0.1 | 0.6 | 0.2 | 0.2 | 15 | 28 | - | 0.05 |
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表1所示，筒体本体1材料为45#钢，机筒类型为双螺杆挤出机机筒。采用激光熔覆方式将表1中的金属粉末熔覆于筒体本体1的内表面101，激光熔覆采用功率为2KW，合金熔覆层厚度为2.5mm。
而后对激光熔覆后机筒进行热处理，热处理具体工艺参数为将机筒整体加热到600℃，保温4小时。对机筒内表面101进行精加工，加工后机筒内表面101合金层2厚度为1.5mm。
对机筒内表面101合金层2进行硬度检测，硬度为HRC65。
对机筒内表面101合金层2进行耐腐蚀性能检测，室温条件下，将机筒整体浸泡于5％硝酸乙醇溶液浸泡时间24小时，机筒内表面101合金层2无点腐蚀。
实施例2
表2：金属粉末的化学组分
| C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 0.6 | 0.1 | 0.5 | 0.01 | 15 | 30 | 3 | 0.005 |
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表2所示，筒体本体1材料为45#钢，机筒类型为单螺杆挤出机机筒。采用激光熔覆方式将表2中金属粉末熔覆于机筒内表面101，激光熔覆采用功率为2KW，合金熔覆层厚度为2.5mm。
而后对激光熔覆后机筒进行热处理，热处理具体工艺参数为将机筒整体加热到600℃，保温4小时。对机筒内表面101进行精加工，加工后机筒内表面101合金层2厚度为1.5mm。
对机筒内表面101合金层2进行硬度检测，硬度为HRC65。
对机筒内表面101合金层2进行耐腐蚀性能检测，室温条件下，将机筒整体浸泡于5％硝酸乙醇溶液浸泡时间24小时，机筒内表面101合金层2无点腐蚀。
实施例3
表3：金属粉末的化学组分
| C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 0.01 | 0.8 | 0.2 | 16 | 2 | 35 | 0.5 | 0.12 |
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表3所示，筒体本体1材料为316不锈钢，机筒类型为单螺杆挤出机机筒。采用激光熔覆方式将表3中金属粉末熔覆于机筒内表面101,所述激光熔覆采用功率为2KW，合金熔覆层厚度为2.5mm。
而后对激光熔覆后机筒进行热处理，热处理工艺参数为将机筒整体加热到600℃，保温4小时。对机筒内表面101进行精加工，加工后机筒内表面101合金层2厚度为1.5mm。
对机筒内表面101合金层2进行硬度检测，硬度为HRC64。
对机筒内表面101合金层2进行耐腐蚀性能检测，室温条件下，将机筒整体浸泡于5％硝酸乙醇溶液浸泡时间24小时，机筒内表面101合金层2无点腐蚀。
实施例4
表4：金属粉末的化学组分
| C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 0.2 | 0.2 | 0.3 | 8 | 16 | 25 | 0.01 | 0.08 |
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表4所示，筒体本体1材料为316不锈钢，机筒类型为单螺杆挤出机机筒。采用激光熔覆方式将表4中金属粉末熔覆于筒体本体1内表面101，激光熔覆采用功率为2KW，合金熔覆层厚度为2.5mm。
而后对激光熔覆后机筒进行热处理，热处理具体工艺参数为将机筒整体加热到600℃，保温4小时。对机筒内表面101进行精加工，加工后机筒内表面101合金层2厚度为1.5mm。
对机筒内表面101合金层2进行硬度检测，硬度为HRC67。
对机筒内表面101合金层2进行耐腐蚀性能检测，室温条件下，将机筒整体浸泡于5％硝酸乙醇溶液浸泡时间24小时，机筒内表面101合金层2无点腐蚀。
实施例5
表5：金属粉末的化学组分
| C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 1.2 | 0.6 | 0.1 | 12 | 20 | 15 | 6 | 0.1 |
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表5所示，筒体本体1材料为316不锈钢，机筒类型为单螺杆挤出机机筒。采用激光熔覆方式将表5中金属粉末熔覆于筒体本体1内表面101，激光熔覆采用功率为2KW，合金熔覆层厚度为2.5mm。
而后对激光熔覆后机筒进行热处理，热处理具体工艺参数为将机筒整体加热到600℃，保温4小时。对机筒内表面101进行精加工，加工后机筒内表面101合金层2厚度为1.5mm。
对机筒内表面101合金层2进行硬度检测，硬度为HRC66。
对机筒内表面101合金层2进行耐腐蚀性能检测，室温条件下，将机筒整体浸泡于5％硝酸乙醇溶液浸泡时间24小时，机筒内表面101合金层2无点腐蚀。
实施例6
表6：金属粉末的化学组分表
| 制备例 | C | Si | Mn | W | Mo | Co | Ti | N |
| 1 | 0.1 | 0.6 | 0.2 | 0.2 | 15 | 28 | - | 0.05 |
| 2 | 0.6 | 0.1 | 0.5 | 0.01 | 15 | 30 | 3 | 0.005 |
| 3 | 0.01 | 0.8 | 0.2 | 16 | 2 | 35 | 0.5 | 0.12 |
| 4 | 0.2 | 0.2 | 0.3 | 8 | 16 | 25 | 0.01 | 0.08 |
| 5 | 1.2 | 0.6 | 0.1 | 12 | 20 | 15 | 6 | 0.1 |
| 6 | 0.1 | 0.5 | 0.3 | 8 | 10 | 25 | 2 | 0.12 |
| 7 | 1.3 | 0.5 | 0.3 | 8 | 10 | 25 | 4 | - |
| 8 | - | 0.5 | 0.3 | 8 | 10 | 25 | - | 0.12 |
| 9 | 1.4 | 0.5 | 0.3 | 8 | 10 | 25 | 6.5 | - |
在此需要说明的是，制备例9在气雾化制粉过程中，金属液容易发生雾化漏眼堵塞，难以稳定生产。
用于机筒内表面101的金属粉末的化学组分如表6所示，采用激光熔覆方式将各金属粉末熔覆于50mm*50mm*10mm的方形45#钢板样块表面，激光熔覆采用功率为3KW，熔覆厚度2.5mm。
而后对激光熔覆样块进行热处理，热处理过程为，先将样块加热到600℃，保温4小时。而后对热处理后激光熔覆样块合金层2进行平磨加工，加工后合金层2剩余厚度1.5mm。
接下来，对表1中制备例1至制备例8的合金层2从以下几个方面进行对比测试：(1)热处理后微观组织；(2)热处理硬度；(3)耐磨性能。
采用一种通用高速钢M2作为对比例，其热处理制度为1160℃淬火及540℃回火：
(1)热处理后微观组织
对制备例1至制备例8的合金层2分析微观组织。对比例M2的微观组织如图2所示，一方面碳化物比较粗大，其尺寸可达到10μm-30μm，同时延热变形方向呈条带状分布。
制备例1至制备例8的合金层2析出第二相呈离散分布状态，颗粒细小且分布均匀，第二相颗粒尺寸≤8μm，至少80％颗粒尺寸≤5μm，第二相以细小弥散方式分布于基体，可对基体产生强化作用。
其中制备例1和制备例5的微观分别如图4和图5所示。
制备例8由于没有高熔点MX析出相对晶粒生长的阻滞作用，其晶粒尺寸相比制备例5和制备例6有明显粗化。
(2)硬度
对制备例1至制备例8的合金层2测试硬度。
表8：对各制备例进行热处理后进行硬度测试，测量结果如下：
| 制备例 | 硬度/HRC |
| 1 | 65 |
| 2 | 65 |
| 3 | 66 |
| 4 | 65 |
| 5 | 64 |
| 6 | 64 |
| 7 | 64 |
| 8 | 63 |
| 对比例M2 | 64 |
参照GB/T 230.1-2018对各制备例的合金层2进行硬度测试，结果表明，本发明的合金层2以及对比例均能达到高的硬度水平。
(3)耐磨性能
采用金属对磨方式测试激光熔覆表层合金的耐磨性能，摩擦副为45#钢，载荷50kg，转数200r/min。耐磨性能根据被测试材料失重进行计量，划分为10个耐磨性能等级，其中1为最差耐磨性能，10为最好耐磨性能。
各制备例及对比例耐磨性能如图6所示，可见应用本发明的金属粉末制备的合金，均具有优异的耐磨性能，同时可看出MX硬质相析出提高了耐磨性能，尤其是5号制备例，在微观组织析出大量高硬度MX析出相的叠加作用下，表现出了最优异的耐磨性能。
在本说明书的描述中，给出了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对发明的限制，在不相互矛盾的情况下，本领域的普通技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合、组合、替换和变形。
Claims (10)
1.一种机筒，其特征在于：包括筒体本体(1)，于所述筒体本体(1)的内表面(101)上复合有合金层(2)，所述合金层(2)的化学组分按质量百分比计包括：C：0.01％-1.3％；N≤0.2％；Si：0.1％-1.0％；Mn：0.1％-0.8％；Co：15％-35％；(Mo+0.5W)：10％-28％，且Mo：2％-20％；Ti≤6％，余量为铁和杂质。
2.根据权利要求1所述的机筒，其特征在于：所述合金层(2)的化学组分按质量百分比计包括：C：0.01％-0.6％；N≤0.2％；Si：0.1％-0.8％；Mn：0.1％-0.6％；Co：15％-30％；(Mo+0.5W)：15％-24％，且Mo：2％-20％；Ti：0.5％-6％。
3.根据权利要求1所述的增材制造刀具，所述强化部(102)的化学组分按质量百分比计包括：W≤16％。
4.根据权利要求3所述的增材制造刀具，所述强化部(102)的化学组分按质量百分比计包括：W≤8％。
5.根据权利要求1所述的机筒，其特征在于：所述合金层(2)采用粉末冶金工艺制备的金属粉末，并采用增材制造工艺复合于所述筒体本体(1)的内表面(101)上。
6.根据权利要求5所述的机筒，其特征在于：所述增材制造工艺包括激光熔覆工艺。
7.根据权利要求1所述的机筒，其特征在于：所述筒体本体(1)采用碳素钢制成。
8.根据权利要求1所述的机筒，其特征在于：所述筒体本体(1)采用不锈钢或工具钢制成。
9.根据权利要求1-8中任一项所述的机筒，其特征在于：所述合金层(2)的厚度为1.5mm-3.0mm。
10.根据权利要求9所述的机筒，其特征在于：所述合金层(2)精加工出后的厚度≥1.0mm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110301966.9A CN114309618A (zh) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | 机筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110301966.9A CN114309618A (zh) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | 机筒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114309618A true CN114309618A (zh) | 2022-04-12 |
Family
ID=81044377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202110301966.9A Pending CN114309618A (zh) | 2021-03-22 | 2021-03-22 | 机筒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114309618A (zh) |
Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3970113A (en) * | 1973-05-30 | 1976-07-20 | Motorwagenfabrik Berna Ag | Bimetal multiple cylinder for extruders in plastics processing machinery |
| CN1455014A (zh) * | 2002-04-30 | 2003-11-12 | 博哈里尔特种钢两合公司 | 耐热工具 |
| CN202846863U (zh) * | 2012-08-23 | 2013-04-03 | 东莞市松燊塑料科技有限公司 | 一种挤出机机筒 |
| CN104175528A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-03 | 舟山市伟业塑料机械制造有限公司 | 一种两节式双合金层螺杆机筒及其加工方法 |
| CN104894483A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-09-09 | 安泰科技股份有限公司 | 粉末冶金耐磨工具钢 |
| CN106392089A (zh) * | 2016-09-27 | 2017-02-15 | 中航迈特粉冶科技（北京）有限公司 | 一种增材制造用铝合金粉末的制备方法 |
| CN206446091U (zh) * | 2017-01-17 | 2017-08-29 | 苏州艾盾合金材料有限公司 | 一种用于双螺杆挤出机螺筒内的内衬套 |
| US20180044766A1 (en) * | 2014-12-17 | 2018-02-15 | Uddeholms Ab | A wear resistant alloy |
| CN207789689U (zh) * | 2018-01-29 | 2018-08-31 | 北京汇越新材料科技有限公司 | 一种基于热等静压工艺的直接覆层造粒机机筒 |
| CN208667850U (zh) * | 2018-07-19 | 2019-03-29 | 广州泰格激光技术有限公司 | 一种激光增材制造铜轴套设备 |
| CN110756795A (zh) * | 2019-04-16 | 2020-02-07 | 敬业钢铁有限公司 | 一种镍基高温合金粉末及其制备方法 |
| CN110802311A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-02-18 | 济南重工股份有限公司 | 一种盾构机滚刀刀圈抗磨、抗冲击处理方法 |
| CN111250719A (zh) * | 2020-02-14 | 2020-06-09 | 山东能源重装集团恒图科技有限公司 | 一种非真空气雾化耐磨蚀铁基合金粉末及其制备方法 |
| CN112296328A (zh) * | 2020-09-24 | 2021-02-02 | 山东鲁银新材料科技有限公司 | 一种铁路受电弓滑板的制备方法 |
-
2021
- 2021-03-22 CN CN202110301966.9A patent/CN114309618A/zh active Pending
Patent Citations (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3970113A (en) * | 1973-05-30 | 1976-07-20 | Motorwagenfabrik Berna Ag | Bimetal multiple cylinder for extruders in plastics processing machinery |
| CN1455014A (zh) * | 2002-04-30 | 2003-11-12 | 博哈里尔特种钢两合公司 | 耐热工具 |
| CN202846863U (zh) * | 2012-08-23 | 2013-04-03 | 东莞市松燊塑料科技有限公司 | 一种挤出机机筒 |
| CN104175528A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-03 | 舟山市伟业塑料机械制造有限公司 | 一种两节式双合金层螺杆机筒及其加工方法 |
| US20180044766A1 (en) * | 2014-12-17 | 2018-02-15 | Uddeholms Ab | A wear resistant alloy |
| US20170211167A1 (en) * | 2015-05-15 | 2017-07-27 | Heye Special Steel Co., Ltd | Powder metallurgy wear-resistant tool steel |
| CN104894483A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-09-09 | 安泰科技股份有限公司 | 粉末冶金耐磨工具钢 |
| CN106392089A (zh) * | 2016-09-27 | 2017-02-15 | 中航迈特粉冶科技（北京）有限公司 | 一种增材制造用铝合金粉末的制备方法 |
| CN206446091U (zh) * | 2017-01-17 | 2017-08-29 | 苏州艾盾合金材料有限公司 | 一种用于双螺杆挤出机螺筒内的内衬套 |
| CN207789689U (zh) * | 2018-01-29 | 2018-08-31 | 北京汇越新材料科技有限公司 | 一种基于热等静压工艺的直接覆层造粒机机筒 |
| CN208667850U (zh) * | 2018-07-19 | 2019-03-29 | 广州泰格激光技术有限公司 | 一种激光增材制造铜轴套设备 |
| CN110756795A (zh) * | 2019-04-16 | 2020-02-07 | 敬业钢铁有限公司 | 一种镍基高温合金粉末及其制备方法 |
| CN110802311A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-02-18 | 济南重工股份有限公司 | 一种盾构机滚刀刀圈抗磨、抗冲击处理方法 |
| CN111250719A (zh) * | 2020-02-14 | 2020-06-09 | 山东能源重装集团恒图科技有限公司 | 一种非真空气雾化耐磨蚀铁基合金粉末及其制备方法 |
| CN112296328A (zh) * | 2020-09-24 | 2021-02-02 | 山东鲁银新材料科技有限公司 | 一种铁路受电弓滑板的制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 吴修德等: "《工程材料》", 30 June 2012, 华中科技大学出版社, pages: 227 * |
| 曲选辉: "《粉末冶金原理与工艺》", 31 May 2013, 冶金工业出版社, pages: 49 - 50 * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108103499B (zh) | 一种用于超高速激光熔覆的颗粒增强铁基金属粉末 | |
| SE0850040A1 (sv) | Stålmaterial och förfarande för framställning därav | |
| CN107164756B (zh) | 一种激光熔覆用修复h13模具钢的金属粉末 | |
| CN111699063A (zh) | 制造铝-铬合金零件的方法 | |
| CN110592476B (zh) | 一种直接切削用非调质圆钢及其制造载重汽车销轴的方法 | |
| CN108130530A (zh) | 一种用于超高速激光熔覆的颗粒增强钴基金属粉末 | |
| JPH09165657A (ja) | 改良された金属−金属摩耗抵抗を持つ腐食抵抗高バナジウム粉末冶金工具鋼物体及びその製造法 | |
| CN113293325B (zh) | 一种高强Ti185合金的制备方法 | |
| EP2334456B1 (en) | Free-machining powder metallurgy lead-free steel articles and method of making same | |
| JP4703005B2 (ja) | スチール、該スチールの使用、該スチール製の製品および該スチールの製造方法 | |
| CN114289715A (zh) | 增材制造刀具 | |
| CN114318135A (zh) | 耐磨损高速钢 | |
| CN114309618A (zh) | 机筒 | |
| CN107164687A (zh) | 一种减压阀阀体的制作方法 | |
| CN113174523B (zh) | 一种纳米改性Ti基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 | |
| CN109434320A (zh) | 一种耐磨药芯焊丝及应用其对零件进行修复的方法 | |
| CN110629130B (zh) | 氧化石墨烯复合铁基合金粉末、涂层制备方法及产品 | |
| JPH04185414A (ja) | 耐食耐摩耗性焼結合金からなるライニング層を有する複合シリンダ | |
| CN114871446B (zh) | 一种激光增材制造合金钢零件性能的调控方法 | |
| CN114318132B (zh) | 耐腐蚀耐磨损工具钢 | |
| KR100299463B1 (ko) | 인성및내마모성이우수한냉간가공용공구강제조방법 | |
| CN114318164B (zh) | 耐磨耐蚀工具钢 | |
| JPH06145856A (ja) | 耐食・耐摩耗性コバルト基合金 | |
| JP2006283056A (ja) | 射出成形機用スクリューおよびその組立部品 | |
| JPH04187746A (ja) | 耐食耐摩耗性焼結合金からなるライニング層を有する複合シリンダ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |