TWI330702B - Resin valve element - Google Patents

Description

1330702 九、發明說明： 【明所屬之技娜^領域】 技術領域 本發明係有關於-種用於化學工廠或食品領域、 化學領域、紙._域等各種產業之_樹脂製構件，詳 而言之，係有關於-種高強度且可於高溫下使用， 有優異财藥品性、耐紐、耐候性之輕量_樹脂件、 月万、·ί又 10 15 20 於各種高溫高壓管線或化學藥液管線等中使用之 構件雖然形形色色，但若舉閥驅動部之框體、蝶形閥之 本體為例’則由於在高溫高釘使用會要求相备 度，因此以往❹彻鐵或料之金職_構件二而 由於閥用構件㈣亦會長時間使用於暴露趙會產生：=::=:製―-在閥開關上發生故障，具有長期安:=: 又，於各種藥液管線中使用時，在金 * 是金屬製蝶關本體巾常有因 7構件，特) _生藥液外漏之問題，或者：== 使用之情形。 〈不冋而有無h 解^㈣題之方法·金__ 用環_旨塗覆等對策，且於金屬製蝶形間之閥=

5 置樹脂或橡膠之襯料以提彝耐藥品性或财姓性。 然而，於塗覆環氧樹脂之金屬製閥驅動部之框體中會 產生下述問題。 1.由於環氧樹脂為非常脆弱之樹脂，因此，若於輸送 時或使用時施加直接衝擊或應力，則會有環氧樹脂之塗覆 面容易剝離之虞。 2·即使未對塗覆面施加直接_擊或應力，舉例言之， 於溫度差異劇烈之環境下使用時，由於金屬製閥驅動部與 塗覆面間膨脹係數不同，因此，由於反覆熱膨脹與熱收縮， 故塗覆面有時會輕易地剝離。 3·塗覆業已剝離處係與未塗覆之金屬製閥用構件相 同a有因腐餘所造成之劣化或動作不良產生之虞。 4·由於框體佔閥驅動部重量之一半以上，因此，若使 用金屬製_動部之框鮮丨會變得非常重，且搬運困難而 施工性變差。 又於设置有樹脂或橡膠之襯料之金屬製蝶形閥的閥 本體中，觀料亦會與前述1、2之塗覆同樣地剝離，且於襯 料剝離處會與前述3相同地腐蝕， 重量會與前述4同樣地變 重另’雖然樹脂或橡膠之襯料並不像環氧樹脂般脆弱， ^ 由於襯料的厚度薄，因此，若於輸送時或使用時施 力直接衝擊或應力，則襯料會容易剝離。 首先’若閥用構件為閥驅動部之框體，則解決前述問 題之方法係一種藉由低熱傳導性之合成樹脂形成框體之閥 用齒輪驅動裝置之殼體的方法(例如參照專利文獻1)。該方 1330702 法係藉由硬質氣乙烯、環氧、FRP等合成樹脂形成閥用齒輪 驅動裝置之殼體，且即使用於低溫流體流動之配管中，於 殼體之内外面或殼體内部之齒輪機構亦不會結露而生成水 滴，因此，可防止因生鏽等造成動作上之故障。 5 其次，若為蝶形閥之閥本體，則解決方法係一種闊本 體之閥箱藉由纖維強化樹脂來形成之方法（例如參照專利 文獻2)。該方法係使用FRP等纖維強化樹脂，於環狀模框内 設置強化纖維預製件後，一面旋轉環狀模框一面投入樹脂 液，且藉由離心力使樹脂液通過強化纖維内並朝外側移 10 動，且依序地朝内側增加厚度，藉此，形成樹脂製蝶形閥 之閥箱，又，可形成即使閥箱因外力或流體壓力等產生損 傷亦不易腐蝕並可提昇使用年限之閥箱。 然而，於藉由前述合成樹脂形成之閥用齒輪驅動裝置 之殼體中，雖然可解決塗覆面之剝離及塗覆面剝離處之腐 15 蝕之問題，然而，於常溫高壓管線中使用時，由於材料之 強度比金屬製者低，因此可使用之壓力範圍受到限制，又， 於高溫常壓管線中使用時，硬質氯乙烯等會使高溫中之樹 脂物性顯著降低，且物性顯著降低之殼體於閥開關時無法 對抗作用於殼體之應力而有破損之虞。 20 又，於藉由前述合成樹脂形成之蝶形閥之閥箱中，雖 然可解決襯料之剝離及襯料剝離處之腐蝕之問題，然而， 於常溫高壓管線中使用時，由於材料之強度比金屬製者 低，因此可使用之壓力受到限制，又，於高溫常壓管線中 使用時，由於硬質氯乙烯等會使可使用之溫度限制在60 7 c，若在大於6(TC之配管管線中會有閥箱破損或產生外漏 忍外之虞’因此會有無法使用的問題。 【智^明内溶L】 發明之揭示 有鑑於前述習知技術之問題，本發明之目的係提供— 種高強度且可於高溫環境氣體中使用，同時具有優異耐藥 品性、耐蝕性之輕量閥用樹脂製構件。 本發明構造之第1特徵係由常溫時之拉伸強度為 80MPa〜400MPa之成形材料成形，第2特徵係由12〇£>(：時之 拉伸強度為75MPa〜35GMPa之成形材料成形，第3特徵係由 於20 C至120 C時之切口艾氏衝擊強度為15KJ/m2〜 l〇〇KJ/m之成形材料成形，第4特徵係閥用樹脂製構件為閱 驅動部之框體，第5特徵係_樹脂製構件為蝶形閥之閱本 體。 為用於本發日月閥用樹脂製構狀樹脂組成物的成分之 樹脂若為所得狀_旨⑽狀物性毅祕物性值者， 則可為熱可塑性樹脂、熱或放射線硬化性樹脂等任一者， + H之’可列舉如：環氧丙烯酸^旨樹脂、聚苯硫樹脂、 :程聚醯胺樹脂、聚碳酸酯樹脂等，特別是以環氧丙烯酸 酉曰，月a與聚異氰酸g旨化合物之組合為佳，其中，可對硬化 f祕月a添加硬化劑。再者，為了得到前述所必須之物性， '、、、力σ纖維強化劑為佳。再者，亦可添加填充劑等各種 添加劑。 為用於本發明閥用樹脂製構件之樹脂組成物的構成成 分之樹脂、纖維強化材與其他添加劑之摻合比例可參照後 述實施例之摻合比例適當地選擇，使本發明閥用樹脂製構 件之物性滿足前述物性值。 ,於下述說明中，詳細說明由成形材料成形之閥用樹脂 製構件，且該成形材料係將特定之環氧丙烯酸酯樹脂(A)、 特定之聚異氰酸酯化合物(B)、硬化劑（c)及内部脫模劑 乍成樹月曰組成物，且於樹脂組成物中添加纖維強化材（E) 者，又，使用如前述之熱可塑性樹脂（x)時係由該樹脂(χ) 本身與内部脫模劑(D)構成樹脂組成物。又，亦可同樣地添 加纖維強化材、填充劑與其他添加劑。 又，第6特徵係由樹脂組成物中摻合有2〇〜質量％之 纖維強化材（E)之成形材料成形，且前述樹脂組成物包含 有：羥值60〜1〇〇之環氧丙烯酸酯樹脂(A);相對於前述環 氧丙烯酸酯樹脂(A)，異氰酸酯基數為〇1〜1.5個之聚異氰 酸醋化合物（B);硬化劑（〇 ;及内部脫模劑（D)，又，第7 特徵係由相對於環氧丙烯酸酯樹脂(A)1〇〇質量份更摻合有 5〜50質量份之鱗片狀填充劑(F)之成形材料成形，第8特徵 係由成形材料構成片狀或塊狀之成形材料成形。 【實施方式；J 發明之詳細說明 用於本發明之成形材料於常溫時之拉伸強度範圍宜為 80MPa〜400MPa，且以120MPa〜300MPa尤佳。於配管管 線中使用時，為了得到充分之強度，拉伸強度必須為8〇MPa 以上。若增加拉伸強度，則切口艾氏衝擊強度（以下稱作衝 1330702 擊強度）會急劇地降低且有容易破損之傾向，因此，為了維 持衝擊強度且保持拉伸強度，故宜為400MPa以下。 120°C時之拉伸強度範圍宜為75MPa〜350MPa，且以 90MPa〜300MPa尤佳。於高溫管線之使用環境下，為了得 5到充分之強度’拉伸強度必須為75MPa以上。雖然衝擊強 度於向溫中比常溫中高，然而，若增加拉伸強度，則衝搫 強度會急劇地降低且有容易破損之傾向，因此，為了維持 衝擊強度且保持拉伸強度，故宜為35〇MPa以下。 又，於一20 C至12(TC時之成形材料之衝擊強度範圍宜 10 為 MKJ/m2〜l〇〇KJ/m2，且以3〇KJ/m2〜65KJ/m2為佳。為了 構成即使於一2 0。(：至12 〇。(：時對閥用樹脂製構件施加強大 衝擊亦不會破損，衝擊強度必須為15KJ/m2以上。若增加衝 擊強度，則拉伸強度會急劇地降低且閥用構件有剛性劣化 之傾向，因此，為了維持拉伸強度且保持衝擊強度故宜 15 為 100KJ/m2 以下。 一般而言，本發明所使用之環氧丙烯酸酯樹脂(A)係於 自環氧樹脂與不飽和—元酸之反賴得到之環氧丙稀酸黯 中使用聚合性乙稀基單體以作為反應性稀釋劑者，且環氧 樹脂成分係指至少丨分子中含有2個環氧基之化合物，舉例 20言之，可列舉如：將雙紛A、雙驗F、漠化雙紛a所代表之 雙紛化合物作為主要骨架之二縮水甘油_環氧樹脂等； 將苯紛、甲苯盼_固形物、漠化苯盼麟固形物所代表 之多核苯盼化合物作為主要骨架之聚縮水甘轉型環氧樹 脂等；將二聚物酸'偏苯三甲酸所代表之有機多元酸作為 10 1330702 主要骨架之聚縮水甘油酯型環氧樹脂等；及將雙酚A環氧乙 烷、環氧丙烷加成乙二醇及加氫雙酚A化合物作為主要骨架 之縮水甘油醚型環氧樹脂等，且可單獨或者合併使用。 不飽和一元酸成分可列舉如：丙烯酸、曱基丙稀酸、 5 巴豆酸、山梨酸等，且可單獨或者合併使用。 又，環氧丙稀酸酯樹脂(A)中亦包含有：使前述環氧樹 脂成分與不飽和一元酸成分反應後再使多元酸酐反應且分 子中側基具有酸之環氧丙烯酸酯。多元酸酐可列舉如：順 丁烯二酸酐、鄰苯二曱酸酐、亞曱基丁二酸酐、焦檸檬酸 10 酐、四氫鄰苯二甲酸酐、四溴鄰苯二甲酸酐、偏苯三甲酸 酐、3,6—橋亞曱基1，2,3,6—四氫一順式鄰苯二甲酸酐等。 又，以提昇物性或改良黏著性等為目的，係摻合聚異 氰酸酯化合物。 聚異氰酸酯化合物（B)可列舉如：2,4-曱苯二異氰酸 15 酯、2,6—甲苯二異氰酸酯、4,4’一二笨曱烷二異氰酸酯、 異佛爾酮二異氰酸酯、六亞甲二異氰酸酯等二異氰酸酯； 或多官能聚異氰酸酯；或藉由具有羥基之聚醚多元醇或是 聚酯多元醇與二異氰酸酯化合物之反應而得之末端具有異 氰酸酯基之異氰酸酯預聚合物等。 20 相對於1個環氧丙烯酸酯樹脂(A)之羥基，聚異氰酸酯 化合物(B)係聚異氰酸酯化合物(B)之異氰酸酯基數為0.1〜 1.5個，較佳者為0.5〜1.2個之範圍。 為了提昇機械物性並構成不會殘留黏著性之成形材 料，聚異氰酸酯化合物（B)之異氰酸酯基數必須為0.1個以 11 1330702 上。為了防止多餘之異氰酸酯基與水分反應而發泡，且於 成形後發泡不會殘留於成形物内部，聚異氰酸酯化合物(B) 之異乳酸酷基數必須為1.5個以下。 聚合性乙烯基單體係用以提昇作業性與提昇防水性 5 等。 聚合性乙烯基單體通常使用苯乙烯，且可列舉如：乙 稀基甲苯、α-曱基苯乙烯、氣苯乙烯、二氣苯乙烯、乙 烯基萘、乙基乙烯基醚、甲基乙烯基酮 '丙烯酸甲酯、丙 烯酸乙酯、甲基丙烯酸甲酯、丙烯腈、甲基丙烯腈等之乙 10稀基化合物，及鄰苯二甲酸二烯丙酯、反丁稀二酸二稀丙 酯、琥珀酸二浠丙酯、三聚氰酸三稀丙酯等之烯丙基化合 物等可交聯之乙烯基單體或乙烯基低聚物等，且可單獨或 者合併使用。 又’以提昇成形材料之成形性為目的，係摻合硬化劑 15 (c)或内部脫模劑（D)。硬化劑（C)之摻合比例係相對於樹脂 成分100重量份為0.5〜2.0重量份，且以0.8〜1.2重量份為 佳。内部脫模劑(D)之摻合比例係相對於樹脂成分100重量 份為1.0〜8.0重量份，且以3.0〜5.0重量份為佳。 硬化劑（C)可列舉如：過氧化苯甲醯、甲基乙基酮過氧 20 化物、過氧化過苯甲酸酯、氫過氧化異丙苯、叔丁基過苯 甲酸酯、過氧化縮酮、過氧化二異丙苯等之有機過氧化物。 内部脫模劑(D)可列舉如：如硬酯酸及其金屬鹽等之高 級脂肪酸或高級脂肪酸酯、烷基磷酸酯、巴西棕櫊蝶等慣 用之内部脫模劑等》 12 1330702 又，以提昇成形材料之強度為目的，係摻合纖維強化 材⑻。 纖維強化材(E)可列舉如：玻璃纖維、維尼隆纖維、碳 纖維 '笨酚纖維、芳族聚醯胺纖維、聚酯纖維、超高分子 5量聚乙烯纖維、組合碳纖維與芳族聚醯胺纖維或碳纖維與 玻璃纖維之混合物等，且可單獨或者組合二種以上使用。 相對於摻合有（A)〜(D)之樹脂組成物，纖維強化材(E) 係必須摻合20〜70質量％，且以摻合3〇〜6〇質量％為佳。即 使纖維強化材（E)之添加量少就不會產生成形品強度之不 1〇均，但亦必須為20質量％以上。又’即使添加量多且樹脂 成分局部減少就可防止因成形品強度降低或玻璃成分局部 增加所造成之脆弱部分之產生，但亦必須為質量％以下。 又’纖維強化材（E)之纖維長度宜為3〜5〇mm，且以6 〜25mm為佳。此係由於纖維長度比適當範圍短或長時，玻 15璃纖維之分散狀態會依照成形方法之不同而產生不均，且 成形品強度會產生不均，因此必須設定在適當範圍内。纖 維除了棒狀以外亦可為短纖維魏片或織布狀。 又，以提昇成形性或提昇成形品之耐藥品性及防水性 為目的，於摻合有前述(A)〜(E)之成形材料中亦可摻合鱗片 2〇狀填充材(F)。相對於環氧丙烯酸酯樹脂(A)100質量份，鱗 片狀填充材(F)必須摻合5〜5〇質量份，且以摻合1〇〜3〇質量 份為佳。為了提昇成形材料之成形性並提昇成形品之外 觀，故必須為5質量份以上。為了不使黏度過高而成形困 難’故必須為50質量份以下。 13 1330702 鱗片狀填充材(F)可列舉如··雲母或鱗片狀石墨等無機 物質或呈鱗片狀成形或硬化之樹脂片或膜片等，且可單獨 或者合併使用。 再者，摻合有前述⑷〜(F)之成形材料亦可依需要添加 5低收縮劑(G)、其他填充材(H)及增黏劑⑴等，且亦可構成 片狀或塊狀來使用。 低收縮劑(G)可列舉如：聚苯乙烯、聚醋酸乙烯、聚乙 #、聚丙烯、聚甲基丙烯酸甲酯、笨乙烯—丁二烯嵌段共 聚物、飽合聚酯等。 ^ 10 填充材(H)通常使用碳酸鈣，且可列舉如：氫氧化鋁、 滑石、黏土、硫酸鋇、氧化銘、石夕砂、二氧化石夕粉末、破 璃珠、玻璃粉、玻璃空心球體、大理石等，且可單獨或者 合併使用。 增黏劑⑴可列舉如：聚異氰酸酿化合物、金屬院氧化 15物類、2價金屬氧化物、2價金屬氫氧化物等。 本發明之閥用樹脂製構件藉由前述成形材料成形之方 法係使用]MMD(金屬對模模塑）成形、SMC(片狀模塑料)及 BMC(塊狀模塑料)等加熱加壓成形等，特別是以使用構成 片狀或塊狀之成形材料為佳。 20 發明之效果 本發明係構成前述構造，且藉由使用該構造，可得到 下述優異之效果。 (1)可得到可彌補下述問題之閥用樹脂製構件，即：於 閥用金屬性構件中耐藥品性與耐姓性低及重量重之問題； 14 1330702 於業已施行塗覆或襯料之間用金屬性構件中產生塗覆或觀 料剝離之問題，·及於習知間用樹脂製構件中 擊強度等物性強度低之問題。 衝 ⑺可於高壓管線中制且無_心破損，㈣可依昭 樹脂之特性得到耐藥品性良好之_樹脂製構件。…、 (3)由於12〇°C時之材料之拉伸強度為75MPa〜 350廳，因此可於高溫管線中長時間使用且無須擔心破 損。 10 ⑷由於在-机至峨時之材料之切口艾氏衝擊強 度為况施〜職施2’因此，即使有掉落或水擊等急劇 之衝擊作用，亦可維持強度且不會破損。 、 15 (5)由於使用環氧⑽酸輯脂成形材料，因此於^ 或低溫中皆不會損害高物性強度，且即使於高壓下亦= 分地長時間使用。X，對酸或驗之耐藥品性優異， 到即使於暴露在環境嚴苛之室外之狀態下㈣間使用亦a: 成問題且經得起腐蝕之閥用樹脂製構件。 、 ⑹藉由於環氧丙稀㈣樹脂成形材料中添加鱗片 充劑，可使成形性與外觀良好，且可提昇使用環 ' 酯樹脂成形材料之閥用樹脂製構件 :丙烯酸 20 發明之較佳實施形態 性與防水性。 以下參照第，說明本發明之實施例， 發明當然不限於本實施例。 、、、’本 實施例 第1圖係顯示本發明第一實施例之1古 J、八有為閥驅動部之 15 1330702 框體的殼體（以下稱作殼體）欠蝶步 圖係第1圖之縱截面圖。第3圖係顯厂閉狀態立體圖，第2 部構造之平面圖，第4圖係第3圖 1圖之閥驅動部之内 開啟狀態之閥驅動部之内部構造之平 _。第5圖係顯示 之縱截面圖。第7圖係顯示作用沐结圖，第6圖係第5圖 、第1圖之^ pq 的應力分布平面圖，第8圖係网驅動部之殼體 應力分布之閥本體立體圖。第9圖係顯示 圖之閥本體的 態樣之具有閥驅動部之殼體之蝶形 本發明中第二實施 10 圖之縱截面圖，第11圖係顯示作用於第^圖’第1G圖係第9 分布之閥本體立體圖。 ；本體的應力 以下依據第1至3圖，說明為本發 «月第一實施 具殼體之閥驅動部之蝶形閥。 圖中’ 1係閥驅動部之殼體，且由 衣氧丙烯酸酯樹脂成 形材料中添加有15質量份之『雲母 作 15 可』以作為鱗片狀填充材 20 (F)之樹脂成形材料所構成，又，前述環氧丙烯酸酯樹脂成 形材料係於樹脂組成物中將作為強化材（E)之破螭纖維相 對於該樹脂組成物填充、調整為6〇%者，且前述樹脂組成 物摻合有：作為環氧丙烯酸酯樹脂(A)之曰本邱比克（二匕。 力）(股）製之商品名『NEOPOR8051』80質量份；作為聚里 氰酸酯化合物（B)之日本杜聚胺基甲酸酯（夕'、夕求y ^ 股）製之『ISONATE143L』20質量份；作為哽化劑（c) 之曰本油脂（股）製之fperbutyl』1.0質量份；及作為内 部脫模劑（D)之化學工業（股）製之『SZ — 2000』4〇質量 份。於閥驅動部，以可驅動之狀態内建有後述蝸棹6與蝸輪 16 1330702 7，且於殼體1之一側面設置有使安裴於後述方向盤4之軸5 貫通之孔，同時一分為上部殼體1 a與下部殼體lb，且上部 殼體la與下部殼體lb藉由螺栓2、螺帽3接合於殼體la、 lb各自之中心設置有使後述螞輪7之軸貫通之孔。於下部殼 5體1下面設置有内螺紋部（未圖示），該内螺紋部係用以藉 螺栓10以經由上凸緣9之方式螺接殼體丨與後述蝶形閥之閥 本體8者。另，殼體1之材料係常溫時之拉伸強度為 230MPa、㈣強度為55KJ/m2之環氧丙雜@旨樹脂成形材 料製，然巾，亦可為常溫時之拉伸強度為8〇MPa〜4〇〇MPa ίο之成形材料，且以12〇°C時之拉伸強度為75MPa〜35〇MPa 之成形材料為佳，再者，若為常溫至12〇<)(：時之衝擊強度為 15KJ/m2〜l〇〇KJ/m2之成形材料則更為理想。 又’由於殼體1係樹脂製’因此耐藥品性比金屬製殼體 良好，故可依照樹脂之特性使用在各種藥液管線中。又， 於溫度差異劇烈之環境下使用時 縮，亦不會產生塗覆剝離。 用時，即使反覆熱膨脹與熱收 特別是在使用本發明之環氧丙 烯_樹脂成形材料之殼體1時，由於對鹽酸或氫氧化鈉溶

一 ._…、亚喝眾敖體之室量亦為5〇%之重 S ’且可得到殼體1具有必要物性之輕量閥驅動部。 4係設置於殼體1之-側面之方向盤，於方向盤4安裝有 17 後述軸5 <« 5係於一端安裝方向盤且於另一端以一體成形之方式 設置後述蝸桿6之辞壓鑄製之轴。軸5係以貫通設置在殼1 一 側面之孔之狀態下固定且可旋動。 5 6係與後述蜗輪7卡合且配置於殼體1内並可自由旋轉 之鋅壓鑄製堝桿。 7係構成扇形之鋅壓鑄製堝輪。蝸輪7係於貫通殼體j 之狀態下藉由殼體1支持且可旋動。於蝸輪7下部嵌插有與 後述蝶形閥之閥桿13嵌合之閥桿套管15，且於閥桿套管μ 10與閥桿13嵌合之狀態下固定殼體1與後述蝶形閥之閥本體 8 = 8係與殼體1相同之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料製之蝶 形閥的閥本體。於閥本體8之上部設置有略呈圓盤狀之上凸 緣9。於閥本體8之中央部形成略呈圓筒狀之流路u，且於 15 流路11之内周面嵌入後述座環16。又，於下方部設置有欲 插後述閥桿13之下端部之軸承凹部12。另，閥本體8之材料 係常溫時之拉伸強度為230MPa、衝擊強度為55KJ/m2之環 氧丙烯酸酯樹脂成形材料製，然而，亦可為常溫時之拉伸 強度為80MPa〜400MPa之成形材料，且以120。(：時之拉伸強 20度為75Mpa〜350MPa之成形材料為佳，再者，若為—2(Γ(： 至120°C時之衝擊強度為15KJ/m2〜100KJ/m2之成形材料則 更為理想。 又’由於閥本體8係樹脂製，因此封藥品性比金屬製間 本體良好，故可依照樹脂之特性使用在各種藥液管線中。 18 特別是在使用本發明之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料之閥本 體8時，由於對鹽酸或氫氧化鈉溶液等之耐藥品性優異且耐 候性優異，因此，即使於暴露在室外之狀態下長時間使用 亦不用擔心劣化。再者，由於相對於金屬之重量輕且具有 5與硬質氯乙埽同等之重量，因此，即使後述間桿13或其他 零件為金屬製，蝶形閥全體之重量亦為一般金屬製之重量 的40%，且可得到閥本體8具有必要物性之輕量蝶形間。

13係閥桿。於閥桿13之上部形成具有外彳f小於閥桿本 體之外徑之縮彳望部14。縮徑部14之上端部係配置為自設置 在間本娜上部之上凸緣9之中央突出，且閥桿套管與突 出之縮雅部14上端部嵌合。_13係於上方嵌人〇環，且於 可旋動之狀態下密合貫通閥本體8及後述座環16。又，下端 部係藉由〇環密封為可旋動之狀態讀插於軸承凹部⑴ 16係後入問本體8之流路U内周面之圓環狀座環。座環 15 16可藉由變形而嵌入閥本體8内並進行組裝。

17孫略呈圓盤狀之閥體。閥體17係配置於閥本體8之内 部中央，且相對於貫通閥體17中央之閥桿13支承為無法旋 動。關’係隨著閥桿13之旋動於閥本體8内旋動且藉由 闕體17之外周部與座環16分隔、壓接而進行閥之開關。 20其农’依據第3至6圖，說明第-實施例之間驅動部與 蝶形闊之作動。 蝶形間於關閉狀態（間驅動部為第3、4圖之狀態）時，若 朝開啟方向旋動方向盤4,則自方向盤4中心延伸之轴5與一 體設_轉6會旋動，且_桿6卡合#輪7亦會旋動。 19 1330702 隨著蝸輪7之旋動’與蝸輪7之軸連結且軸支閥體π之閥桿 U亦旋動，且因閥體π旋動，閥體17之外周部與座環16分 隔’同時流路11被開放且閥成為開啟狀態。蝶形閥於開啟 狀態（閥驅動部為第5、6圖之狀態）時’若朝關閉方向旋動方 5向盤4，則與前述相反方向之旋動力被傳送且閥體17旋動， 同時閥體17之外周部與座環16壓接，且流路11被阻斷而閥 成為關閉狀態。 其次，依據第3至8圖，說明藉由第一實施例之閥開關 動作而作用於殼體1之應力。 10 於閥之開關作業中，若對第3圖關閉狀態之閥朝開啟方 向操作方向盤4時，殼體丨上會在第3、4圖之箭頭所示之方 向產生拉伸應力。又，若對第5圖開啟狀態之閥朝關閉方向 操作方向盤4時’殼體丨上會在第5、6圖之箭頭所示之方向 產生拉伸應力。又，以中間開度使用閥時，由於流體壓力 15之影響’閥會朝關閉方向施力’因此，會在與朝開啟方向 操作閥時相同之箭頭所示之方向（參照第3、4圖）產生拉伸應 力。故’以開啟或關閉操作閥時或以中間開度等使用時， 應力會集中產生在第7圖之殼體1之Al、A2領域。第7(A)圖 係顯示作用於第1圖之閥驅動部之殼體的應力分布平面 20圖，其右側係第7(B)圖，且顯示第7(A)圖之X-X截面圖。 若假想以標準人力進行閥驅動部之開關操作，且考慮 對閥驅動部殼體之動態負載之安全係數時，則殼體1之八1、 A2領域必須具有於常溫下可承受8〇μρ&2拉伸應力之強 度。該拉伸應力80MPa係，於將閥驅動部之方向盤4直徑設 20 1330702 為200mm時，由於以標準人力傳送至齒輪機構之力而於 Al、A2產生之拉伸應力約為4〇MPa，且考慮樹脂對於該動 態負載而僅在本實施例中將最低限度之安全係數設為2倍 時之數值。 5 於常溫常壓管線中使用時’由於本發明之殼體1係由拉 伸強度80MPa〜400MPa之成形材料成形，因此不會因開關 作業時之應力集中而產生破損。又由於將最低限度之安 全係數設為2倍，因此即使有突發的高應力作用亦不會產生 破損。 10 於常溫局壓管線中使用時，雖然因應力集中在A1、A2 領域之影響使殼體1上欲應變或變形之力增加，然而，若為 拉伸強度80MPa〜400MPa，則可抑制變形，因此，不會產 生因殼體之應變或變形使齒輪之卡合變差；或是容易產生 間隙；或是產生因閥振動所造成之雜音等問題。 15 於高溫常壓管線中使用時，由於在殼體1之Al、A2領 域亦具有拉伸強度，因此，即使因暫時加熱至高溫管線之 溫度使殼體1之拉伸強度降至1/2，亦能維持可作為配管材 料使用之強度。又，若120°C時之拉伸強度為75MPa〜 350MPa，則可於高溫環境氣體中使用。 2〇 於南溫南壓管線中使用時’右120 °C時之拉伸強度為

75MPa〜350MPa，則由於相對於假想在開關操作時施加之 約40MPa而設定為最低限度之安全係數之約2倍，因此不會 破損且亦可承受於高溫高壓管線中使用。特別是在使用本 發明之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料之殼體1時，由於12〇°C 21 1330702 時之拉伸強度為135MPa，且即使於高’溫中亦可抑制拉伸強 度之降低並可維持高物性強度，因此即使於高溫高壓之管 線中亦可發揮可充分地長時間使用之強度。 其次，說明作用於第—實施例之殼體丨之衝擊強度。 5 對於在如輸送時或掉落時等一般假想之直接衝擊作用 時，若進行應力解析，則如本發明之殼體丨之形狀必須具有 至少10KJ/m2以上之衝擊強度以防止破損，且為了使其不會 在因開關作業或其他因素而有急劇之衝擊作用時破損，因 此宜設為10KJ/m2之1.5倍之衝擊強度，再者，若—2〇〇c至 10 120 C時之衝擊強度為15KJ/m2〜100KJ/m2，則可使用在低 溫管線或高溫管線中且不會產生破損。 於低溫管線中使用時，雖然殼體1會被冷卻至低溫管線 之溫度且使材質之衝擊強度降低，然而，若衝擊強度為 15KJ/m2〜1 〇〇KJ/m2 ’則不會產生破損且可承受於低溫管線 15中使用。特別是若為使用本發明之環氧丙稀酸酯樹脂成形 材料之殼體1，則即使於低溫中亦可抑制衝擊強度之降低， 且由於衝擊強度為55KJ/m2，因此，舉例言之，於_2〇t之 低溫下’即使於高壓管線中亦可充分地承受長時間使用。 其次，依據第8圖，說明於承受流體壓力之内壓時對設 2〇 置在配管管線内之第一實施例之蝶形閥作用的應力。 於配管管線内設置蝶形閥時，由於因配管管線内之流 體而承受之内壓，閥本體8内部自閥本體8之流路中心朝外 側於膨脹之方向承受應力。故，相對於配管管線内所產生 之壓力’拉伸應力會集中產生於第8圖之閥本體8之B領域。 22 1330702 相對於為一般蝶形閥使用壓力之IMPa之流體壓力，在 由閥本體8承受時，於閥本體8之B領域會產生38MPa之拉伸 應力。對此設定最低限度之安全係數之2倍而必須設計為於 常溫中可承受8〇Mpa之拉伸應力。 5 若為本發明蝶形閥之閥本體8，則由於係由拉伸強度 230MPa之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料成形，因此，即使因 水擊等而有急劇之内壓作用於閥本體8亦不會產生破損，且 亦可使用於高壓管線中。又，雖然因應力集中在B領域之影 響使閥本體8上欲膨脹或變形之力增加，然而，由於係由拉 10伸強度230Mpa之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料成形，因此可 抑制變形’故不用擔心因閥本體8之膨脹或變形而產生流體 外漏。 其次’說明於高溫管線中使用第一實施例之蝶形閥之 情形。 15 於高溫管線中使用時，即使因暫時加熱至高溫管線之 溫度使閥本體8之拉伸強度降至1/2，亦能維持可作為配管 材料使用之強度。再者，若120°C時之拉伸強度為75MPa〜 350MPa，則由於具有大於因流體壓力之影響而在閥本體8 之B領域產生之38MPa的拉伸強度，因此不會產生破損或外 20漏，且亦可承受於高溫管線中使用。若為本發明蝶形閥之 閥本體8，則由於係由120°C時之拉伸強度為135MPa之環氧 丙烯酸酯樹脂成形材料成形，因此，即使於高溫中亦可抑 制拉伸強度之降低並可維持高物性強度，故即使於高溫高 壓之管線中亦可發揮可充分地長時間使用之強度。 23 1330702 其次，說明作用於第一實施例之閥本體8之衝擊強度。 對於在如輸送時或掉落時等一般假想之直接衝擊作用 時’若進行應力解析，則如本發明之閥本體8之形狀必須具 有至少10KJ/m2以上之衝擊強度以防止破損，且為了使其不 會在因水擊等之急劇衝擊作用時破損，因此宜設為1〇KJ/m2 之1,5倍之衝擊強度，再者，若_2(TC至120°C時之衝擊強 度為15KJ/m2〜lOOKj/m2，則可使用在低溫管線或高溫管線 中且不會產生破損。 於低溫管線中使用時，雖然閥本體8會被冷卻至低溫管 線之溫度且使材質之衝擊強度降低，然而，若衝擊強卢為 而W〜職J/m2,則*會產生破損或外漏且可承受於低 ^管線中錢。特料若為使用本發明之環氧丙稀酸酯樹 15 之降低材:2閥本體8 ’則即使於低溫中亦可抑制衝擊強度 降^之^由於衝擊強度為55ia/m2，因此，舉例言之，於 間使用下’即使於高壓管線中亦可充分地承受長時 以下依據第9至1〇圖，說明本發 驅動部之聽之二分型蝶形閥。帛—實施例之具有闕 18係與第一實施例之殼體 20

成形材料製的蝶形間上部間本體。二=稀_ 設置有略呈BJ盤狀之上凸緣19。、。《本體18之上部 20係與苐—實施例之殼體1相^ 成形材料製的蝶形閥下部閥本體5'之裱氧丙烯酸酯樹脂 部設置有歲插後述閥桿3〇下=下部閥本體2〇之下方 〈麵承凹部21。 24 上部閥本體與下部閥本體） 上部閥本體18之下端部、下部白於中央形成開口部， 水平方向伸ώ地各設置—對突切2G之上端部分別地朝 „ Α 崾部，於上部閥本體18為突 料I23’於下部閥本體為h部24、25,又，各突起 部22與突起部24、突起部23與* , 26、螺帽27締結。 、-起部25係分別藉由螺栓 10 15 又’與第-實關相同，心關本體I 製，因此耐藥品㈣金屬”本體良好，樹^ 特性使用在各種藥液管線中。特Μ在使用本發^ = 丙細樹脂成形材料之閥本體18、2〇時，由於對 氫氧化鈉溶料之耐藥品性優異且_性優異，因此，即 使於暴露在錢之狀態下切岐用料㈣心劣化。再 者’由於相對於金屬之重量輕且具有與硬質氣乙稀同等之 重量’因此，即㈣桿或其他零件為金屬製，蝶形間全體 之重量亦為-般金屬製之重量的桃，且可得到闊本體 18、20具有必要物性之輕量蝶形閥。 20

28係嵌合於關切18、2崎形狀開口部内周面之 圓環狀氣樹脂製座環。於座環28之兩端設置有朝徑向突出 之略呈圓盤狀之轴環部29。於座環28之上部與下部設置有 使後述閥桿30貫通之孔，且於座環28之軸環部29與兩閥本 體18、20間嵌入0環。 由於本實施例之蝶形閥係使用在如要求高耐餘性之管 線中者，因此座環28之材質使用藉由氟樹脂來形成者，然 而，由於氟樹脂製座環28不像橡膠製座環般容易變形，於 25 1330702 過度使其變形時座環28會產生微小裂紋，且閥使用時會有 I樹脂製座環28龜裂之虞，因此，為了嵌合於圓環狀座環 28之軸環部29間，故於分割為二之蝶形閥之兩閥本體18、 20夾入座環28,且利用各螵栓26、螺帽27締結兩閥本體18、 5 20之突起部22與突起部24、突起部23與突起部25來加以使 用，藉此，不會使氟樹脂製座環28變形而可嵌入。 33係略呈圓盤狀之氟樹脂製閥體。閥體33係配置於兩 閥本體18、20之内部中央，且相對於貫通閱體辦央之閱 桿30支承為無法旋動。閥體33係隨著閥桿3〇之旋動於兩間 10本體18、20内旋動’且藉由閥體33之外周部與座環28分隔 壓接而進行闊之開關。另，間體33之材質係氣樹脂，作亦 可使用插入金屬者，此時，嵌件係與閥桿30連結或者一體 15 20

3〇係間桿。於，3G之上部形成具料徑小於閱本 本體之物之駿部3b _部31之上端部係配置為自 置在上部閥本體18上部之上凸_之中央突出，且· 套管32嵌插於突出之縮徑部31之上端部。又，闊桿则 上方喪人0環，且於可旋動之狀態下密合貫通上部闕4 .下部閥本體20及座物。又，下端部係㈣賴 可旋動之狀態且嵌插於軸承凹部21。 34係^第―實施例之殼體1相同之環氧丙稀酸醋接 成形材枓製之閥驅動部之殼體。由於殼體Μ之構造與筹 實施例相同，因此省略詳細說明。 其次’依據第11圖，笱— 說月因流體壓力而承受内壓 26 1330702 設置在配管管路内之第二實施例之蝶形閥作用的應力。 於配管管線内設置蝶形閥時，由於因配管管線内之流 體而承受之内壓因而產生拉伸應力者係與第一實施例相 同’然而，由於為利用螺栓26、螺帽27締結分割為二之閥 5 本體18、20之構造’因此，相對於配管管線内所產生之壓 力，與第一實施例之情形相同，拉伸應力會集中產生於第 11圖之閥本體18、20之C1領域，然而，高於ci之拉伸應力 亦會集中產生於藉由螺栓26、螺帽27締結之突起部22、23、 24、25之C2領域。 10 因此’分割為二之閥本體18、20之構造必須設計為於 C1、C2領域具有強度’然而，由於蝶形閥一般係以夾於配 管管路之凸緣間之形狀來施工且必須因應各種施工規格， 因此，由於設計上之限制，要因應拉伸應力集中於Cl、C2 領域而增加壁厚並且高強度化在設計上有其限度。 15 相對於為一般蝶形閥使用壓力之IMPa之流體壓力，在 閥本體18、20承受於Cl、C2領域產生之拉伸應力時，若亦 考慮並假想因流體壓力連續地大幅改變之脈動之衝擊應 力’則可假想於閥本體18、20之C1領域會產生40MPa之拉 伸應力，且於C2領域會產生45MPa之拉伸應力。閥本體18、 20 20必須使用具有大於該拉伸應力之拉伸強度之材質。 若為本發明蝶形閥之閥本體18、20，則由於係由拉伸 強度230MPa之環氧丙稀酸醋樹脂成形材料成形’因此，即 使於二分型閥本體之C2領域產生應力之集中，亦可維持不 會產生破損之強度。又，雖然因應力集中在Cl、C2之影響 27 1330702 使閥本體上欲膨脹或變形之力增加，然而，若為由拉伸強 度23_a之環氧丙稀酸_脂成形材料成形者則可抑制 變形且不用擔心因閥本體18、2G之膨脹或變形而產生产 體外漏。 ~ 5 在此，於C2領域產生之拉伸應力純含於閥使用時因 流體壓力而產生者以及因藉由螺栓26、螺帽27締結所造成 之應力。考慮藉由該螺栓26、螺帽27締結者與藉由凸緣接

合與配官官線連接者等後，若閥本體使用硬度或潛變強度 高之成形材料，則更適合長時間使用。 X 1〇 纟人’說明於南溫管線中使用第二實施例之蝶形閥之 情形。

於高溫常壓管線中使用時，若為因高溫造成之拉伸強 度大幅降低之成形材料，則高溫中使用之溫度範圍會受到 限制’然、而’若為於丨贼之高溫下具有拉伸強度75贿〜 15 350MPa之成形材料，則即使應力集中在閥本體18、加之 Cl、C2領域，由於亦大於假想之拉伸應力4()〜45Mpa，因 此可維持不會產生破損或外漏之強度。 於高溫高壓管線中使用時，由於拉伸強度在12〇〇c之高 恤下具有75MPa〜350MPa，因此可加以使用且不會破損。 20特別是在使用本發明之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料之閥本 體18、20時’於12〇。(：之高溫下拉伸強度為i35MPa，同時 具有假想之拉伸應力之2倍以上之強度，且即使於高溫高壓 之管線中亦可發揮可充分地長時間使用之強度。又，特別 是在使用本發明之環氧丙烯酸酯樹脂成形材料之閥本體 28 1330702 18、20時’由於具有充分之硬度與潛變強度，因此，藉由 螺栓26、螺帽27締結之突起部22、23、24、25之部分因材 質之長期潛變所造成之變形少，且亦可縮小因螺栓締結所 造成之尺寸變化。 5 纟次’說明作用於第二實施例之閥本體18、2G之衝擊 強度。 對於在如輸送時或掉落時等一般假想之直接衝擊作用 時，若進行應力解析，則如本發明之間體18、2〇之形狀必 彡U有衝擊強度以減少破損’且為了使 10其不會在因水㈣之急劇衝擊作用時破損，因此宜設為 10KJ/m之1.5倍之衝擊強度，再者，若—2〇〇(：至12〇。(：：時之 衝擊強度為15KJ/m2〜1 〇〇Kj/m2，則可使用在低溫管線或高 溫管線中且不會產生破損。 於低溫官線中使用時，雖然閥本體18、2〇會被冷卻至 15低溫管線之溫度且使材質之衝擊強度降低，然而，若衝擊 $ U 15ΚΙ/m2〜i 〇〇!〇/& ’則不會產生破減外漏且可承 交於低溫管線中使用。特別是若為使用本發明之環氧丙稀 酸醋樹脂成形材料之閥本體18、2〇，則即使於低溫中亦可 抑制衝擊強度之降低，且由於衝擊強度為55〇/m2，因此， 20舉例言之，於-2(TC之低溫下，即使於高壓管線中亦可充 分地承受長時間使用。 由於作用在殼體34之應力係與第一實施例相同，因此 省略詳細說明。 其次，針對本發明闕用樹脂製構件中使用之成形材料 29 1330702 作成試驗片並進行物性值之比較。所得到之樹脂成形材料 之物性係依據下述方法來評價。 (1) 拉伸試驗 作成試驗方法JIS K 7127之第1號試驗片，且於23± 1 5 c之壤境氣體中進行依據JIS κ而之拉伸試驗並測定拉 伸強度。 (2) 切口艾氏衝擊試驗 作成試驗方法JIS K 7124之第1號試驗片，且於23土 1 〇之裱境氣體中進行依據JIS κ 7124之切口艾氏衝擊試驗 10 並測定衝擊強度。 (3) 熱軋拉伸試驗 作成試驗方法JIS Κ 7127之第1號試驗片，且於80± i C、120± l°c之環境氣體中進行依據113反7127之拉伸試驗 並測定拉伸強度。 15 (4)熱軋.冷軋切口艾氏衝擊試驗 作成試驗方法JISK7124之第1號試驗片，且於12〇±1 C及一20± rc之環境氣體中進行依據bs K 7124之切口艾 氏衝擊試驗並測定衝擊強度。 (5) 耐藥品性試驗 20 測定於35%之鹽酸251及20%之氫氧化鈉溶液251中 將拉伸試驗片與艾氏衝擊試驗片分別浸潰7日與60日後之 重量，且求取浸潰前與浸潰後之重量變化率。又，進行分 別浸潰7日與60日後之拉伸試驗與艾氏衝擊試驗。 (6) 耐候性試驗 30 1330702 將拉伸試驗之試驗片進行依據JIS Κ 7350之利用氣弧 光源之耐候性試驗。照射時間與照射量係1〇〇小時為 20,940KJ/m2，300 小時為 64，170KJ/m2，10〇〇 小時為 207,320KJ/m2，1500小時為324,600KJ/m2，且分別剩定照射 5 後之拉伸強度並進行比較。 (7)成形性 藉由SMC製造機將環氧丙烯酸酯樹脂成形材料作成 SMC，且藉由加壓機成形閥驅動部之框體，並藉由目測確 認成形過程中之成形性與成形品之外觀。 10 實施例1 (環氧丙烯酸酯樹脂） 於樹脂組成物中將作為強化材（E)之玻璃纖維相對於 該樹脂組成物填充、調整為60%，且該樹脂組成物摻合有： 作為環氧丙烯酸酯樹脂(A)之曰本邱比克（股）製之商品名 15 NEOPOR8051』80質量份；作為聚異氰酸醋化合物(b)之 日本杜聚胺基甲酸酿（股）製之『ISONATE143L』20質量份； 作為硬化劑（C)之日本油脂（股）製之『PERButYLZ』1.0質 量份；及作為内部脫模劑(D)之化學工業（股)製之『SZ — 2000』4.0質量份。藉由SMC製造機（月島機械(股)製「超級 20内普利（只一八一〆U )」），將該樹脂組成物作成SMC， 且藉由加壓機得到30x 300mm、厚度3mm之板狀成形物。 藉由切削加工自板狀成形物製作試驗片，且利用所得到之 試驗片進行拉伸試驗、艾氏衝擊試驗、熱軋拉伸試驗、熱 軋·冷軋艾氏衝擊試驗，並於表丨顯示該結果。又，使用前 31 1330702 述試驗片進行耐藥品試驗，並於表2顯示該結果。同樣地進 行耐候性試驗且於表3顯示該結果。

32 1330702 1琪 比較例1 氣乙稀樹脂 〇 1 <N 1 實施例4 聚碳酸酯樹脂 157 1 〇 寸 (N 實施例3 聚醯胺樹脂 246 1 00 Os VO 1—^ o 實施例2 聚苯硫樹脂 167 1 s 卜 <N 實施例1 環氧丙稀酸S旨樹脂 230 170 135 U-) to 環境氣體 (°c) § 120 cn CN o CN 1 120 拉伸強度(MPa) 熱軋拉伸強度 (MPa) 艾氏衝擊強度 (KJ/m2) 冷軋艾氏衝擊強度 (KJ/m2) 熱軋艾氏衝擊強度 fKJ/m2)

33 1330702 實施例1(環氧丙烯酸酯樹脂） 20%NaOH 230 227.6 142.5 in 51.2 100 100.05 100.32 35%HC1 230 210 183.1 in 54.3 59.4 100 99.45 99.25 浸潰前(MPa) 浸潰7曰（MPa) 浸潰60日（MPa) 浸潰前(KJ/m2) 浸潰7日（KJ/m2) 浸潰60日（KJ/m2) 浸潰前(％) 浸潰7曰（％) 浸潰60日（％) 拉伸強度 衝擊強度 重量變化率 34 1330702 ε< 實施例1(環氧丙烯酸酯樹脂） 1500小時後 207.4 1000小時後 215.2 300小時後 245.1 100小時後 245.5 0小時後 230 拉伸強度(MPa) 1330702 實施例2 (聚苯硫） 常溫中之拉伸強度與衝擊強度皆高之聚笨硫係使用添 加有40質量％之複合強化玻璃以作為強化材之多塑性製口〇口 ♦ 5 (股）製之:福特隆（：7才一卜口 >)U4〇T11 “乂成形板狀成 ： 形品，且藉由切削加工自所得到之成形品製作試驗片，並 利用所得到之試驗片進行拉伸試驗、艾氏衝擊試驗，且於 表1顯不該結果。 實施例3 Φ 1〇 (聚醢胺） 常溫中之拉伸強度與衝擊強度皆高之聚醯胺係使用添 加有50質量％之玻璃以作為強化材之三菱恩次靈格(工^夕 y 塑料（股）製之『雷尼（b二一)NXG5050』以成形板 狀成形品，且藉由切削加工自所得到之成形品製作試驗 15 ，並利用所得到之試驗片進行拉伸試驗、艾氏衝擊試驗， 且於表1顯示該結果。 實施例4 ® (聚碳酸酯） 常溫中之拉伸強度與衝擊強度皆高之聚碳酸酯係使用 20添加有4 0 %之複合強化玻璃以作為強化材之三菱恩次靈格 塑料（股）製之『GSV2040R2』以成形板狀成形品，且藉由 切削加工自所得到之成形品製作試驗片，並利用所得到之 試驗片進行拉伸試驗、艾氏衝擊試驗，且於表1顯示該結果。 比較例1 36 1330702 (氣乙稀樹月旨） 藉由射出成形機將樹脂組成物加熱溶融，且利用射出 成形得到4>200mm、厚度3mm之圓盤狀成形物，又，前述樹 脂組成物係摻合100質量份之平均分子量8〇〇之氣乙烯樹 5脂、I·5質量份之錫系安定劑、1.0質量份之酯系蠟、05質 量伤之南分子系蠟及1.0質量份之加工助劑且藉由攪拌機 混合者。 自圓盤狀成形物製作試驗片，且利用所得到之試驗片 進行拉伸試驗、艾氏衝擊試驗、熱軋拉伸試驗、冷軋艾氏 鲁 10 衝擊試驗，並於表1顯示該結果。 由表1可知，在拉伸強度中，於常溫之環境氣體下，相 對於比較例為50MPa，實施例1、實施例2、實施例3及實施 例4皆具有比較例丨之3倍以上之強度。雖然比較例丨可依照 閥用树月曰製構件用途之不同而加以使用，然而，由於樹脂 15之剛性差，因此使用壓力等條件極為受限。於實施例丨、實 施例2、實施例3及實施例4中，由於常溫時之拉伸強度範圍 為80MPa〜4〇〇MPa，且由於具有對於在閥用樹脂製構件使 # 用時產生之拉伸應力將最低限度之安全係數設為2倍之拉 伸強度，因此不用擔心破損或變形，且可於廣泛範圍之使 20 用條件中使用。 _ 於80C之環境氣體中，比較例丨之拉伸強度係降低至常 - 溫時之1/5，且不適合於高溫管線中使用。 於120t之環境氣體中’實施例丨在高溫環境氣體中拉 伸強度之降低少，且非常適合於高溫管線中。由於實施例2 37 1330702 及實施例3之拉伸強度範圍亦為75MPa〜350MPa，因此在高 溫時之強度上亦不成問題。實施例4之拉伸強度小於 75MPa，且在高溫管線中使用時強度稍嫌不足。 衝擊強度方面，於常溫之環境氣體中，比較例1係 5 5KJ/m2，且雖然可依據閥用樹脂製構件用途之不同而加以 使用，然而在物性強度上會有所不安。於實施例1中，由於 衝擊強度為比較例1之10倍以上，因此具有不需擔心破損之 程度的強度，且可於廣泛範圍之使用條件中使用。於實施 例2中’由於衝擊強度範圍為15KJ/m2〜1〇〇KJ/m2,因此作 10為閥用樹脂製構件使用時不成問題。於實施例3中，雖然衝 擊強度範圍為15KJ/m2〜l〇〇KJ/m2,然而，由於吸水時之衝 擊強度會降低至12KJ/m2,因此雖可作為閥用構件使用，但 衝擊強度稍嫌不足。於實施例4中，由於衝擊強度小於 15KJ/m2’因此雖然可作為閥用構件使用，但衝擊強度稍嫌 15 不足。 於120 C之環境氣體中，由於實施例1〜實施例4之衝擊 強度提高且為15KJ/m2〜l〇〇KJ/m2之範圍，因此作為閥用樹 脂製構件使用時不成問題。 於一20°C之環境氣體中，由於比較例丨之衝擊強度降低 20至常溫時之1/2以下，且因掉落之衝擊等而有容易破損之 虞，故於一 20°C時不適合作為閥用樹脂製構件使用。實施 例1係維持與常溫時相同之衝擊強度，且即使於_2〇〇c中使 用時亦不用擔心破損且非常適合於低溫高壓管線中使用。 於實施例2中，由於衝擊強度範圍為^幻/“〜丨⑻幻如2， 38 1330702 因此具有於低溫使用時不成問題之強度。實施例3與實施例 4中衝擊強度小於15KJ/m2 ’且衝擊強度稍嫌不足而不適於 低溫管線中使用。 由前述可知’藉由本發明之環氧丙烯酸酯樹脂成形之 5閥用樹脂製構件之物性強度不太受溫度影響且可維持高強 度’因此，對於從高溫至低溫之溫度條件以及在流體之内 壓高之情況下亦具有長時間使用時不會破損之強度，且最 適合於閥用樹脂製構件。另，除了環氧丙烯酸酯樹脂外， 聚本硫樹脂等亦適合於使用。 10 由表2可知，對於35%之鹽酸，若浸潰7日，則由於拉 伸強度或衝擊強度之降低在丨成以内且重量變化率亦小於 1 /〇因此不會有特別之問題》若浸潰60日，則由於拉伸強 度之降低為2成且充分大於必要物性之8〇MPa，因此不成問 題，又’由於衝擊強度之降低在丨成以内且重量變化率亦小 15於1〇/。，因此不成問題。對於20%之氫氧化鈉溶液，若浸潰7 曰’則由於拉伸強度或衝擊強度之降低在1成以内且重量變 化率亦小於1% ’因此不會有特別之問題。若浸潰6〇日則 雖然拉伸強度之降低為4成弱且降低幅㈣大，然而 ，由於 在該時點大於必要物性之80MPa，因此耐藥品性充足。又， 2〇由於衝擊強度之降低為2成且充分大於必要物性之 15KJ/m，因此不成問題，且由於重量變化率亦小於1%， 不成問靖。依此，使用環氧丙浠酸酯樹脂成形材料之 間用㈣製構件係即使長時間浸潰在3 5 %之 鹽酸或20%之 氫氧化鈉溶液中亦可抑制物性之降低且耐藥品性優異。 39 由表3可知，於照射_小時後且照射量為 324，_KJ/m2之拉伸強度被抑制為比照射前之拉伸強度減 少1成’同時拉伸強度亦維持200MPa以上…雖然外觀 亦產生褪色，⑼並未發現特別之問題。依此，使用環氧 丙稀酸輯脂成形材料之閥用樹脂製構件係即使於暴露在 室外之狀態下長時間保持，亦可抑制物性之降低且耐候性 優異。 ，由月j述可知’由於藉由本發明之環氧丙稀酸醋樹脂成 狀閥用樹脂製構件對酸或驗之耐性優異，因此可於化學 10藥=之廣泛用途中使用。再者，由於耐候性亦優異 ，因此 可付到即使於暴露在環境嚴苛之室外之狀態下長時間使用 亦不成問題且轉域狀間職脂製構件。 /、-使於本發明閥用樹脂製構件中所使用之成形材 料中添加有舞片狀填充劑與未添加鱗片狀填充劑時之成形 15品成形，且進行成形性與外觀之比較。 實施例5 (放入鱗片狀填充材之環氧丙烯酸醋樹脂） 於樹脂組成物中將作為強化材(E)之玻璃纖維相對於 该樹脂組成物填充、調整為6G%，且該樹脂組成物摻合有： 20

作為％氧丙稀酸賴樹脂（A)之曰本邱比克（股）製之商品名 NEOPOR8051』⑽質量份；作為聚異氰㈣化合物⑻之 日本杜聚胺基甲酸酯（股）製之『ISONATE143L』20質量份； 作為硬化劑(c)之日本油脂（股）製之『pERBUTYLZ』1〇質 量伤，及作為内部脫模劑(D)之化學工業(股)製之『sz — 40 2000』4.0質量份。又，添加15質量份之『雲母』以作為鱗 片狀填充材(F)。藉由壓縮成形，利用該樹脂成形材料成形 蝶形閥之閥本體且進行外觀確認，並於表4顯示其結果。 表4 鱗片狀填充劑 實施例5 15質量份 實施例6 〇質量份 成形性 有缺陷 外觀 ~ ί 差 實施例6 (無鱗片狀填充材之環氧丙稀酸酯樹脂) 針對與實施例1相同之樹脂成形材料（無添加鱗片狀填 充材(F))’藉由SMC製造機，成形蝶形閥之閥本體且進行外 觀確認，並於表4顯示其結果。 由表4可知，若為實施例5之添加有鱗片狀填充材(F)之 情形，則成形材料之流動性良好且材料之填充容易，同時 可提昇成形性。又，在外觀方面，若為實施例6之未添加鱗 片狀填充材(F)之情形，則表面粗糙且外觀差，同時表面平 ’月性不太理想，相對於此，若為實施例5之情形，則由於無 表面粗糙且外觀良好同時表面平滑性佳，因此可提昇外 觀。由此可知’藉由添加鱗片狀填充材(F)，可提昇間用樹 脂製構件之成形性或外觀。又，在表面平滑性方面，若表 面平滑性良好，則相較於表面平滑性差者更可抑制藥液之 浸潰程度，因此可提昇耐藥品性或防水性。 由前述可知，藉由本發明之添加有鱗片狀填充材之環 氧丙稀酸㈣U形之__製構件可使成形性盘表面 平滑性良好，因此成形作業容易且可提昇成形品之外觀。 ，另，本實施例係一般之蝶形閥或將閥本體分割為二之 :狀之蝶形閥’然而’亦可為晶片型、毯型、雙凸緣型等。 又:除了蝶形閥以外，亦可為球閥、隔膜閥、閘閥、停止 ^等之任—者，又，閥驅動部之框體除了手動式以外，亦 :為電動、油壓或线作動。此外，若本發明之閥用構件 為閥安裝專用接頭關之保具所使狀構件則無 特殊之限制。 … 【阁式簡單說明】 10 15 ±第1圖係顯示本發明第—實施態樣之具有閥驅動部之 Λ又體之蝶形閥關閉狀態立體圖。 第2圖係第1圖之縱截面圖。 第3圖係顯示第1圖之閥驅動部之内部構造之平面圖。 第4圖係第3圖之縱截面圖。 第5圖係顯示開啟狀態之閥驅動部之内部構造之平面 圖。 第6圖係第5圖之縱戴面圖。 第7圖係顯示作用於第1圖之閥驅動部之殼體的應力分 布圖°第7(八)圖係顯示作用於第1圖之閥驅動部之殼體的應 力分布平面圖，其右側係第7(Β)圖，且顯示第7(A)圖之X-20 X截面圖。 第8圖係顯示作用於第1圖之間本體的應力分布之閥本 體立體圖。 第9圖係顯示本發明中第二實施態樣之具有閥驅動部 之殼體之蝶形閥關閉狀態立體圖。 42 1330702 第10圖係第9圖之縱截面圖。 第11圖係顯示作用於第9圖之閥本體的應力分布之閥 本體立體圖。 【主要元件符號說明】 1，34...殼體 11...流路 la...上部殼體 12，21…軸承凹部 lb...下部殼體 13，30...閥桿 2，10，26...螺栓 14，31...縮徑部 3，27...螺帽 15，32...閥桿套管 4...方向盤 16，28…座環 5,. ·轴 17，33…閥體 6...蜗桿 18...上部閥本體 7...蜗輪 20...下部閥本體 8...閥本體 22，23，24，25…突起部 9，19...上凸緣 29...軸環部 43

Claims (1)

1330702 琥專利申請案申請專利範圍替換本 2010.5.2〇 5^3 yJ丄1 τ f-η — 口职幻，二-ir辟丙 F、申泰專利範圍： 1. 一種閥用樹脂製構件，係由常溫時之拉伸強度為8〇MPa 〜400MPa之成形材料成形者，其中前述成形材料具有 樹脂組成物，且前述樹脂組成物包含有： 羥值60〜100之環氧丙烯酸酯樹脂(A); 相對於前述環氧丙烯酸酯樹脂(A)之每個羥基，具 有0.1〜1.5個異氰酸酯基數之聚異氰酸酯化合物(B); 硬化劑(C); 内部脫模劑(D);及 20〜70質量％之纖維強化材(E)。 2. —種閥用樹脂製構件，係由常溫時之拉伸強度為8〇Mpa 〜400MPa ’且120°C時之拉伸強度為75MPa〜350MPa 之成形材料成形者，其中前述成形材料具有樹脂組成 物，且前述樹脂組成物包含有： 羥值60〜100之環氧丙烯酸酯樹脂(A” 相對於前述環氧丙烯酸酯樹脂(A)之每個羥基，具 有0.1〜1.5個異氰酸酯基數之聚異氰酸酯化合物(B); 硬化劑（C); 内部脫模劑(D);及 20〜70質量％之纖維強化材(e)。 3. —種閥用樹脂製構件，係由常溫時之拉伸強度為8〇Mpa 〜400MPa，且於一 2〇t至12(TC時之切口艾氏衝擊強度 為15KJ/m2〜100KJ/m2之成形材料成形者，其中前述成 形材料具有樹脂組成物，且前述樹脂組成物包含有： 44 1330702 __一_ pf年3~月知日修(U:替換頁 羥值60〜100之環氧丙烯酸酯樹脂(A); 相對於前述環氧丙烯酸酯樹脂(A)之每個羥基，具 有0.1〜1.5個異氰酸酯基數之聚異氰酸酯化合物(b); 硬化劑(C); 5 内部脫模劑(D);及 20〜70質量％之纖維強化材（E)。 4. 一種閥用樹脂製構件，係由常溫時之拉伸強度為8〇MPa 〜400MPa’且120°C時之拉伸強度為75MPa〜350MPa， 再者，於一 20 °C至1201時之切口艾氏衝擊強度為 15KJ/m2〜lOOKJ/m2之成形材料成形者，其中前述成形 材料具有樹脂組成物，且前述樹脂組成物包含有： 羥值60〜100之環氧丙稀酸酯樹脂(A); 相對於前述環氧丙烯酸酯樹脂(A)之每個羥基，具 有0.1〜1.5個異氰酸酯基數之聚異氰酸酯化合物(B); 硬化劑(C); 内部脫模劑(D);及 20〜70質量％之纖維強化材(E)。 20 6. 如申請專利範圍第1至4項中任-項之_樹脂製構 件，其中前述閥用樹脂製構件係閥驅動部之框體。 如申請專利範圍第1至4項中任―項之卩相樹脂製構 件’其中前述閥用樹脂製構件係蝶形閥之閥本體。 如申請專利範圍第1至4項中任-項之閱用樹脂製構 件’其中前述樹脂組成物更包含有相對於腦質量份之 環氧丙稀酸_則，為5〜5霸份之鱗片狀填充劑 45 I3MZD2—--η f「年了月日修(更)正替換頁 --------一 —" * (F)° 8. 如申請專利範圍第7項之閥用樹脂製構件，其中前述閥 用樹脂製構件係閥驅動部之框體。 9. 如申請專利範圍第7項之閥用樹脂製構件，其中前述閥 5 用樹脂製構件係蝶形閥之閥本體。 46