TWI254745B - Heat resistance alloy materials - Google Patents

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TWI254745B
TWI254745B TW092128069A TW92128069A TWI254745B TW I254745 B TWI254745 B TW I254745B TW 092128069 A TW092128069 A TW 092128069A TW 92128069 A TW92128069 A TW 92128069A TW I254745 B TWI254745 B TW I254745B
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Keiichiro Oishi
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Sambo Copper Alloy Co Ltd
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Description

1254745 玫、發明說明： [發明所屬之技術領域] 本發明係關於耐熱性鋼合金材， 適於使用於熱交換器(瞬間冻水器、給：二銅;金：係 i#、AA為 /皿水杰、空調 機7凍機、散熱器等之敎 坰备絲人 …、又換态或安裝於給水系統、空 管、給孰水技/ 之傳熱管或配管（給水 F置、化風# A )使用於其他之各種機器（電氣 " +、置# )之配管或此等之附件（葉片等），用以構 成機器（冷暖氣切換用四方閥請之作為管材、板材、1 材 '線材 '加工材（經由焊接等加工成既定形狀者）。 [先前技術] 通常，瞬間沸水器、給水器、溫水器、空調機、冷康 機等熱交換ϋ之傳熱管、葉片、凸緣或殼板，係使用财熱 性優異的脫氧磷銅⑽C122G)所構成的管材（無接縫銅合金 管）或板材來製作’於其製作時’作為料材係使用填銅焊 料（JIS Z3264 BCuP-2)等來進行焊接，由於璘銅焊料的熔點 為71〇°C、液相線溫度為795t: ’故於傳熱管等進行焊接 時須加熱到約800°C。 然而，對於脫氧磷銅製的傳熱管等，經由焊接而使局 部或全體加熱成800°C前後的高溫之場合，脫氧構銅的結 晶粒會粗大化，故脫氧磷銅之基質強度變低，並且加熱後（ 焊接後或熔接後）的機械強度（例如，拉伸強度、安全限應 力、伸展性、疲勞強度、硬度等）也會顯著地降低。如此之 肇因於脫氧填銅之結晶粒的粗大化所致之機械強度的降低 I254745 圍塗 3 J員之合金組成所作成的耐熱 幻發明合金材）、申請專利_第4項之金人材:下稱為「 鋼合金：下稱為「第4發明合金材)。此等: 等所加工」 可提供管材、板材、棒材、線材或此 材。又…接、㈣、切削、衝壓等)成既定形狀的加工 元素的含量值。 时括弧的-素符號係表示該 拼—亦即，第i發明合金材’其合金組成係含有015〜033 貝1%(以0.16〜0.30質量％為佳，尤以〇17〜〇28質量％更 佳）的c〇、0.041〜0._質量％(以〇〇43〜〇_質量％為佳 ’尤以0.045〜0.074質量％更佳)的p、〇〇2〜〇25質量％(以 0.03〜0.19質量％為佳，尤以〇 〇4〜〇 15質量％更佳）的“與 0.01〜0.40質量％(以〇.〇2〜〇.25質量％為佳，尤以〇 〇2〜〇 15 質ϊ %更佳）的Zn，於Co的含量[c〇]質量％、p的含量 質量％、Sn的含量[Sn]質量％與Zn的含量[211]質量％之間 具有下述之（1)、（2)之關係，且其餘為Cu及不可避免之雜 質。 又’第2發明合金材’其合金組成係含有 質量％(以〇·13〜0·28質量％為佳，尤以0.15〜0.26質量％更 佳）的Co、0.041〜0.089質量％(以0.043〜0.080質量％為佳 ，尤以0.045〜0.074質量％更佳）的ρ、〇·〇2〜0.25質量。/。（以 0.03〜〇·19質量％為佳，尤以〇·〇4〜0.15質量％更佳）的Sn、 〇·〇卜0·40質量％(以〇·〇2〜0.25質量％為佳，尤以0·02〜〇15 質量。/〇更佳）的Ζη、0.01〜0.17質量。/。（以〇·〇2〜0.14質量％為 1254745 0.17S Α3^0·30 更佳）。又，A3 = [c〇] + 0 8[Ni] + 〇 8[Fe]。 (4) 1.2[Ni]< [Co] (5) 1.5[Fe]< [Co] (6) [Ni] + [Fe]< [Co] 〇於用以抑制傳熱官等之製作時或使用時之高溫加熱 條件下（例士口，於焊接時之@ 8〇〇t：的加熱條件下）之結晶 /粗大化所必須的元素。亦即，藉由c〇的添加，於加熱 至高溫時之結晶粒的成長可受到良好的抑制，可使金屬組 成保持於微細的狀態，且可提高高溫加熱後的合金之耐疲 勞性。因而，如此之藉由添力口 Co的效果，其添加量為未 :高〇·15質量％時，並無法充分地發揮。惟，如同在第2或 弟曰4發明合金材中一般，於添加有Ni、Fe的一方或雙方 的場合中’如後述般，由於Ni、Fe⑨發揮上述的效果之 旦μ σ作為Co的替代元素而發揮作用，故即使c〇的添加 未滿0.15貝！％，只要有〇11質量％以上亦可充分地發 述的效果。此添加c〇之效果，藉由使添加量作成 : 質里/〇以上（共同添加Ni、Fe的場合為〇13質量％ :上）可顯著地發揮，而作成為0.17質量％以上（共同添加 一方Fe的％合為0·15質量％以上）可更佳顯著地發揮。另 音 0 /4、加之效果有其限度，必要量以上的添加並無 :入’不但無法得到相應於添加量的效果，反而，有損及 2、、’的本來特性（熱傳導性等）之虞。亦即，即使Co添加 超過0 · 3 3暂曰0/ 、里。（共同添加Ni、Fe的場合為〇 31質量％)， 無法得到與其相對應的效果，熱狀態下之變形阻力會 1254745 增南，且冷狀態下的加工性也會降低，反而會使銅合金本 來的特性（熱傳導性等）降低。當然，由於c〇是非常昂貴者 ，必要量以上的添加是不符經濟效益的。為了不使發生這 樣的問題，並有效地發揮co的添加之上述效果，c〇添力°口 定為〇.30質量％以下(共同添加Ni、Fe的場合為〇28 貝里/〇以下）為佳，而以定為〇28質量％以下（共同添加犯 、Fe的場合為〇26質量％以下）為最佳。 P，與Co同樣地’為用以發揮於高溫加熱所致之結晶 粒成長之抑制作用者，其作用藉由與c〇 #同添加可飛： 地提兩。因而，藉由在C。之外亦添加p，高溫加熱所致之 結晶粒成長可極有效地抑制，於加熱後，也可確實地維持 微細的結晶狀態。而且，此P的添加之效果，於其添加量 未滿〇侧質量％時，無法有效地發揮，無法得到預期的 效果。為了發揮此效果，P的添加量必須定為〇 〇41質量。/ 以上，欲更充分地發揮此效果，以定為〇〇43質量％以上。 為佳’尤以定A 0·045質量％以上為最佳。然而， 加超過0.089質量％，不僅無法得到與添加量相應的效果 ，、反而銅合金本來的特性（熱傳導性等）會降低，而且於 熱狀態下與冷狀態下的加工性也會降低。欲充分地擔保此 等特性’必須將P添加量定I 0.089質量％以下，而 為〇.刚f量％以下為佳，尤以定為G.G74質量％以下為最 佳。 W取 …藉由固炼強化於基質中，以謀求基質的耐孰性強 化，於提高由上述C。〗P所致之結晶粒的成長抑制作用 12 1254745 質量％以下為佳’尤以定為〇15質量％以下為最佳。 &，係為了藉由基質之強化來謀求機械強度之提高而 斗加。亦即，不論結晶粒如何微細，於基質本身的強度低 的場合，當然合金全體之機械強度也低，故Zn乃為了謀 求此基負的強化而添加。此點，雖與Sn相同，惟，冗打的 添加可進一步發揮焊接性之提高的效果。亦即，藉由Zn 的=加，與磷銅焊料（JIS Z3264)等之焊接材之間的濡濕性 可得以提高。又，Zn係與Sn同樣地具有對於應力腐蝕裂 :U、田化作用之同時’可使C〇 & p的析出速度增大，使 南溫加熱後的機械強度提高。再者，Sn係用以提高对餘性 而添加者，藉自Sn的添加’能夠適度地防止應力腐钮裂 痕、孔姓、犧巢狀腐料之心。為了充分發揮此添加Sn 的效果，其添加量必須定為0 02質量％以上，而以定為 0.03質量％以上為佳，尤以定為〇〇4質量％以上為最佳。 另H Sn的添加量若超過G 25 f量％，耗機械強度 會對應於添加量而有—定程度的提高，惟，熱傳導性會降 低’又，熱狀態下之變形抵抗會增高，冷狀態下之加工性 也會降低。欲在不使熱傳導性降低之下發# &添加的效 果，如的添加量必須定為0.25質量％以下，而以定為〇 19 痕、孔姓、蟻巢狀腐蝕等之腐蝕的耐蝕性之提高的作用。 而且，欲發揮此Zn添加的效果，其添加量必須定為〇 〇丄 質置％以上，而以定為〇·〇2質量％以上為佳。另一方面，
Zn添加畺若超過ο.#。質量％ ’則於熱傳導性降低之同時， 對於應力腐餘裂痕的敏感性會變高。為了不產生這樣的問 13 1254745 題’ Zn的添加量必須定為0.40質量％ 質量%以下為佳，尤以定為。.15質量%以下下:最:一 其效雖Γ制以發揮與CG同樣的結晶粒抑制效果者， 田m 兩C〇的替代元素之作 用。因而’藉由與Co共同添加’可適度地減少 之添加量同時充分發揮上述之效果。亦即，Ni、 、 〇 對基質之Co固熔限度減少，以少量 可使 幻L〇添加量達到使上 作用有效地發揮的功用，#由c。的必須添加量之 減低而發揮經濟效益。又，藉由c〇的固熔 棱间…傳導性與熱狀態下之加工性的絲。而且，此犯、 以之添加的效果，可於…或Fe的添加量為〇〇1質量％以 上發揮’ 0.02質量％以上的添加則可更顯著地發揮。然而 ，二1即使添加超過0.17質量％，又Fe即使添加超過〇 b 質量％ ’亦無法看到與添加量相應的效果，反而會產生熱 傳導性降低等之問題。為了不使這樣的問題產生，犯㈣ 加量必須為0.17質量％以下，而以〇.14質量％以下為佳， 又，Fe的添加量必須為〇 15質量％以下而以〇 η質量％ 以下為佳。 、 然而，作為該發明合金材的製造原料之一部份，多有 使用其廢料（廢氣傳熱管等）的情形，於此廢料中，多含有 S成分（硫成分），會有對熱狀態下之加工性造成不良影響 的問題存在。但，若添加入Mn、Mg、Y、Zr之任一者， 於即使使用含有S成分的原料之場合，由於會形成與s成 分結合所成的析出物（MgS、ZrS等），可防止上述問題的發 14 1254745 生。於第3或第*發明合金材… 須含有Mn、Mg、Y、 兔材中，基於這樣的理由而定為 的添加之上述析出物的者。藉由Mn、⑽、Y、Zr 加工性的不良影響排除二=果(將S成分對於熱狀態下之 的予加而 牙、的效果），Μη藉由0 01質量％以上 的添加而可發揮， 从 貝里 加而可發揮'然而，Μη Μ错由〇.001質量％以上之添 加，不只無法得到相Γ於=、曰^之必要量以上的添 w於添加I的效果，反 合導致孰傳 導性的降低等弊害 θ 夂而曰導致…、得 。質：的上限，定為〇.20質量 “ “ 為佳），Mg、Y、Zr定為0.10質量％(而 以〇.〇4貝量％為佳）為適當。 關於作為基本元素之Cu以外的添加元素該等的含 量須定為上述的範圍中’於決定之時，須就添加元素相互 的關係加以考慮，4了達成本發明之目的，添加元素相互 間必須具有前述⑴〜(6)的關係。亦即，各添加元素的含量 ’須以和其他元素之間具有⑴〜(6)的關係為條件，而在前 述範圍内決定。 第卜Co添加及p添加之作用係如前述般相互地有著 ㈣的取得CG'P的共同添加之效果的平衡， 為此目的，就該等的含量，在上述範圍内各自獨立決定並 非理想，必須使兩含量的比例作成為在一定的範圍内而決 定之。又，關於Ni、Fe，此等亦為用以發揮與c〇同樣的 作用者’由於係作為發揮Co的替代元素的作用者，該等 之含量必須與Co同樣地考慮到與p的關係而決定。亦即 ’ Co含量或Co、Ni、Fe含量與P含量之間，必須以可具 15 1254745 有（1)的關係的方式來決定，於Α1<2·4的場合，Co、Ni、 Fe與P的共同添加的效果並不理想，且會損及銅合金本來 的特性之熱傳導性，冷狀態下的加工性也變差。為能充分 發揮此效果（Co、Ni、Fe與P的共同添加效果），必須^ A1-2.4，而以A1-2.7為佳，尤以A1^3 〇為最佳。反二 ，若A1 > 5.2，則不僅該共同添加之效果達到飽和，並反 而會對銅合金本來的特性（熱傳導性）有不良的影響。因而 ，必須為A1S5.2，若就銅本來的特性加以考慮，則以幻 ^ 4.7為佳，尤以定為A1 $ 4.2為最佳。 第2, Ni、Fe雖可作用為c〇的替代元素，但其作用 僅可替代C。的必要含量之—部份，由於儘只能使的必 要含量減低，故Ni、Fe的含量必須考慮其與c〇的含量之 間的關係而決定。因而，co、Ni、Fe的含量，必須就所要 ㈣的貢獻程度加以考慮之總量A3卩及使相互關係可滿 足(3)〜⑹的條件的方式來決定。亦即，若A3<〇i5，則 C〇、Ni、Fe的添加效果（於高溫加熱時之結晶粒的成長抑 制效果等）無法充分發揮’而若A3>q 35，則不只無法得 到相應於添加量的效果，亦有使得銅合金本來的特性降低 之虞’且於熱擠壓性降低之同時，亦會損及f曲加工等之 :狀悲下之加工性。因而’ $ 了在不發生此等問題之下充 ^發揮添加效果，必須為G15SA3认35，而以q aw 為佳尤以〇·17 $ A3 SO.30為最佳。又，由於Ni —、J力作用並非用以使c〇 #添加作用更提高者，故 若將NUe添加達較c〇添加量的—定比例以上，則反而 16 1254745 二：仏、Fe的共同添加效果降低。因而，考慮及對 外〇政果的貢獻程度，於添加Ni、Fe的彳壬士 Hu e的任—方的場合， 疋马必項要滿足（4)或（5)的條件，於Ni及 合，定為必須要滿足⑷〜⑹的條件。 ^添加的場
第3,基本元素〜以外的添加元素，由於考慮該等的 〜放果的貢獻度之總量A2對熱擠壓性、彎曲加工生 =性、焊接性、焊接後的強度會有影響，故其添加^ 此#諸點考慮，必須以可滿足（2)的條件之方式來決定。亦 即:若A2>0.54,則熱傳導性、熱擠壓性、彎曲^生亦 成形性會降低。因u了確保熱傳導性、熱擠壓性1 =性、成形性，必須…〇·54,為了確實地防止熱 傳導性、熱擠壓性、f曲加H形性的降低，以 0.49為佳’尤以定為A2g〇45為最佳。另一方面若二 < 0·2〇，無法得到焊接後的充分的強度。因而，欲充分地 確保焊接後的強度，必須Α2-0·20，而以Α2^0·23為佳 ’尤以定為Α2- 0.26為最佳。 然而，作為不可避免之雜質而含有的氧，由於其含量 若達一定的程度以上會成為氫脆化的原因，故氧含量必= 抑制於G.007質量％以下，而以定為請4 f量％以下為= 。此氧含量的減低，當然可藉由製造條件來達成，亦可藉 由P的添加效果來達成。因❿，於第i至第4發明合金材 中，以使P的添加量作成為使氧含量〇〇〇7質量％以下(而 以0.004質量％以下）的方式來決定為佳。 又，第1〜第4發明合金材，於作為以安全限應力為必 17 1254745 以上的熱傳導率 熱傳導率的提！：更佳。然…就合金組成上研究，於 奴夕 回方面有其限度。因此，本發明者，經進行 數夕的實驗、研穽 外九的結果侍知：猎由施行焊接處理或盥i 的加熱處理，在其後施行的冷卻處理等之處理⑺ 卜％為「德# 、， 古 」）的條件下工夫，可使熱傳導率飛躍地提 而〇 基曰於此侍知之事項，本發明提出藉由施行後述的加熱 ，理（焊接處理等）及後處理使熱傳導性飛躍地提高之第1〜 第4發明合金材。 第1，提出：於施行焊接處理或與其同等條件的加埶 "理（例如’於下進行1G分鐘加熱）之外，對其加敎 處理材藉由施行作為後處理之下述的特殊的爐冷卻處理， 得到熱傳導率得到提高之第1〜第4發明合金材。亦即’於 後處理十（以下稱為「第i後處理」），使爐冷卻速度依 於爐冷卻溫度而變化，由67Gt到彻。c的冷卻速度以 C/刀（而以2.5〜1〇 C/分為佳）減速。爐冷卻處理中之 冷部速度’通常為15〜3(rc/分（通常為2()。〇/分的程度卜而 於第1後處理之際，爐冷卻步驟中之由67〇。匸到它的 溫j範圍中，係較通常的爐冷卻處理之冷卻速度更為減低 ’藉由在580t左右之溫度保持’可謀求熱傳導性的提高 0 第2，提出··於施行焊接處理或與其同等條件的加熱 处里（例如於800 C下進行1 〇分鐘加熱）之外，對其加熱 處理材藉由施行作為後處理之—般的爐冷卻處理及特殊的、 19 1254745 再加熱處理，得到熱傳導率得到提高之第ι〜第4發明合金 材。亦即，於此後處理（以下稱為「第2後處理」）中:係 對加熱處理材藉由-般的條件進行爐冷卻，於該爐冷卻步 驟終了之前或之後，施行以48(rc〜67(rc、3~ι〇()分 520〜⑷rC、10~40分鐘為佳）之條件進行加熱的再加熱處 理。错由此爐冷卻處理前後< 58(rc左右的再加熱，亦可 謀求與上述施行第！後處理的場合之同等或其以上的 導率之提高。 ” 第3,提出··於施行焊接處理或與其同等條件的加敎 處理（例如，於80(TC下進行1〇分鐘加熱）之外，對直加敎 處，材藉由施行作為後處理之急速冷卻處理及再加熱處理 ’得到熱料率得到提高之第1〜第4發明合金材。亦即， 於此後處理(以下稱為「第3後處理」）中，藉由使加敎處 理材水冷卻或空氣冷卻（含㈣空氣冷卻）而進行急速冷卻 後，施行與第2後處理同樣的再加熱（由48〇。匸〜6川它 3〜⑽分鐘（以由520~64(rc、1〇〜4〇分鐘為佳）的條件下之 再加熱）。本發明者，藉由實驗確認得知：對加熱處理材以 既定的條件進行再加熱的場合中，加熱處理材的冷卻條 主要為冷卻速度）對熱傳導率的提高並無大的影響（熱傳導 性的提高主要係依存於再加熱條件），及藉由急速冷卻後進 行再加熱，與爐冷卻後進行再加熱的場合相比，強 提高。然而^現場施行焊接的場合等，依焊接的 因於空間上的限制等會有無法施行令人滿足的爐冷卻的情 形，此場合或焊接後的強度為必要的場合中，上述般的第 20 1254745 對lm為l〇cm)故藉由熱擠塵製得外徑^腿、厚7為瓜 的：壓“以下稱為「大徑擠壓管」），再對其反覆進行冷 狀態下之拉伸，藉此製得與上述同-形狀(外徑1〇mm、厚 —的拉伸管。又，於大徑擠壓管的場合，欲藉由在小徑 :壓管施行的拉伸步驟來製得外徑1〇麵、厚一的拉伸 &本有困難"准’藉由將拉伸步驟較小徑擠壓管的拉伸步 驟數（由小徑擠壓管製得外# 1〇随、厚imm的拉伸管所 須的拉伸步驟數）多出i〜3步驟，即可製得與對小徑擠壓管 拉伸的場合之同一形狀、同一品質的拉伸管。 又由上述之圓柱狀鑄塊（徑220mm、長275mm)裁切 成角柱狀鑄塊（厚35mm、寬90mm、長25〇mm)，將此角柱 狀鑄塊加熱到85(rc，進行熱軋製成厚度5mm的板狀，再 將此熱軋製板對其表面進行酸洗，再進行冷軋製，再於 630C、1小時的條件下進行熱處理（退火），再進行冷狀態 下之最後軋製，藉此製作成由表丨〜表3所示之合金組成所 作成的板材之第1發明合金材No· 1〇1〜Νο· 114、第2發明 合金材Νο·201〜N0.217、第3發明合金材n〇_3〇1〜n〇3〇4 及第4發明合金材Νο·401〜ν〇·412。又，作為上述管材及 板材中之不可避免之雜質的氧之含量，全部皆為 0·0002〜0.0004 質量 ％。 又’作為比較例’係由表4中所示之合金組成所作成 的銅合金材，藉由與實施例同樣的製造步驟製得作成同一 形狀的管材及板材之比較例合金材Νο·501〜No.505。又， 管材如.501〜_.503及1^〇.510〜胸.513係將小徑擠壓管進 22 1254745 灯拉伸熱處理而製得者。管材No.5 15係將大徑擠壓管進 行拉伸…、處理而製得者。此等以外者、 Νο·5 14)由於熱擠麼性差而無法製得小徑擠壓管及大徑擠壓 管，故無法製作得最終的管材。 就第1發明合金材No· 1〇1〜No. 1 14，第2發明合 至材胸.201〜>^0.217，第3發明合金材胸3〇1〜爾3〇4及 第4發明合金材ν〇·4〇1〜ν〇·4ι2及比較例合金材 Νο·5 01〜Νο·515的擠壓性藉由管材的製造步驟中之中間製 造物之擠壓管的彎曲度進行評價。其結果，示如表5〜表8 。亦即，於表5〜表8中，可製得於熱擠壓後的彎曲度為基 準值（對lm為i〇cm)以下之小徑擠壓管（外徑65mm、厚 5.5mm)者，作為擠壓性優異者而以「〇」表示；而雖無法 製得此小徑擠壓管其熱擠壓後的彎曲度為基準值以下之大 徑擠壓官（外徑85mm、厚7.0mm)，係作為具有良好的擠壓 性者（於實用上沒有大問題者）以「△」表示；不用說是小 徑擠壓管’即是彎曲度為基準值以下的大徑擠壓管亦無法 製得者，係作為擠壓性差者以「X」表示。 又，就作為管材而製得之第1發明合金材 1^〇.101〜>1〇.114，第2發明合金材]^〇.201〜：^〇.217，第3發 明合金材 Νο·301〜No.304 及第 4 發明人么』 σ泛材 1^〇_401〜1^〇.412及比較例合金材！^〇.501〜>1〇.515(無法製;^ 管材之比較例合金材>1〇.5 04〜：^〇.509、：^〇.514除外），為了 確認焊接後的強度而施行下述之安全限應力測定試驗。# 即，將管材（使外徑10mm、厚lmm的拉伸管在630 、 23 1254745 I夺的條件下退火者）施行與熱交換器的製作（對傳熱管、 葉片、殼板、凸緣等之熱交換器零件進行焊接）所採用之爐 内焊接法的場合之同樣的條件，使其通過連續熱處理爐， 藉以施行熱處理。具體而言，於將管材在8〇(rc下進行1〇 分鐘加熱之後，以20。(：/分進行爐冷卻。然後，將此經過 熱處理的管材，使用阿姆斯拉型萬能試驗機進行拉伸試驗 ，測疋0.2%安全限應力（永久變形成為〇.2%時的強度）。其 結果，示如表5〜表8。又，對得到之作為板材之第i發明 合金材>1〇.101〜>1〇.114，第2發明合金材]^〇.201〜1^〇.217, 第3發明合金材ν〇·301〜Ν〇·304及第4發明合金材 1^〇.401〜胸.412及比較例合金材胸.5〇1〜^[〇.515(無法製得 管材之比較例合金材Νο.504〜Νο.509、Νο.514除外）亦進行 上述之同樣的安全限應力測定試驗，其結果與表5〜表8中 所示之測定值（0.2%安全限應力）大致為一致，故省略之。 又，對得到之作為管材之第1發明合金材 1^〇.101〜1\[〇.114，第2發明合金材]\[〇.201〜1^〇.217，第3發 明合金材 Νο.301〜Ν〇·304 及第 4 發明合金材 Νο·401〜Νο·412及比較例合金材ν〇·501〜Νο·515(無法製得 管材之比較例合金材No.504〜Νο.509、Νο.514除外），進行 了彎曲加工性之確認。亦即，彎曲加工性之評價，係將管 材（使外徑10mm、厚1mm的拉伸管於630°C、1小時的條 件下進行退火者），藉由衝壓加工彎曲成U字狀，依據其 折曲不產生大的縐褶時的折曲度r/D(R :折曲部之内周側 的曲率半徑（mm)，D :管材的外徑（mm))做評價。其結果示 24 1254745 如表5〜表8。亦即，於表5〜表8中於r/d=i時不產 生大的縐冑’折曲部的截面形狀為圓形或大致圓形者，係 作為彎曲加工性優異者，以「〇」表示；於r/d=i時產生 ，的頌褶，巾5日夺貝^未產生大的續摺，折曲 部的截面形狀為圓形或大致圓形者，係作為彎曲加工性良 t者（於實用上沒有問題者），以「△」表示；於r/d>15 日守產生疸的縐褶’才斤曲部的形狀非為圓形而變形為橢圓形 者，作為彎曲加工性差者（實用有困難者），以「X」表示 對彳于到之作為板材之第1發明合金材 >^〇.101〜：^〇.114’第2發明合金材\〇.201〜：^〇217，第3發 明合金材N〇.301〜N〇.304及第4發明合金^ 1^〇.401〜^[〇.412及比較例合金材1^〇5〇1〜：^〇515(無法製得 官材之比較例合金材\〇.504〜：^〇.509、^[〇.514除外），須確 涊其成形性，而進行了埃里克森試驗。亦即，對板材（在 63(TC、1小時的條件下退火，進行冷狀態下之最終軋製成 厚度0.40mm者）進行埃里克森（Erichsen)試驗，求出其埃氏 值。其結果示如表5〜表8。 由表5〜表8可得知：比較例合金材Ν〇·5〇1〜Ν〇·5ΐ5， 於0.2%安全限應力、擠壓性、彎曲加工性及成形性中之至 少那一項會有問題，並非作為熱交換器之傳熱管、葉片、 殼板、凸緣等之構成零件之佳適者，而第丨發明合金材 1^〇.101〜1^〇.114，第2發明合金材1^〇2〇1〜：^〇217，第3發 明合金材No.301〜Ν〇·304及第4發明合金材 25 1254745
No.401〜Νο·412，任一者皆於0·2%安全限應力、擠壓性、 彎曲加工性及成形性之全部為優異者，可佳適地使用作 熱父換器之傳熱管、葉片、殼板、凸緣等之構成零件，^ 以確認。 f 又，對得到之作為管材之第1發明合金材 No.101〜N0.114，第2發明合金材Ν〇·201〜Ν〇 217，第3發 明合金材Νο.301〜Νο.304及第4發明合金材 Νο·401〜Νο.412及比較例合金材Ν〇·5〇1〜Ν〇·515(無法製得 管材之比較例合金材Ν〇·504〜Ν〇·5〇9、Ν〇·514除外），須確 認其作為焊接製品、零件而使用的場合之熱傳導性，而對 施以焊接用熱處理者之熱傳導率進行測定。亦即，對管材 (Νο.ΗΗ 〜Νο·114、Ν〇·2〇1〜Ν〇217、Ν〇3〇ι 〜ν〇3〇4、 Νο.401 〜Νο.412、Νο.501 〜Ν〇·503、Ν〇 51〇〜Ν〇 513 及 Νο.515)，以與前述之爐内焊接法的場合之同樣的條件（在 800 C下進仃10分鐘加熱之後，以2〇。〇/分進行爐冷卻）， 使其通過連績熱處理爐内，藉以施行焊接用熱處理，再測 疋其熱傳導率。其結果示如表5〜表8，第1發明合金材 >1〇.101〜>1〇.114，第2發明合金材]^〇.201〜：^〇.217，第3發 明合金材Νο.301〜N〇.304及第4發明合金材 版401〜胸.412，該等全部皆測得〇65以1/咖似。(：以 上的南熱傳導率，熱傳導性優異之結果得到確認。 又’於濕性焊接處理或與其同等條件的加熱處理後， 藉由施行於先頭所述之第1後處理、第2後處理或第3後 處理而獲彳于之熱傳導性之提高效果，須對其加以確認，故 26 1254745 對得到之作為管材之第1發明合金材No.l 〇1〜No. 114，第 2發明合金材Νο·201〜Ν〇·217，第3發明合金材 ^〇.301〜；^〇.304及第4發明合金材^^〇401〜;^〇412各施以 後處理，測定該後處理後之熱傳導率及強度。亦即，對管 材 No.lOl〜ν〇·114、Νο.201 〜Ν〇·217、Νο.301 〜Ν〇·304 及 Νο·401〜Νο·412，分別以前述焊接用熱處理之同一的條件（ 加熱溫度：80(TC，加熱時間·· 1〇分鐘）進行加熱，再對該 經加熱處理之管材（以下稱為「加熱管材」）施行後述之第 1後處理、第2後處理或第3後處理。於第丨後處理中， 於加熱管材之爐冷卻步驟中由67〇。(：到48(rc之冷卻速度 係減為4°C/分。又，由^(^到67〇t：之爐冷卻速度及由 480°C到常溫之爐冷卻速度係作成為加它/分。又，於第2 後處理中，係使加熱管材以2(rc/*爐冷卻到常溫，然後 ，於580 C、30分鐘的條件施行再加熱。又，於第2後處 理中，再加熱後的爐冷卻速度係作成為2(rc /分。又，於 第3後處理中，於使加熱管材進行水冷卻（急速冷卻）後， 與第2後處理同樣地’於58(rc、％分鐘的條件施行再加 熱。此等熱處理後之熱傳導率示如表5〜表7。 又，對加熱官材 No.104、No.l 11、No.210、No.212、 Νο·215、Νο·2Π、Νο·301、Ν〇·4〇2、N〇 4〇6、N〇 4〇8，於 不同的複數的條件下進行第丨〜第3後處理，就各條件下之 熱處理後的熱傳導率加以測定。亦即，第丨後處理，除了 使由670 C到480°C的冷卻速度減為上述般的‘π/分之外 ，亦施打 了減為 1.8。(： /分、2.5°C /分、6°C /分、l〇°C /分、 27 1254745 i2c /刀的it形。又，第2後處理及第3後處理，除了將再 加熱條件作成為上述之58(rc 3〇分的場合之外，亦分別施 仃了 480 C 100 分、52(rc 5〇 分、58(rc 1〇 分、58〇。〇 5〇 分 、64CTC30分、64(rci〇分及67〇它3分的情形。此等熱處 理後的熱傳導率示如表9〜表11。 又’如上述般於施行第2後處理及第3後處理之後， 再加熱條件作成為520〇C50分、580°C30分及640°C30分 使用阿姆斯拉型萬能試驗機進行拉伸試驗，測定該等 之強度（即0.2%安全限應力）。其結果示如表12。 再者，如刚述般得到之外徑1〇mm、厚lmm之作為管 材者之中，對管材胸_1〇4、No.lll、No.210、No.212、 Ν〇·215、Νο·217、Νο·301、Ν〇·4〇2、N〇 4〇6、胸 4〇8 及比 較例之管材Νο·501、Ν〇·5()3、Ng.512進行下述之耐餘性的 確認試驗。 百先，對上述各管材，以與前述焊接用熱處理之相同 的條件施行熱處理，再對該熱處理管材進行扁平化使其厚 度成為4mm，藉此得到扁平試驗片。然後，第1，對各扁 平試驗片，進行下述之應力腐蝕裂痕試驗。亦即，使各扁 平減驗片在裝冑12%氨水的乾燥器内的氣相部中暴露 小時，再測定該扁平試驗片的應力裂痕長度。於扁平試驗 片的最扁平的部分(亦即曲率為最小的部分），對在其縱剖 面的二面側之裂痕長度與内面側之裂痕長度以顯微鏡觀察 並測定，以外面側之裂痕長度的最大值與内面側之裂痕長 又的最大值之合计作為應力腐蝕裂痕長度(匪)。又，第2 28 1254745 將各扁平喊驗片以使其表面積成為 整，再分別浸潰到加溫成加之1%的硫酸^進行調 =鹽酸溶液㈣^測定浸潰前後的扁^及1% 重量差（卽，m、、六^ 研卞4驗片之 岭解之減量（mg))。此等之結果示如表^3。 由表5〜表7及表9〜表12可理解：於對加熱 弟1〜弟3後處理的場合，與單獨施行焊接用熱處理的：:丁 目比較，熱傳導率有顯著的提高，藉由施行第 = 理可謀求熱傳導性之飛躍地提高得到確認。又，於施2 2古後處理之場合與施行帛3後處理之場合的熱傳導性之提 兩為相同程度，於施行再加熱處理之場合，加熱處理管材 的冷卻速度^會影響到熱傳導性之提高，而熱傳導性之提 向係依存於再加熱條件亦得到確認。尤其經施行第3後處 者由表12可得知：不僅熱傳導性得以提高，強度 (0·2%女全限應力）亦得以提高’於施行再加熱處理的場合 Κ丁冷部速度大的急速冷卻，於提高強度上甚為有效亦 得到確認。 由表可明白：發明合金材Νο·1〇4、Νο·111、 Νο.210、Νο.212、Νο.215、Νο·217、Νο.301、Νο.402、 Ν〇·406 Ν〇·408 ’ 與比較例合金材 Ν〇 5〇1、5〇3、 Νο.512相比較，應力腐蝕裂痕長度極短，且於浸潰到ι% 硫酸及1%鹽酸之任一者中的場纟，因③解所致之減量亦 k少。由此點觀之，本發明合金材，對經由結晶粒的粗大 化所致之應力腐钱裂痕、孔韻、蟻巢狀腐钱等之腐餘可有 效地防止、抑制，其於耐蝕性亦優異可得到理解。 29 1254745 、其他各種機器（電機、化學裝置等）的配管、或此等之附 屬零件、機器（冷暖氣切換用四方閥等）等之管材、板材、 棒材、線材、加工材（藉由焊接、溶接、切削、衝壓等加工 成既定形狀者）等者。
31 1254745 【I <】 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 (N < C\ rn 〇 (N <N o 吞 o m m 〇 Ό (N 〇 m 〇 d o d d d rn d 00 rn o d r-H < 〇\ m ro Ό (N 〇〇 00 <N 〇\ cn cn m g rn cn m rn m ΓΠ vo oo cn | 4.06 I (N CN 1—H ss rn 合金組成（質量％) N <υ tin d s 〇 (N d g O g O f-H d g d s d d (N d s d d 寸 〇 1—^ rn d m 〇 s o (T) <N d d s d o d g d s d >Ti d r-H r-H d d d d d PLh 0.059 1 0.049 I 0.066 1 0.069 I 1 0.042 I 0.057 J 0.055 J 0.060 0.048 | 0.070 I 0.064 | 0.082 I | 0.043 I 0.075 〇 U (N CN 〇 H 〇 o d 00 d o (N d 〇 (N CN 〇 卜 d ON (N d 00 cs o (N (N d o T-H rn O 合金材 No. r-H s r^H s 寸 o o r—H 00 o Os o o r^H (N 1—H cn 寸 1—H T—H 城：Η φ Φ 友
【^ί】8Ό+【！Ν】οοιΌ+οιυι】=ενT7z】ro+【A】+【ss】+as】+l>d^I+【IN】6O+«z】lo+cs】6O+【d】SO+ouN(Nv 【dMSo-【£〕8o+【iN】ooo+ou】)=IV 1254745 【ΐ】 < 〇 CN d OO o (N d 寸 CN Ο A d Os 〇 VO d o 〇 (N cn d VO CN d d v〇 rs d (N cn 〇 OO CN d Ό (N d <Ν < 〇 oo m d (N d o Ο ο 芝 d Os (N d On cn d d JT) d m in 〇 cn 〇 On m d o d 等 d 苳 d < jo (N Pi cn Os (N 寸 ζ; ΓΟ ΓΟ CN ΓΠ r-H r-H CO 卜 寸 cn in rn s 00 rn cn m (N rn r—H r-H 寸 寸 卜 cn 1-H VO cn 合金組成（質量％) N 營 C <υ (Χι 寸 〇 〇· g d m d S 〇· g 〇· g d s d s d CN d 寸 Ο ο s d s d CN d g d o d o d d d s d d g o’ r- d cn o Τ*Η Ο d s 〇· »r> CN d Os (N d 〇· d s o T-H T-H o o’ s o g o 寸 T—H d s o S d s d r^j CN 〇 d Os o d d o 00 d g d d d g d d s d o d g d 0.048 0.070 0.056 0.047 0.064 0.060 1 I 0.056 I I 0.068 I I 0.071 1 0.072 I 0.074 1 I 0.066 I 0.065 | 0.075 | I 0.074 I 0.070 0.066 〇 U r4 d d Ό d 〇 ο On d d o 00 d (N O 寸 CN d d rs o 2 d (N CN O d 卜 d 合金材 No. (N (N s <N 寸 VO CN 00 Cs 〇 f—H CN (N cn 寸 »Ti v〇 卜 CN 浓(N龠盔Φ如龙 Ik碧罢
【οΡΗΙ】8Ό+【ίΝ】οοιΌ+οι3】=εν τ7ζ】ε+【Λ】+【32】+αΝ】+【£】？·Ι+【ίΝ】6Ό+αζ】ΙΌ+α8】6Ό+【ριΗϊ7τΌ+ουΝ(Νν【d】/(so-【^I】8O+【！N】ooo+ou】)=IV
1254745 m < 0.27 0.20 0.18 0.23 0.26 10.24 1 0.25 1 1 0.25 1 1 〇·24 1 1 〇·24 1 1 0.25 1 1 0.24 1 1 0.25 1 1 0-21 1 1 0.26 1 1 0.22 1 -0.02)/[Ρ] -0.1[Zn]+0.9[Ni]+1.5[Fe]+[Mn]+[Mg]+[Y]+3[Zr] (N < 0.40 0.31 0.33 1 0.35 | 1 〇·4ΐ 1 丨 0.40 1 1 0.46 1 1 0.46 1 1 0.40 1 1 0.46 1 Γ 0.42 1 1 0.43 1 1 0.42 1 1 0.35 1 1 0.40 1 1 0·41 1 r-H < 3.68 3.10 3.20 1 3.18 1 1 3.43 1 1 3.25 1 1 3.26 1 1 2.96 1 1 3.01 1 1 3.54 1 1 3.38 1 1 3.27 1 1 3.21 1 1 3.25 1 1 3.24 1 合金組成（質量％) 0.013 | 1 0.044 1 1 0.005 1 1 0.002 1 N 0.004 1 0.007 1 1 0.016 1 1 ο.οοι 1 0.005 1 0.002 1 [0.009 1 0.046 PI 0.06 1 0·11 1 1 0.05 1 1 3.02 1 (ϋ 1¾ 1 0.05 1 1 0.04 1 1 0.07 1 1 0.07 1 1 0.05 1 1 0.02 1 1 0.07 1 1 0.05 1 1 0.04 1 1 0.06 1 1 0.03 1 1 0.10 1 0.07 1 0.02 1 1 0.03 1 1 0.01 1 為 0.08 1 0.06 1 0.10 | 0.06 | [0.13 1 1 0.15 1 1 0.15 1 1 0.30 1 1 0.22 1 0.08 1 ο.ιο 1 1 0.15 1 1 0.03 1 1 0.13 1 1 Q21 1 1 0.16 1 eg 0.06 0.08 0.12 0.07 0.05 1 0.06 1 CU2J 1 0.15 J 1 0.05 1 1 0.09 1 1 〇·ιι 1 0.08 丨 〇·12 1 1 0.06 1 1 0.08 1 1 0.10 1 Ρμ 0.068 0.058 0.050 0.066 1 0.070 1 0.068 1 0.072 1 1 0.070 1 0.073 0.073」 1 0.065 1 1 0.065 1 0.071 1 0.058 1 0.075 1 0.063 1 o U 0.27 0.20 0.18 0.23 1 0.22 1 0.20 0.19 0.20 0.18 0.16 1 0.17 1 0.20 0.18 1 〇_19 1 1 0.24 1 0.16 合金材 No. m s m m 寸 τ-Η 寸 s 寸 s 寸 寸 寸 ο 寸 00 ο ο ο τ-Η r-H r-H 寸 ' ' ' r—I 第3發明 合金材 第4發明 合金材 1~Z £?? δ砑 c c < IK碧苳 寸e
1254745
< 1 1 1 1 1 1 1 0.37 1 1 1 0.35 1 1 1 1 0.22 1 L 0.14 1 0.38 1 (N < 0.02 1 0.03 1 1 0.18 1 1 0.53 1 1 0.54 1 1 0.59 1 丨 〇·59 1 1 0.58 1 1 0.59 1 1 0.37 1 1 0.32 1 1 0.34 1 0.28 1 0.59 1 0.52 1 1 1 3.26 1 1 4.56 1 1 3.23 1 1 3.90 1 1 4.49 1 1 3.14 j 1 4.23 1 1 5.61 1 1 1 1 4.53 1 1 2.64 1 1 4.61 1 1 4.25 1 合金組成（質量％) N Μη <υ Ρη 1 ο.ιο 1 1 0.15 1 1 0·13 1 0.02 1 0-13 1 1 0.09 1 1 0.23 1 1 0.16 1 1 0.26 1 1 0.75 1 1 0.08 1 1 0.08 1 1 Q-14 1 丨 0.12 1 I 0.14 ι 1 〇·21 1 0.03 τ-Η τ—Η ο 1 0.29 1 1 0.24 J 1 0.16 1 [0.25 1 1 0.20 1 1 ο.ιο 1 ο 1 0.08 1 1 0·12 1 1 0.15 ι 0.13 PLh 0.031 0.052 0.043 0.079 0.062 J 1 0.077 1 0.078 0.070 0.078 0.041 1 0.087 1 I 0.045 1 0.044 1 0.079 ι 0.080 Ο Ο 0.16 0.38 0.22 1 0.32 1 0.29 0·24 1 0.23 1 1 0.25 1 0.16 1 0.12 I 1 0.12 1 0.28 1 0.36 1 合金材 No. τ-Η 502 503 504 505 506 507 508 509 510 r-H 512 513 514 515 【^Ι】(κ>ιΌ+【！Ν】8Ό+οιυι】=εν T7z】cn+【A】+【swrcPNt】+l>fc】g.I+【iN】6o+az】lO+ l>s】6O+【di7rO+ou】=(Nv 【dMSo-l>PH】ooo+【！N】ooo+ou】rIV 1254745 【5袼】 熱處理後之熱傳導率(cal/cm · sec · °C) 第3後處理 0.73 0.73 0.69 0.73 0.74 0.73 0.75 0.74 0.73 0.71 0.72 0.70 0.70 0.70 第2後處理 0.73 0.72 0.69 0.74 | 0.75 | __^__ 0.76 0.75 0.73 0.72 0.73 0.71 0.71 0.70 第1後處理 0.72 1 0.72 1 0.69 __^74__ ____ 0.73 0.75 0.75 0.72 0.71 0.73 0.70 0.69 0.70 焊接用熱處理 0.69 0.69 0.67 0.71 0.71 0.71 0.72 0.72 0.70 0.68 0.69 0.66 0.66 0.67 成形性 埃氏值(mm) 12.1 12.3 vq r—H r-H 12.3 T-H (N 12.2 12.2 12.0 〇〇 12.2 12.0 11.9 f-H 彎曲加工性 〇 〇 < 〇 〇 〇 〇 〇 〇 < 〇 〇 〇 < 擠壓性 〇 〇 < 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 <] 0.2%安全限應力 (N/mm2) 107 (N o r—H s 〇 5： VO a\ 00 r-H o t-H On Ό m CN t-H 合金材 No. Ο S S 寸 〇 s r-H 106 r-H 00 o 109 o r-H t-H (N r-H m f-Ή t-H 浓—φ驭φ φ龙 1254745 【9<】 熱處理後之熱傳導率(cal/cm · sec · °C) 第3後處理 0.74 0.74 0.75 0.68 0.72 0.73 0.73 0.73 0.70 0.71 0.67 0.74 0.72 0.72 0.70 0.70 0.71 第2後處理 1 0.75 1 0.74 0.76 0.68 0.72 0.73 0.74 0.73 0.70 0.71 0.68 0.74 0.72 0.72 0.70 0.71 0.71 第1後處理 1 0.73 | | 0.73 1 0.74 0.68 0.71 0.73 0.73 0.72 0.70 0.71 0.68 | 0.73 0.72 0.72 0.69 0.70 | 0.71 焊接用熱處理 0.70 0.70 0.71 0.65 0.69 0.70 0.70 0.69 0.67 0.67 0.65 0.70 0.69 0.68 0.65 0.68 0.68 成形性 埃氏值(mm) 12.3 12.2 12.3 11.6 12.0 12.2 12.2 12.0 11.7 11.6 11.5 12.2 r-H (N 12.0 11.7 12.0 On 1 彎曲加工性 i_ 〇 〇 〇 < 〇 〇 〇 〇 < <] < 〇 〇 〇 < 〇 〇 1 擠壓性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 <] 〇 〇 〇 < 〇 〇 0.2%安全限應力 (N/mm2) 卜 〇 r-H i-H ra s r-H CN 00 o cn r—H r-H 〇 O o o r-H 104 On 合金材 No. 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 1 214 I 1 215 I L216J 217 浓(N傘驭冷呦： 1254745 【卜<】 熱處理後之熱傳導率(cal/cm · sec . °C) 第3後處理 0.70 0.72 0.72 | 0.73 1 0.71 0.72 0.70 0.68 0.72 0.71 0.70 0.71 0.71 1 0.71 I 0.72 0.70 第2後處理 0.70 0.73 0.72 | 0.73 1 ____ 0.72 0.71 0.69 0.72 0.71 0.70 1__________1 0.71 0.72 0.72 0.71 第1後處理 0.69 0.73 0.71 | 0.73 1 0.70 __^71___ 0.70 0.69 0.72 0.70 10^11 | 0.72 I 0.70 0.71 0.72 0.70 焊接用熱處理 0.66 0.70 0.69 0.70 0.67 0.68 0.68 0.67 0.69 0.67 0.68 0.68 0.67 0.68 0.69 0.68 成形性 埃氏值(mm) 12.0 12.2 12.1 r-H CN 1—Η fN 12.0 12.0 12.0 12.1 12.0 12.0 12.0 12.0 12.2 CN 12.0 彎曲加工性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 擠壓性 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 〇 0.2%安全限 應力 (N/mm2) 109 3： 100 Ο 00 Os s T-H 104 100 $ 00 Os s T-H 106 00 t-H 合金材 No. τ-Η 302 303 304 401 402 403 404 405 406 407 408 409 1 410 I 1 411 I 412 1254745 【表8】 比較例 合金材 No. 0.2%安全 成形性 焊接用熱處理後 限應力 (N/mm2) 擠壓性 彎曲加工性 埃氏值(mm) 的熱傳導率 (cal/cm · Sec · °C) 501 25 〇 〇 12.3 0.78 502 29 〇 〇 12.1 0.64 503 43 〇 〇 12.2 0.73 504 — X — — — 505 — X — — — 506 — X — — — 507 — X — — — 508 — X — — — 509 — X — — — 510 49 〇 Δ 11.8 0.62 511 52 〇 X 11.5 0.59 512 48 〇 〇 12.0 0.62 513 43 〇 〇 12.3 0.67 514 — X — — — 515 119 Δ X 11.3 0.62 【表9】 實施例 合金材 No. 熱處理後的熱傳導率(cal/cm · sec · °C) 焊接用 熱處理 第1後處理(爐冷卻速度） 1.8〇C/分 2.5。。/分 4〇C/分 6〇C/分 1〇〇C/分 12〇C/分 104 0.71 0.74 0.74 0.74 0.74 0.73 0.72 111 0.69 0.74 0.74 0.73 0.73 0.72 0.71 210 0.67 0.72 0.72 0.71 0.71 0.71 0.69 212 0.70 0.74 0.74 0.73 0.72 0.72 0.71 215 0.65 0.70 0.70 0.69 0.69 0.68 0.67 217 0.68 0.72 0.72 0.71 0.71 0.70 0.69 301 0.66 0.71 0.71 0.69 0.69 0.68 0.67 402 0.68 0.72 0.71 0.71 0.70 0.70 0.69 406 0.67 0.71 0.71 0.70 0.70 0.69 0.69 408 0.68 0.74 0.73 0.72 0.71 0.70 0.69 408 0.68 0.74 0.73 0.72 0.71 0.70 0.69 39 1254745 (p · 0¾ ·日0/13)齋瀹1»漩銮1^>韧喊1^浓1^1^【oil】 6910 69 0 I 0卜Ό — 69 0 I L9.Q , 1ΓΝΙΙ卜 Ό I 69Ό UO ^•0 1 ίχ P0 卜 9 uld 0卜Ό 1 UIOII 69Ό 1 0/；0 1 69Ό 1 ZL,Q 1 UO 1 Z5 IαΙΟΊ1 令 01 ΧΟΙΟΙ寸9 uld UO 1 3卜Ό 1 0卜Ό 1 UO 1 UO 1ez/o 1 UO 1 Ro 1 iL.Q I ΦΙoexolol寸9
UO 1 Z卜Ό 1 UO 1 ZL.Q 1 ZL.Q I 寸卜Ό 1 ^.0 1 寸卜Ό Isz/o 1 Φ OSXIOIOI8S uld UO 1zi/o I oz/o 1 UO 丨 0卜Ό 1 寸卜Ό 1 UO 1 Ro 1 寸卜Ό i 令 oexololools
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80寸 90寸 i se L\Z s ICNIU 0ΙΖ III 寸01 •ON 1254745 (|0。.338.日0/|153)铢蜥玫戚忘1^^:韧螭|^£滅1^1^【11 ί 奪樂戚 DfHtw-B-w喊漩rn浓 ^expol>9Φ0ΙΧΡ0 寸9φοεχοο179 令 osxpoooe^oexoooos^OIXOOOOS<^osxoo(NsΦ00ΙΧΡ0ΟΟ寸 L9.Q 990 卜90 990 卜90 990 890 89.0 69Ό 0卜0| 0Γ0 690 0卜6 89.0 0卜.0 89101 0卜.0 一卜·0 0卜Ό 一卜.0 uld U.0 ΖΖ/0 UIOI ΟΔΌ UIOIez/oez/o寸/;o e卜.0 ^.0 3卜.0εζ/οε 卜ΙΟΙsz/o £卜101S 卜ΙΟΙ 9//0 uldu.0 ZL.Q 0卜Ό UIOI 0Z/0 寸卜Ό UIOI ^.0 Ro 69,0 89101 0/；0 卜90 OZ/O 990 0/；0 89d 690 690 uld 0卜Ό UIOI 69101 UIOI 0卜·0 Z：卜Ό 0 卜lol UIOI 3卜.0| 690 — oro i 69101 卜 9101 0Γ0 690 ^.0 80寸 90寸 S寸ioe L\Z s OIICNI III 寸01 .oz 1254745 【表12】 實施例 0.2%安全限應力(N/mm2) 合金材 No. 第2後處理(再加熱> 除件） 第3後處理(再加熱條件） 520°CX50 分 580°CX30 分 640°CX30 分 520°CX50 分 580°CX30 分 640°CX30 分 104 114 118 112 116 122 115 111 116 119 113 121 123 117 210 117 123 114 119 126 115 212 103 106 101 107 110 106 215 116 115 112 120 121 115 217 103 104 100 106 106 103 301 115 117 112 121 123 119 402 104 103 100 107 109 103 406 97 99 96 104 104 101 408 107 108 103 110 110 105 【表13】 合金材 應力腐#裂痕長度(mm) 因溶解之減量(mg) No. 1%硫酸 1%鹽酸 104 0.01 6.4 27 111 0.01 6.6 27 實 210 0.02 6.9 25 212 0.01 6.5 26 例 215 0.02 6.8 30 217 0.03 7.3 28 301 0.02 7.2 29 402 0.03 7.5 32 406 0.03 7.1 34 408 0.03 7.2 33 比 501 0.45 10.5 48 較 503 0.23 9.3 40 例 512 0.20 8.6 38 42

Claims (1)

1254745 專利申請案第92128069號申請專利範圍替換未 拾、申請專利範圍： ^ 1· 一種耐熱性銅合金材，其特徵在於，其合金組成係含有 0·15〜0.33 質置％的 c〇、0.041〜〇·〇89 質量〇/〇的 ρ、〇·〇2〜〇·25 質量 %的Sn與0.01〜〇.4〇質量％的Ζη，於c〇的含量[c〇]質量％、ρ的 含量[Ρ]質量％、Sn的含量[Sn]質量％與Ζη的含量[Zn]f量％之間 具有 2.4^([Co]_0.〇2)/[P]$5.2 及 0.20^[Co]+0.5[P]+0.9[Sn]+0.1[Zn]^ 0·54之關係，且其餘為Cu及不可避免之雜質；將該合金組成作 成管材、板材、棒材、線材或此等所加工成既定形狀的加工材， 且具有與純銘同程度或以上之熱傳導率。 2· —種财熱性銅合金材，其特徵在於，其合金組成係 含有0.11〜0.31質量％的Co、0.041〜0.089質量％的P、 0.02〜0.25質量％的811、〇〇1〜〇4〇質量％的2：11、（)〇1〜〇17 質ϊ %的Νι及/或0 01〜0 15質量％的以，於Co的含量 [Co]質量％、p的含量質量％、Sn的含量[Sn]質量。/(>、& 的含量[Zn]質量％、Ni的含量[Ni]的含量[Ni]質量％與Fe 的含量[Fe]質量 ％之間具有 2·4 $ ([c〇] + 〇 8[Ni] + 〇 8[Fe]_ 0.02)/[P]^5.2 > 0.20^[Co]+0.5[P]+0.9[Sn] +0.1[Zn] + 0.9[Ni] + 1.5[Fe] ^ 0.54 ^ 0.15 ^ [Co] + 〇.8[Ni] +0.8[Fe] ^ 0.35 ^ 1.2[Ni] < [Co]、：L5[Fe]<[C〇]及[Ni] + [Fe]<[Co]之關係，且其餘為 Cii及不可避免之雜質；將該合金組成作成管材、板材、棒 材、線材或此等所加工成既定形狀的加工材，且具有與純鋁 同程度或以上之熱傳導率。 3·如申請專利範圍第1項之耐熱性銅合金材，其係由進一 步含有0·01〜0.20質量％的Μη或0.001〜0.10質量％的Mg與Zr 43 1254745 或Y所構成之合金組成所作成者，於Mn的含量[Mn]質量％、Mg 的含量[Mg]質量％、Y的含量[Y]質量％或的含量[211質量％與 5亥添加元素的含量之間具有 0·20 $ [Co]+〇.5[P]+0.9[Sn]+〇.i[Zn]+0.9[Ni]+1.5[Fe]+[Mn] + [Mg]+[Y]+3[ Zr]$〇.54之關係。 4·如申請專利範圍第2項之耐熱性銅合金材，其係由進一 步含有0.01〜0.20質量％的Μη或0.001〜〇.1〇質量％的Mg與Zr 或Y所構成之合金組成所作成者，於Μη的含量[Μη]質量％、Mg 的含量[Mg]質量°/。、Y的含量[γ]質量。/❻或Zr的含量[2^質量％與 該添加元素的含量之間具有 0.20 $ [Co]+0.5[P]+0.9[Sn]+〇.l[Zn]+0.9[Ni]+1.5[Fe]+[Mn]+[Mg]+[Y]+3[ Zr]S0.54之關係。 5·如申請專利範圍第1〜4項中任一項之耐熱性銅合金材， 其中，該不可避免之雜質，係含量0.0070質量％以下之氧。 6·如申請專利範圍第1〜4項中任一項之耐熱性銅合金材， 其係於施行焊接處理或與此同等條件的加熱處理後之0.2%安全限 應力為55N/mm2以上。 7·如申請專利範圍第1〜4項中任一項之耐熱性銅合金材， 其係於施行焊接處理或與此同等條件的加熱處理後進行爐冷卻者 ，藉由在該爐冷卻步驟中將670°C至48〇t的冷卻速度以1.5〜12 °C/分進行減速，以使熱傳導率提高。 8 ·如申ό月專利乾圍弟1〜4項中任一項之财熱性鋼合金材， 其係於施行焊接處理或與此同等條件的加熱處理後進行爐冷卻者 ，藉由在該爐冷卻步驟完成之前或之後，施行以480°C〜67〇t、 44 1254745 3〜100分鐘之條件進行加熱的再加熱處理，以使熱傳導率提高。 9. 如申請專利範圍第卜4項之耐熱性銅合金材，其係於施 行焊接處理或與此同等條件的加熱處理後進行急速冷卻者，藉由 在該急速冷卻步驟完成之後，施行以480°C〜670°C、3〜100分鐘 之條件進行加熱的再加熱處理，使熱傳導率提高者。 10. 如申請專利範圍第1〜4項中任一項之耐熱性銅合金材， 其係待焊接之管材、板材、棒材、線材或將此等加工成既定形狀 的加工材。 11. 如申請專利範圍第10項之耐熱性銅合金材，其中該管 材，係用以構成熱交換器的傳熱管或其配管之無接縫銅合金管或 熔接銅合金管； 該板材，係用以構成熱交換器之板狀材料或連結板，該連結 板係用以連結該板狀材料與傳熱管或其他板狀材料。 12. 如申請專利範圍第11項之耐熱性銅合金材，其中，該 熱交換器的傳熱管或其配管，係供使用HCFC系氟氯烷以外的熱 媒氣體者。 拾壹、圖式： (無） 45
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