TWI225450B - Ink jet recording head - Google Patents

Description

1225450 (1) 玖、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明係相關於藉由自排出口排出墨水微滴及藉由黏 附墨水微滴到記錄媒介上執行記錄之噴墨記錄頭。 【先前技術】 作爲一種現在廣爲使用的噴墨記錄設備之墨水排出方 法，有利用電熱轉換元件（加熱器）之方法。其原理係藉 由應用電信號到配置於壓力室的電熱轉換元件以產生熱， 墨水被供應到壓力室，藉以即刻加熱接近電熱轉換元件的 墨水沸騰墨水，結果墨水藉由因爲相位改變突然產生的大 量氣泡壓力自排出口排到外面。 在此種噴墨記錄頭中，因爲有爲了完成高品質的記 錄，藉由形成比一般墨水微滴更細微的墨水微滴來執行記 錄的例子。爲此，已有建議適當使用排出較大墨水微滴及 排出較小墨水微滴的配置。一般，爲了排出較小墨水微 滴，可考慮必須將排出口及電熱轉換元件微型化。 具體而言，爲了減少排出液體微滴的尺寸，排出口面 積大體上按排出量的相反比例使之變小。例如，當自直徑 爲1 6到1 6.5 // m的排出口排出5 pi墨水微滴時，考慮排 出較小墨水微滴（例如4 p 1 )的排出口大約爲直徑1 5 . 5 //m(面積爲189// m2)及排出更小的墨水微滴的排出口 大約爲面積爲87//m2)。 根據一般設計方法，當爲了排出小的墨水微滴，排出 (2) (2)1225450 口及電熱轉換元件被微型化時，將電熱轉換元件安裝在其 中的壓力室亦因此被微型化。用以連接壓力室到共用液體 壓力室之墨水流動通路被設計具有與壓力室相同的寬度。 即對應於墨水微滴的微型化，排出口、電熱轉換元件、及 壓力室全都以相同比例微型化，壓力室及墨水流動通路被 形成具有相同寬度。 然而，在此種設計方法中，發現精密墨水微滴無法成 功排出的例子。也就是說，即使藉由減少排出口、電熱轉 換元件、及按減少被排出的墨水微滴之墨水量的比例可成 功的排出一般墨水微滴（大墨水微滴）之壓力室尺寸來建 構小的液體排出噴嘴時，在許多例.子中，仍無法達成良好 的墨水微滴排出。猜測導致不良排出的可能原因之一係因 排出口微型化所增加的流動阻力。 更具體說明此原因即是排出口的黏性阻力按排出口面 積的四次方之相反比例增加。也就是說，當排出口對應於 微型化墨水微滴而被微型化時，因爲黏性阻力增加，若黏 性阻力增加時爲了維持適當排出條件，則電熱轉換元件產 生的起泡力必須增加。在上述習知設計方法中，雖然考慮 到電熱轉換元件的起泡力僅可根據微型化的排出墨水微滴 減少’但事實上，除此之外還需考慮克服增加的黏性阻力 所需之起泡力。因此，比較因爲根據被排出的墨水微滴微 型化而減少的動力卻因動力必須增加以處理黏性阻力的增 加而抵消之大的墨水微滴被排出的例子，成功地自排出口 排出墨水微滴所需的最小起泡力終究無法被減低太多，結 -8 - (3) (3)1225450 果電熱轉換元件無法減少太多。 而且，由於噴墨記錄頭的設計限制，在某些例子中， 電熱轉換元件及排出口之間的距離無法根據被排出的墨水 微滴及排出口之微型化而縮短。即爲了簡化結構及製造程 序，有藉由在單一基體中形成排出大的墨水微滴之排出口 及排出小的墨水微滴之排出口，並在單一基體上平行安裝 對應的電熱轉換元件加以使電熱轉換元件及排出口之間的 距離變成固定。在此例中，即使當排出口的直徑根據被排 出的墨水微滴微型化而減少時，到排出口的距離無法縮 短，藉以導致不適當的平衡。因爲到排出口的距離比較 長，所以將墨水排出排出口之外所需的能源變得比較大。 另外，因爲如此，比較墨水微滴量的減少比例及排出 口的微型化比例，排出墨水微滴所需的最小能源無法減少 太多，比較排出大的墨水微滴之電熱轉換元件，電熱轉換 元件的尺寸亦無法減少太多。 例如，在上述例子中，若用於排出5 pi墨水微滴之 電熱轉換元件具有26 // mx 26 // m的正方形形狀（或具有 尺寸爲1 2.5 // mx 2 8 // m的兩元件），則排出4 p 1墨水微 滴之電熱轉換元件需要具有大約24 // mx 24 // m的正方形 形狀’及排出2 pi墨水微滴所需之電熱轉換元件變成大 約22//mx22//m的正方形形狀（或具有尺寸爲 X 2 7 // m的兩元件）。就其本身而論，在排出口可依據減 少的墨水微滴尺寸被微型化的同時，比較此，電熱轉換元 件的並無法被微型化太多。 -9- (4)1225450 另外，因爲壓力室必須容納電熱轉換元件，所以㈣ 小的墨水微滴之壓力室亦無法被微型化太多。當考慮到流 動通路形成構件的對準誤差，在電熱轉換元件的外周圍四 周設置2”的邊緣’例如，排出5 pl墨水微滴所需的壓 力室必須具有（26+ 4) #mx (26 + 4) = X 30// m的正方形形狀（底面積是9〇〇// m2)，或（i2 5 X 2 + 3 + 4) ^ mx ( 28 + 4) ^ m = 32/, mx 32

// m的正方形形狀（底面積是1〇24// m2)。相反地，排 出4 pi墨水微滴所需的壓力室具有（24+ 4) #mx (24 + 4) = 28#mx28#m的正方形形狀（底面積是 784 // m2 )，及排出2 pi墨水微滴所需的壓力室具有（22 + 4) β mx (22 + 4) //m = 26//mx26//m 的正方形 11.5x2 + 3 + 4) 3 1 // m的矩形形狀（底 形狀（底面積是676 // m2 )，或 //mx (27 + 4)//m = 30//m 面積是930// m2)。

就其本身而論，當排出精密墨水微滴時，比較排出口 的微型化比例，電熱轉換元件及壓力室無法被微型化太 多。 如上述，因爲通常設置具有與壓力室相同寬度之墨水 流動通路，當壓力室不能微型化太多時，墨水流動通路的 覓度亦無法減少太多。結果，在電熱轉換元件的起泡力之 中’導向墨水流動通路側而非排出口側並且無助於墨水微 滴排出的動力部分被增加而導致大量損失，如此使能源效 率變差。 -10- (5) (5)1225450 【發明內容】 因此’本發明的目的係根據習知技術並不知道之獨特 方法，設置在排出小墨水微滴之噴嘴中亦可減少損失並增 加能源效率的噴墨記錄頭。 本發明設置的噴墨記錄頭，其壓力室連接到自共用液 體室分支的複數各自墨水流動通路排出口與各自壓力室相 通，自共用液體室供應到每一壓力室的墨水，藉由來自對 應的電熱轉換元件的熱在壓力室所產生之壓力可自對應的 排出口排出，及其中複數壓力室包括小液體微滴壓力室， 用以排出小液體微滴，及大液體微滴壓力室，用以排出大 液體微滴，及就用以連接小液體微滴到小液體微滴壓力室 之墨水流動通道、小液體微滴壓力室、用以連接大液體微 滴到大液體微滴壓力室之墨水流動通道、大液體微滴壓力 室而言，當看到與自各自墨水流動通路流向各自壓力室的 墨水流動實質上垂直之截面時，小液體微滴墨水流動通路 的截面積Ss、小液體微滴壓力室的截面積SRS、大液體微 滴墨水流動通路的截面積SL、及大液體微滴壓力室的截 面積SRL之間的關係滿足Ss / SRS < SL / SRL。 另外，小液體微滴壓力室的截面積S R s及大液體微滴 壓力室的截面積S R l及自小液體微滴壓力室排出之小液體 微滴的墨水量Is及自大液體微滴壓力室排出之大液體微 滴的墨水量IL之間的關係滿足s R s / s R L > I s / IL較 好0 -11 - (6) (6)1225450 另外，小液體微滴壓力室的容積VRS及大液體微滴壓 力室的容積VRL及自小液體微滴壓力室排出之小液體微滴 的墨水量Is及自大液體微滴壓力室排出之大液體微滴的 墨水量II之間的關係滿足Vrs / VrL > Is / IL較好。 另外，可滿足Sl = Srl及Ss < Srs。 另外，滿足下列關係較佳： sLb S S b < 1. 93 SLb S Lb = RLf / (RLf + RLb ) X S S s b R s f / (Rsf + R S b ) X S SLb ••大 液體 微滴側 丨的 流動阻力 S S b : :小 液體 微滴側 丨的 流動阻力 RLf :自大液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力； RLb :自大液體微滴墨水流動通路的電熱轉換元件到 共用液體室之流動阻力； :大液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積；

Rsf :自小液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力；

Rsb :自小液體微滴墨水流動通路的電熱轉換元件到 共用液體室之流動阻力；及 S s e :小液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積。 另外，可滿足下列關係或方程式： Η

Rf - η^ϋ{χ)άχΙ S{x)2 ο D(x) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (a(x) / b(x) + b(x) / a(x))) (7)1225450

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； Η :自電熱轉換元件到排出口的距離； X :自電熱轉換元件的距離； S(X) ··在距離X的位置之墨水流動通路的截面 DU):在距離X的位置之墨水流動通路的截面 a(x):在距離X的位置之墨水流動通路的高度 b(x):在距離X的位置之墨水流動通路的寬度 ”：墨水黏性’及 L Rb^n\D{y)dy! S{yf ο D (y) = 1 2 . Ο χ (Ο . 3 3 + 1 . Ο 2 χ (c (y) / d (y) + d (y) Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力 L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離 y :自共用液體室的距離； S(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面 D(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面 c(y):在距離y的位置之墨水流動通路的高度 d(y):在距離y的位置之墨水流動通路的寬β 另外，可滿足下面關係： Rf = D{xn)(xn - )/S(xn)2 D(xn) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (a(xn) / b(xn) + a(xn))) Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數自 Xn :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成 積； 係數； ;及 / c(y))) 積； 係數； :及 b(xn) / k截面 -13- (8) (8)1225450 時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(xn):在χη的位置之墨水流動通路的截面積； D(xn):在χη的位置之墨水流動通路的截面係數； a(xn):在χη的位置之墨水流動通路的高度； b(xn):在χη的位置之墨水流動通路的寬度；及 7?:墨水黏性，及 ^ = η^Ο(γη)(γη -y^)/S(yn)2 «二1 D(yn) = 1 2.0X (0.3 3 + 1.02x (c(yn) / d(yn) + d(yn) / c(yn)))

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離之劃分 數目； y η :當自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離被分 成1截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面積； D(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面係數； c (y η):在y n的位置之墨水流動通路的高度； d(yn):在yn的位置之墨水流動通路的寬度。 另外，可滿足下列關係： Η

Rf - p^dx! S{x) ο

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； Η :自電熱轉換元件到排出口的距離； X :自電熱轉換元件的距離； S (X):在距離X的位置之流動通路的截面積；及 -14- (9) (9)1225450 P :墨水密度，及

L

Rb = pjdy/ S(y) ο

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； / L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離； _ y :自電熱轉換元件的距離； S (y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面積。 另外，可滿足下列關係：

Rf = P^(Xn~Xn-l)/S(Xn) φ η-\

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數目； xn :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成k截面 · 時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(xn):在χη的位置之墨水流動通路的截面積；及 β :墨水黏性，及 灿二 ^Z(n)/夕 〇〇

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離之劃分 ： 數目； ， y n :當自電熱轉換元件到共用液體室的距離被分成1 截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； _ s(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面積。 【實施方式】 現在，將參照附圖說明本發明的實施例及參考例子。 -15- (10) (10)1225450 根據第一參考例子的噴墨記錄頭圖示於圖1 A及i B 與圖2A及2B。如圖1A及1B所示，在噴墨記錄頭的基 本結構中，五墨水供應口 5形成在單一基體1中，青綠色 墨水被供應到墨水供應口 2A及2E，洋紅色墨水被供應到 墨水供應口 2B及2D，及黃色墨水被供應到墨水供應口 2C。接合到基體1的排出口板9設有關於各自墨水供應口 2之排出大液體微滴的大液體微滴排出口 3 a及排出小液 體微滴的小液體微滴排出口 3b。就墨水供應口 2A及2B 而論，大液體微滴排出口 3a被配置在圖1A及1B的左 側，而小液體微滴排出口 3 b被配置在圖1A及1B的右 側。就墨水供應口 2D及2E而論，小液體微滴排出口 3b 被配置在圖1 A及1 B的左側，而大液體微滴排出口 3 a被 配置在圖1A及1B的右側，及就墨水供應口 2C而論，大 液體微滴排出口 3 a被配置在兩側上。因此，若基體1沿 著墨水供應口 2的排列方向往另一方向移動（在圖1 A及 1 B的左及右方向）時，，則排出墨水顏色到記錄媒介上 (未圖示）的順序是相同的，藉以防止產生顏色不均勻。 如圖解圖1A及1B的左側部位之圖2A及2B的放大 圖所示，大液體微滴排出口 3 a設置在每一墨水供應口 2 的一側，及小液體微滴排出口 3 b設置在另一側。排出口 3a及3b各自經由壓力室4a及4b與墨水流動通路5a及 5 b與共用液體室6相通，及共用液體室6與墨水供應口 2 相通。電熱轉換元件（下文中稱作”加熱器”）7a及7b各 自配置在壓力室4 a及4 b內。順便一提，在此說明中，墨 -16- (11) (11)1225450 水流動通路延伸到壓力室的情況一般稱作”噴嘴”。與排出 口板9 一體成型之圓柱形噴嘴過濾器8配置在墨水流動通 路5 a及5 b與共用液體室6連接的部位附近。 當假設大液體微滴的噴嘴長度是HL，小液體微滴的 噴嘴長度是Hs，大液體微滴的噴嘴寬度（=大液體微滴墨 水流動通路5 a寬度）是WL，及小液體微滴的噴嘴寬度 (=小液體微滴墨水流動通路5b寬度）是Ws，在此參考 例子中，滿足HL < Hs及WL = Ws。如此，小液體微滴墨 水流動通路5b的流動阻力變大。順便一提’ HL ’ Hs， Wi^，及Ws的尺寸係在流動阻力滿足下列關係的範圍內： S Lb = s s b < 1.93 S Lb S L b = R L f / ( R L f + R L b ) X S L e Ssb 二 R S f / ( R S f + R S b ) X S s e S bb :大液體微滴側的流動阻力；

Ssb :小液體微滴側的流動阻力； RLf :自大液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力； RLb :自大液體微滴墨水流動通路的電熱轉換兀件到 共用液體室之流動阻力； S :大液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積；

Rsf :自小液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力；

Rsb :自小液體微滴墨水流動通路的電熱轉換元件到 共用液體室之流動阻力； 17- (12) (12)1225450 s s e :小液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積。 另外，以下列關係或方程式各自表示流動阻力Rf及

Rb : Η · ' jlj - η^Ό{χ)άχ! S{x)2 0 ^ - D(x) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02 x (a(x) / b(x) + b(x) / a(x)))

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； Η :自電熱轉換元件到排出口的距離； Φ χ :自電熱轉換元件的距離； S (X):在距離X的位置之墨水流動通路的截面積； D (X):在距離χ的位置之墨水流動通路的截面係數； a(X):在距離χ的位置之墨水流動通路的高度； b (χ):在距離χ的位置之墨水流動通路的寬度；及 β :墨水黏性’及 Rb = rjjD(y)dy/S(y)2 D(y) = 1 2.0x (0.3 3 + 1.02x (c(y)/d(y) + d(y)/c(y)))

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； ： L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離； ~ y :自共用液體室的距離； :在距離y的位置之墨水流動通路的截面積； D(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面係數； “y):在距離y的位置之墨水流動通路的高度； d(y):在距離y的位置之墨水流動通路的寬度。 另外，當自離差計算獲得流動阻力Rf及Rb時，可獲 -18- (13) (13)1225450 得下面關係：

Rf = D(xn )(xn - χη_λ )IS{xnf n-\ D(x) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (a(xn) / b(xn) + b(xn) / a(xn)))

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數目； xn :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成k截面 時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(Xn):在Χη的位置之墨水流動通路的截面積； D(xn):在xn的位置之墨水流動通路的截面係數； a(xn):在Xn的位置之墨水流動通路的高度； b(Xn):在xn的位置之墨水流動通路的寬度；及 :墨水黏性’及 Rb = η^〇(γη)(γη -yn^)lS{ynf n=\ D(yn) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (c(y„) / d(y„) + d(y„) / c(yn)))

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離之劃分 數目； yn :當自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離被分 成1截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面積； D(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面係數； c(yn):在yn的位置之墨水流動通路的高度； -19- 1225450 d (y η) ··在y η的位置之墨水流動通路的寬度。 另外，獲得下列關係： Η

Rf - pjdx/S{x) 0

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； Η :自電熱轉換元件到排出口的距離； * X :自電熱轉換元件的距離； S (X):在距離X的位置之流動通路的截面積；及 ρ :墨水密度，及 φ

Rb = pjdy/S(y) ο

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離； y :自電熱轉換元件的距離； S(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面積。 另外，可用下列方程式表示流動阻力； k

Rf ^ ΡΈ(Χη~Χη~ΐ)^(Χη)

Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數目； ' χη :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成k截面 \ 時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(xn):在xn的位置之墨水流動通路的截面積；及 - ”：墨水黏性，及 ι η~\

Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； -20- (15)1225450 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距 數目； yn :當自電熱轉換元件到共用液體室的距離 截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離 S(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面甲: 有關大液體微滴（排出量是5 ρ 1 )的排出及 滴（排出量是2 pl )的排出之測試實際上使用根 例子的噴墨記錄頭加以執行，及根據實驗獲得的 (尤其是，排出任意失真形成不良點的現象發生 算獲得的流動阻力Ssb及SLb之間的關係被證實 示在下面表1中。在此參考例子中，藉由排出ί 體微滴的噴嘴No. 1與改變各種條件的噴嘴一起 排出。如表1所示，各自比較結合兩排出5 ρ 1 滴的噴嘴No. 1的例子，及噴嘴No. 1結合排出 體微滴的噴嘴No 2到5之例子。 順便一提，加熱器7a及7b的有效面積可見 爲加熱器7a及7b邊緣的2//m周圍區並不容 度，如此無助於起泡，所以有效面積是比實際面 //m的內部面積。例如，每一具有22x22//m尺 器7a及7b有效面積是（22 - 2x 2)x (22 - 2x 2) =3 24 // m2。另外，此噴墨記錄頭之每一墨水流雲 或5b的高度是14/zm，及流動通路5a及5b的雙 =Ws = 3 2 // m。順便一提，Rf僅是排出口 3 a或 力。 離之劃分 被分成1 小液體微 據此參考 圖像品質 )及由計 。結果顯 ;pl大液 執行墨水 大液體微 2 ρ 1小液 如下。因 易增加溫 積小2 寸的加熱 =18x18 ίΐ通路5a [度是WL 3 b的阻 -21 - (16)

流動阻力 SLb，Ssb 及圖像品質間的關 係噴嘴號碼 1 2 3 4 5 排出量（P1) 5 2 2 2 2 排出口直徑（// m ) 16 10.5 10.5 10.5 10.5 噴嘴過濾器直徑 (β m) 10 10 10 10 15 加熱器尺寸（# m ) 26x 26 26x 26 24x 24 22x 22 26x 26 流動阻力sLb，sSb (β m2 ) 199 3 84 3 1 7 257 262 Ssb/ SLb 比例 1 1 .93 1.59 1.29 1.32 圖像品質 〇 X △到〇 〇 〇 1225450 如上表1所示，在結合兩排出大液體微滴的噴嘴No. 1之例子中，諸如不良點形成等拙劣印刷一點都不會產生 · 而且圖像品質優良。 在具有排出口直徑比噴嘴N 〇. 1的小並適於排出2 p 1 小液體微滴之噴嘴No. 2與噴嘴No. 1結合的例子中，在 ~ 噴嘴No · 2產生相當多不良點且圖像品質非常差。順便一 — 提，噴嘴No. 2的流動阻力，Ssb大於噴嘴No. 1的流動阻 力，SLbl .93 倍。 -22- (17)1225450 在使用各自具有加熱器尺寸爲24χ 2的小之噴嘴No. 3及具有22x 22 // m 之噴嘴No. 4的例子中，不良點形成被 提局。在噴嘴No. 3中’在某些例子中 不良點形成，但在噴嘴No. 4中，一點 形成且圖像品質相當好。順便一提，g No. 4的Ssb/ S Lb比例各自是1.59及1. 另外，在使用具有噴嘴過濾器8直 大以增加流動阻力Ssb之噴嘴No. 5的 很多不良點形成而且圖像品質亦佳。3 1.32。 自上述結果，可看出爲了維持優良 條件，重要的是抑制起泡力朝共用液體 制經由共用液體室6的串擾。數量上， 體室6方向的漏出量到預設量或更少， 關係或方程式設定各種尺寸。對應於自 動通路5b到共用液體室6的起泡力漏 例必須低於至少1.93，小於1 . 5 9更好 流動阻力計算，流動阻力Ssb的絕對値 μ m2，小於3 1 7 // m2更好。 如上述，藉由依據上述計算，決定 動阻力，因在小液體微滴墨水流動通路 室6的起泡力漏出所引起的串擾被減少 滴排出以防止諸如不良點形成等拙劣印 2 4 // m比噴嘴No. 的較小加熱器尺寸 抑制且圖像品質亦 ，雖然會產生些微 都不會產生不良點 |嘴N 〇. 3及噴嘴 29 〇 徑比噴嘴No. 2的 例子中，不會產生 ί Ssb/ SLb比例是 的小液體微滴排出 室6方向漏出並抑 爲了抑制朝共用液 重要的是依據上述 小液體微滴墨水流 出量之s s b / S L b比 。另外，根據上述 亦必須低於3 8 4 各部分的尺寸及流 5b之朝共用液體 ，結果穩定液體微 刷，藉以保證高品 -23- (18) (18)1225450 質圖像的形成。 (第二參考例子） 接下來，將參照圖3 A及3 b說明根據第二參考例子 的噴墨記錄頭。將省略與第一參考例子相同部分的說明。 在此參考例子中，滿足HL = Hs及WL〉Ws。藉由與 第一參考例子類似的計算探求各種具有W s的部分之尺 寸。 在第一參考例子中，雖然有小液體微滴墨水流動通路 5 b加長並因此整個噴墨記錄頭尺寸增加的問題’但在第 二參考例子中，可增加小液體微滴墨水流動通路5 b的流 動阻力Ssb，卻不需增加噴墨記錄頭的尺寸。 (第一實施例） 接下來，將參照圖4 A及4 B說明本發明的噴墨記錄 頭之第一實施例。將省略與第一及第二參考例子相同部分 的說明。 在第一實施例中，滿足HL = Hs及WL > Ws，及因此 小液體微滴墨水流動通路5b的寬度小於小液體微滴壓力 室4b的寬度。也就是說，雖然大液體微滴墨水流動通路 5a以相同寬度直接連接到大液體微滴壓力室4a，但小液 體微滴墨水流動通路5b具有小於小液體微滴壓力室4b寬 度的寬度，及因此在墨水流動通路及壓力室之間對墨水流 動形成限制。順便一提，藉由與第一參考例子類似的計算 -24 - (19) (19)1225450 決定各種部分之尺寸。 在第二參考例子的結構中，小液體微滴墨水流動通路 5 b的整個寬度小到使加熱器4b的表面配置較窄，藉以限 制加熱器4b的尺寸限制，結果驅動設計及加熱器薄膜的 電阻設計易受限。另外，在加熱器4b短側方向的噴嘴之 位置偏向容易影響排出方向。另外，若有效起泡面積因長 時間使用而改變，則有有效起泡面積的改變率變大之問 題。相反地，在第一實施例中，加熱器4b尺寸的設計自 由度很大及驅動設計及加熱器薄膜的設計自由度也很大。 另外，因爲加熱器的表面配置可選作正方形，所以可將影 響排出方向之噴嘴的位置偏向作用減到最小，結果可將長 時間使用期間有效起泡面積的改變率減到最小。其他結構 與第一參考例子相類似。 (第二實施例） 接下來，將參照圖5A及5B說明本發明的噴墨記錄 頭之第二實施例。將省略與第一及第二參考例子及第一實 施例相同部分的說明。 在第二實施例中，對應於小液體微滴墨水流動通路 5 b之噴嘴過濾器8 b直徑是大的。其他結構與第一實施例 相同。藉由與第一參考例子類似的計算探求包括噴嘴過濾 器8b尺寸之各種部分的尺寸。 在第二實施例中，即使當小液體微滴墨水流動通路 5b的寬度Ws不是極其窄小，藉由使噴嘴過濾器8b較大 -25- (20) (20)1225450 亦能夠增加流動阻力S S b並且予以充分運用。因此，有一 些墨水流動通路5 b的製造公差影響，及小液體微滴之噴 嘴的流動阻力S sb中的離差不容易如此大。另外，因爲小 液體微滴墨水流動通路5 b的寬度W s不是如此窄小及噴 嘴過濾器8b是大的，所以不容易阻塞塵土或碎片。 (第三參考例子） 接下來，將參照圖6A及6B說明根據第三參考例子 的噴墨記錄頭。將省略與第一及第二參考例子相同部分的 說明。 在此參考例子中，小液體微滴噴嘴及大液體微滴噴嘴 交替地配置在同一行。其他結構與第一參考例子相同。 在此參考例子中，因爲能夠加寬大液體微滴墨水流動 通路5 a及小液體微滴墨水流動通路5b間的距離，所以當 只使用大液體微滴或小液體微滴執行高速印刷時所引起在 大液體微滴墨水流動通路5 a間或在小液體微滴墨水流動 通路5b間之串擾及空氣流動的影響可減少，藉以穩定排 出及保證高品質圖像的高速印刷。 (第四參考例子） 接下來，將參照圖7A及7B說明根據第四參考例子 的噴墨記錄頭。將省略與第一到第三參考例子相同部分的 說明。 在此參考例子中，小液體微滴噴嘴及大液體微滴噴嘴 -26- (21) (21)1225450 交替地配置在同一行。其他結構與第二參考例子相同。因 此，與第三參考例子類似，能夠減少當只使用大液體微滴 或小液體微滴執行高速印刷時所引起的串擾及空氣流動的 影響，藉以穩定排出及保證高品質圖像的高速印刷。另 外，與第二參考例子類似，無需增加噴墨記錄頭尺寸就可 增加小液體微滴墨水流動通路5b的流動阻力Ssb。 (第三實施例） 接下來，將參照圖8A及8B說明本發明的噴墨記錄 頭之第三實施例。將省略與第一到第四參考例子及第一及 第二實施例相同部分的說明。 在第三實施例中，小液體微滴噴嘴及大液體微滴噴嘴 交替地配置在同一行。其他結構與第一實施例相同。因 此，與第一實施例類似，加熱器4b尺寸的設計自由度很 大，結果可將影響排出方向之噴嘴的位置偏向作用減到最 小，及可將長時間使用期間有效起泡面積的改變率減到最 小。另外，與第四參考例子類似，能夠減少當只使用大液 體微滴或小液體微滴執行高速印刷時所引起的串擾及空氣 流動的影響，藉以穩定排出及保證高品質圖像的高速印 刷。另外，無需增加噴墨記錄頭尺寸就可增加小液體微滴 墨水流動通路5b的流動阻力Ssb。 (第四實施例） 接下來，將參照圖9A及9B說明本發明的噴墨記錄 -27- (22) (22)1225450 頭之第四實施例。將省略與第一到第四參考例子及第一到 第三實施例相同部分的說明。 在第四實施例中，小液體微滴噴嘴及大液體微滴噴嘴 交替地配置在同一行，及對應於小液體微滴墨水流動通路 5 b之噴嘴過濾器8 b直徑是大的。其他結構與第三實施例 相同。因此，與第一實施例類似，加熱器4 b尺寸的設計 自由度很大，結果可將影響排出方向之噴嘴的位置偏向作 用減到最小，及可將長時間使用期間有效起泡面積的改變 率減到最小。另外，與第四參考例子類似’能夠減少當只 使用大液體微滴或小液體微滴執行高速印刷時所引起的串 擾及空氣流動的影響，藉以穩定排出及保證局品質圖像的 高速印刷。另外，無需增加噴墨記錄頭尺寸就可增加小液 體微滴墨水流動通路5 b的流動阻力S sb。另外，與第二實 施例類似，小液體微滴之噴嘴的流動阻力S sb中的離差不 容易大很多，如此不容易阻塞塵土。 (第五實施例） 接下來，將參照圖10A及10B說明本發明的噴墨記 錄頭之第五實施例。將省略與第一到第四參考例子及第一 到第四實施例相同部分的說明。 在第五實施例中，小液體微滴墨水流動通路5b的寬 度窄於小液體微滴壓力室4b的寬度’及大液體微滴墨水 流動通路5 a的寬度窄於大液體微滴壓力室4a的寬度，使 得小液體微滴墨水流動通路5b及大液體微滴墨水流動通 -28- (23) (23)1225450 路5 a二者皆當作墨水流動的限制部位。即當假設大液體 微滴壓力室的寬度是WRL，大液體微滴墨水流動通路的寬 度是WL，小液體微滴壓力室的寬度是WRS，及小液體微 滴墨水流動通路的寬度是Ws時，滿足WRL ^ WRS及WL > Ws及WS/WRS < WL/WRL。其他結構與第一實施例相同。 因此，不僅小液體微滴墨水流動通路5b，而且大液體微 滴墨水流動通路5 a也是無需增加噴墨記錄頭尺寸就可增 加流動阻力。另外，加熱器4a及4b尺寸的設計自由度很 大，結果可將影響排出方向之噴嘴的位置偏向作用減到最 小，及可將長時間使用期間有效起泡面積的改變率減到最 小0 (例子） 本發明人製造許多噴嘴並判斷其記錄性能。他們之 中，關於能夠達到令人滿意的記錄、加熱器尺寸、壓力室 容積、及壓力室寬度之噴嘴以No. 4到27表示。另外， No . 1到3表示當減少加熱器尺寸時的參考設計例子。 -29- 1225450

Js 宏O。 ψβΜ 麵駿B 侧 g 鲥 0.47 0.50 0.53 0.59 0.62 0.65 0.68 0.71 0.74 0.76 0.79 0.71 0.88 0.82 0.85 0.88 0.91 0.94 0.94 0.97 LOO s r-H 1.06 1.09 CN r-H IT) 1.18 λλ 胆 働 0.22 0.25 0.28 0.35 0.38 ! 0.42 0.46 ! 0.50 0.54 ! 0.58 1 0.63 0.58 0.80 0.68 0.73 0.78 0.83 0.89 0.89 0.94 1.00 1.06 1.12 00 r-H 1.25 1.32 1.38 ggp_ _(癒田 侧 ifl fe( {赋 0.53 0.57 0.60 0.67 0.70 0.73 | 0.77 1 0.80 0.83 0.87 0.90 0.80 1.00 0.93 0.97 1.00 1.03 1.07 1.07 Luo 1.13 1.17 1.20 1.23 1.27 Ll.30 cn λλ 胆 勉 0.28 0.32 0.36 0.44 0.49 0.54 0.59 0.64 0.69 0.75 0.81 0.75 1.03 0.87 0.93 1.00 1.07 1.14 1.14 1.21 1.28 1.36 1.44 1.52 1.60 1.69 1.78 實施例1 加熱器(12.5x 28)x 2 参也量5.4 (pi) 壓力室 S 0.50 0.53 0.56 0.63 0.66 0.69 0.72 0.75 ；0.78 0.81 0.84 0.75 0.94 0.88 0.91 0.94 0.97 1.00 1.00 1.03 1.06 1.09 1.13 r-H 1.19 1.22 1.25 I 胆 ㈣ 0.25 0.28 0.32 0.39 0.43 0.47 0.52 0.56 0.61 0.66 0.71 0.66 0.91 0.77 0.82 0.88 0.94 1.00 1.00 1.06 1.13 1.20 1.27 1.34 1.41 1.49 1.56 樣本噴嘴 姻 麵 侧 卜 00 3 in (N (N CO CN CO cn cn CO Ό cn Pi 00 〇\ cn o 底面積 256 289 324 400 441 484 529 576 1 ；625 1 1 676 | | 729 | I672 J 1 930 | 784 841 900 961 1 1,024 | 00 r-H in H <N 〇\ <N 1—1 〇\ 又 T-H o s 1—H 跪 胆 繫 144 169 256 289 324 Ό m 400 441 484 529 480 621 576 625 676 729 700 784 r-H 00 900 s Os 寸 g H 00 o 1,156 in <N cs 1—H Ό ON <N r-H t7 12x 12 13x 13 14x 14 1 16x 16 17x 17 18x 18 19x 19 20x 20 21x 21 22x 22 23x 23 20x 24 CN X (N X 24x 24 25x 25 26x 26 27x 27 <N X So CN <N r-H 28x 28 29x 29 30x 30 31x 31 32x 32 33x 33 34x 34 35x 35 36x 36 排温量 in ο ir> 〇 ir> 〇 o in O IT) 〇 iT) 〇 o r-H o r-H 寸 CnI 寸 CM 寸 寸 rsi 寸· 寸 寸 ίΤ) 寸 in 寸 ιή od od od od od od od in od od 號碼 r-H CN cn 寸 IT) 00 〇\ o H cn r- 00 ON <N cn CN IT) (N (N C<| -30- (25) (25)l22545〇 【圖式簡單說明】 圖1A爲根據第一參考例子的噴墨記錄頭之基本結構 槪要平面圖，及圖1 B爲其剖面圖； 圖2A爲局部省略圖1A之根據第一參考例子的噴墨 記錄頭之主要部分放大平面圖，及圖2B爲沿2B-2B線所 取的剖面圖； 圖3 A爲局部省略根據第二參考例子的噴墨記錄頭之 主要部分放大平面圖，及圖3B爲沿3B-3B線所取的剖面 圖； 圖4A爲局部省略根據本發明之第一實施例的噴墨記 錄頭之主要部分放大平面圖，及圖4B爲沿4B-4B線所取 的剖面圖； 圖5 A爲局部省略根據本發明之第二實施例的噴墨記 錄頭之主要部分放大平面圖，及圖5B爲沿5B-5B線所取 的剖面圖； 圖6A爲局部省略根據第三參考例子的噴墨記錄頭之 主要部分放大平面圖，及圖6 B爲沿6 B - 6 B線所取的剖面 圖； 圖7 A爲局部省略根據第四參考例子的噴墨記錄頭之 主要部分放大平面圖，及圖7B爲沿7B-7B線所取的剖面 圖， 圖8 A爲局部省略根據本發明之第三實施例的噴墨記 錄頭之主要部分放大平面圖，及圖8 B爲沿8 B - 8 B線所取 的剖面圖； -31 - (26)1225450 Η 9A爲局部省略根據本發明之第四實施例的噴墨記 錄頭之主要部分放大平面圖，及圖9Β爲沿9Β-9Β線所取 的剖面圖； 圖1 Ο Α爲局部省略根據本發明之第五實施例的噴墨 - 記錄頭之主要部分放大平面圖，及圖〗〇 B爲沿丨〇 B _丨〇 B : 線所取的剖面圖。 主要元件對照表 1基體 2墨水供應口 2 A墨水供應口 2B墨水供應口 7b電熱轉換元件 8噴嘴過濾器 9排出Q板 2 C 墨水供應口 _ \ 2D 墨水供應口 2E 墨水供應口 3a大液體微滴排出口 0 3 b小液體微滴排出口 4a壓力室 ' 4 b壓力室 ％ 5五墨水供應口 5 a墨水流動通路 . 5 b墨水流動通路 6共用液體室 7 a 電熱轉換元件 -32-

Claims (1)

1. (1) (1)1225450 拾、申請專利範圍 1. 一種噴墨記錄頭，其中複數壓力室各自連接到自共 用液體室分支的複數墨水流動通路，及複數排出口各自與 該複數壓力室相通，及複數電熱轉換元件各自配置在該複 數壓力室內，及藉由來自該電熱轉換元件的熱在該壓力室 所產生的壓力，使得自該共用液體室供應到該壓力室的墨 水能夠自該排出口排出，其中： 該複數壓力室包括小液體微滴壓力室，用以排出小液 體微滴，及大液體微滴壓力室，用以排出大液體微滴；及 及就用以連接小液體微滴到該小液體微滴壓力室之該墨水 流動通道、該小液體微滴壓力室、用以連接大液體微滴到 該大液體微滴壓力室之該墨水流動通道、及該大液體微滴 壓力室而言，當看到與該自各自墨水流動通路流向該各自 壓力室的墨水流動實質上垂直之截面時，該小液體微滴墨 水流動通路的截面積Ss、該小液體微滴壓力室的截面積 Srs、該大液體微滴墨水流動通路的截面積、及該大液 體微滴壓力室的截面積SRL之間的關係滿足Ss / SRS < S L / S RL ° 2 .如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中該小液 體微滴壓力室的截面積SRS及該大液體微滴壓力室的截面 積SRL及自該小液體微滴壓力室排出之小液體微滴的墨水 量Is及自該大液體微滴壓力室排出之大液體微滴的墨水 量之間的關係滿足Srs / Srl > Is / II。 3 .如申請專利範圍第2項之噴墨記錄頭，其中滿足1 -33- (2) (2)1225450 ^ Srs/Srl ^ 0.5。 4.如申請專利範圍第3項之噴墨記錄頭，其中滿足1 ^ Srs/Srl ^ 0.7。 5 .如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中該小液 體微滴壓力室的容積VRS及該大液體微滴壓力室的容積 V R L及自該小液體微滴壓力室排出之小液體微滴的墨水量 Is及自該大液體微滴壓力室排出之大液體微滴的墨水量U 之間的關係滿足Vrs/Vrl > Is/Il。 6.如申請專利範圍第5項之噴墨記錄頭，其中滿足1 ^ Vrs / Vrl ^ 0.3。 7 .如申請專利範圍第6項之噴墨記錄頭，其中滿足1 =Vrs / Vrl ^ 0.5。 8 ·如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中該小液 體微滴壓力室的截面積sRS實質上與該大液體微滴壓力室 的截面積sRL相同。 9.如申請專利範圍第8項之噴墨記錄頭，其中滿足1 =Srs/Srl ^ 0.9。 1 〇.如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中該小 液體微滴壓力室的容積VRS實質上與該大液體微滴壓力室 的容積VRL相同。 1 1 .如申請專利範圍第1 〇項之噴墨記錄頭，其中滿足 1 ^ Vrs / VRL ^ 0.8。 1 2 .如申請專利範圍第8項之噴墨記錄頭，其中滿足 Sl = SRL 及 Ss < Srs。 -34- (3) (3)1225450 1 3 .如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中滿足 下列關係： s Lb ^ S S b < 1.93 S Lb S Lb R Lf / (RLf + RLb)X Slc S s b — R S f / (Rsf + Rsb)x Sse 此處 ， S Lb ： 大 液 體 微滴側 的流動阻力； S s b : 小 液 體 微滴側 的流動阻力； RLf :自大液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力； RLb :自大液體微滴墨水流動通路的電熱轉換元件到 共用液體室之流動阻力； S Le :大液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積； :自小液體微滴壓力室的電熱轉換元件到排出口 之流動阻力； RSb :自小液體微滴墨水流動通路的電熱轉換元件到 共用液體室之流動阻力；及 sSe :小液體微滴電熱轉換元件的有效起泡面積。 1 4 .如申請專利範圍第1 3項之噴墨記錄頭，其中滿足 § Lb — S s b ^ 1.59 SLb。 1 5 .如申請專利範圍第1 3項之噴墨記錄頭，其中滿足 下列關係： Η Rf = η jD(x)dx/S(x)2 ο D(x) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (a(x) / b(x) + b(x) / a(x))) -35 - (4)1225450 此處’ Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； H :自電熱轉換元件到排出口的距離； x :自電熱轉換元件的距離； S (X):在距離X的位置之墨水流動通路的截面 D(x):在距離X的位置之墨水流動通路的截面 a(x):在距離X的位置之墨水流動通路的高度 b(x):在距離X的位置之墨水流動通路的寬度 Θ :墨水黏性’及 L Rb^vlD^dy/Siy)2 0 D(y) = 1 2.0x (0.3 3 + 1.02x (c(y) / d(y) + d(y) 此處’ Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的^魔1卩且Λ L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離 y :自共用液體室的距離； S(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面 〇(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面 c(y):在距離y的位置之墨水流動通路的胃S d(y):在距離y的位置之墨水流動通路的寬β 1 6 .如申請專利範圍第1 3項之噴墨記錄頭’其 下列關係： Rf-vtD(xn)^n-^)/S(xn)2 n=l D(Xn) = 1 2.0x (0.3 3 + 1.02x (a〇n) / b(Xn) + a(Xn))) 積， 係數； ;及 / c(y))) 積； 係數； ;及 卜 中滿足 b(xn) / (5) (5)1225450 此處’ Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數目； xn :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成k截面 時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(xn):在χη的位置之墨水流動通路的截面積； D(xn):在χη的位置之墨水流動通路的截面係數； a(χη):在χη的位置之墨水流動通路的高度； b(xn):在χη的位置之墨水流動通路的寬度；及 7?:墨水黏性’及 Rb-vj^Diy^y^y^/SiyS n-\ D(yn) = 12.Ox (0.3 3 + 1.02x (c(yn) / d(y„) + d(y„) / C(yn))) 此處， Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離之劃分 數目； yn :當自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離被分 成1截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； s(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面積； D(yn):在yn的位置之墨水流動通路的截面係數； c(yn):在yn的位置之墨水流動通路的高度； d(yn):在yn的位置之墨水流動通路的寬度。 17.如申請專利範圍第13項之噴墨記錄頭，其中滿足 -37 - (6) (6)1225450 下列關係： Η Rf = p^dx! S{x) ο 此處’ Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； Η :自電熱轉換元件到排出口的距離； X :自電熱轉換元件的距離； S (X):在距離X的位置之流動通路的截面積；及 Ρ :墨水密度，及 L Rb = pjdy/S(y) 0 此處， Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； L :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離； y :自電熱轉換元件的距離； S(y):在距離y的位置之墨水流動通路的截面積。 1 8 .如申請專利範圍第1 3項之噴墨記錄頭，其中滿足 下列關係： Rf 二 pTSw'VSixJ n=\ 此處， Rf :自電熱轉換元件到排出口的流動阻力； k :自電熱轉換元件到排出口的距離之劃分數目； χη :當自電熱轉換元件到排出口的距離被分成k截面 _，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(xn):在xn的位置之墨水流動通路的截面積；及 (7) (7)1225450 Rb = pY,iyn-yn-i)/s(yn) 此處， Rb :自電熱轉換元件到共用液體室的流動阻力； 1 :自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離之劃分 數目； yn :當自電熱轉換元件中心到共用液體室的距離被分 成1截面時，自電熱轉換元件到第η劃分位置之距離； S(yn) ··在yn的位置之墨水流動通路的截面積。 1 9 .如申請專利範圍第1 5項之噴墨記錄頭，其中流動 阻力Rf是該排出口的流動阻力。 2 0 .如申請專利範圍第1 6項之噴墨記錄頭，其中在該 小液體微滴墨水流動通路中，滿足下列關係： Rf / (Rf + Rb)x Se < 3 84 (// m2) 此處， Se :電熱轉換元件的有效起泡面積。 2 1.如申請專利範圍第20項之噴墨記錄頭，其中在該 小液體微滴墨水流動通路中，滿足下列關丨系： 199 ^ Rf / (Rf + Rb)x Se ^ 3 17 ( ^ m2} 22.如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中小液 體微滴的墨水量低於4 pi。 23·如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中不管 被排出的墨水微滴尺寸，該排出口及該電熱轉換元件之間 的距離實質上彼此相同。 24,如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中不管 -39- (8) (8)1225450 被排出的墨水微減1尺寸’ B亥複數排出口被形成在同一基 體。 2 5 .如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭’其中在該 共用液體室的一側’只有該墨水流動通路 '壓力室、及排 出具有相同尺寸的墨水微滴之排出口並排連接。 26. 如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭’其中在該 共用液體室的另一側’只有該墨水流動通路' 壓力室 '及 排出具有不同尺寸的墨水微滴之排出口交替地並排連接。 27. 如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中噴嘴 過濾器被配置在該墨水流動通路及該共用液體室之間。 2 8.如申請專利範圍第27項之噴墨記錄頭，其中設置 在該小液體微滴墨水流動通路及該共用液體室之間的該噴 嘴過濾器大於設置在該大液體微滴墨水流動通路及該共用 液體室之間的該噴嘴過瀘器。 29. 如申請專利範圍第1項之噴墨記錄頭，其中在該 壓力室中所驅動的該電熱轉換元件之驅動脈波寬度Pw小 於 1.4 // s。 30. 如申請專利範圍第29項之噴墨記錄頭，其中該電 熱轉換元件的驅動脈波寬度P w小於1.2 // s。 -40 -