TR201815862T4 - Yüksek dayanıklılığa ve ısı direncinde cüzi değişikliklere sahip demir krom alüminyum alaşımı. - Google Patents
Yüksek dayanıklılığa ve ısı direncinde cüzi değişikliklere sahip demir krom alüminyum alaşımı. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201815862T4 TR201815862T4 TR2018/15862T TR201815862T TR201815862T4 TR 201815862 T4 TR201815862 T4 TR 201815862T4 TR 2018/15862 T TR2018/15862 T TR 2018/15862T TR 201815862 T TR201815862 T TR 201815862T TR 201815862 T4 TR201815862 T4 TR 201815862T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- alloy according
- max
- foil
- alloy
- heating elements
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 46
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 61
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 61
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 37
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 25
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 13
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 8
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000002241 glass-ceramic Substances 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 claims 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- -1 iron chromium aluminum Chemical compound 0.000 abstract description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 20
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 210000005036 nerve Anatomy 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 4
- PXFBZOLANLWPMH-UHFFFAOYSA-N 16-Epiaffinine Natural products C1C(C2=CC=CC=C2N2)=C2C(=O)CC2C(=CC)CN(C)C1C2CO PXFBZOLANLWPMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002060 Fe-Cr-Al alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QRRWWGNBSQSBAM-UHFFFAOYSA-N alumane;chromium Chemical compound [AlH3].[Cr] QRRWWGNBSQSBAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008447 perception Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000013074 reference sample Substances 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
Abstract
Yüksek dayanıklılığa sahip, (hacmen %) %4 ila 8 Al ve %16 ila 24 Cr ve %0,05 ila 1 Si, %0,001 ila 0,5 Mn, %0,02 ila 0,2 Y, %0,1 ila 0,3 Zr ve/veya %0,02 ila 0,2 Hf, %0,05 ila 0,003 C, %0,0002 ila 0,05 Mg, %0,0002 ila 0,05 Ca, maks. %0,04 N, maks. %0,04 P, maks. %0,01 S, maks. %0,5 Cu ve kalan erimeye bağlı kirlilikle, kalıntı demir gibi ilaveler içeren bir demir krom alüminyum alaşımı.
Description
Tarifname ve istemlerdeki bütün konsantrasyon verilerinde “%",
WO 02/20197 Al numarali patent ile, özellikle isi sevk elemani
olarak kullanima yönelik, bir paslanmaz feritik Çelik alasimi
bilinmektedir. Alasim, %0,02'den az C, < %0,5 Si, < %O,2 Mn,
toz metalurjisi ile üretilmis bir Fe-Cr-Al alasimi, Sc, Y, La,
Ce, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta gibi reaktif eleman grubundan, %O,l
ve 1,0 araligindaki oranlardaki, bir veya daha fazla eleman,
kalinti demir ve önlenemeyen kirlilikler tarafindan olusturulur.
DE 199 28 842 A1 numarali patentte, atik gaz katalizatörleri
için tasiyici folyo, isi sevk elemani ve endüstri ocaklarda ve
gaz beklerinde yapi parçasi olarak kullanim için, %16 ila 22 Cr,
Zr, maks. %0,02 SE, maks. %0,1 Sr, maks. %0,l Ca, maks. %0,5 Cu,
maks. %0,1 V, maks. %O,l Ta, maks. %O,l Nb, maks. %0,03 C, maks.
kirlilikler içeren bir alasim tarif edilmektedir.
Magnezyum, maks. %0,5 Mangan, maks. %0,005 Kükürt, kalinti demir
içeren bir alasim tarif edilmektedir; burada Ti ve Zr oraninin
toplami, C ve N ve erimeye bagli kirliliklerin oraninin yüzdesel
toplamindan %1,75 ila 3,5 kat daha büyüktür. Ti ve Zr, tamamen
veya kismen Hafniyum ve/veya Tantal veya Vanadyum ile
degistirilebilir.
EP 0 290 719 B1 numarali patentte, elektronik isitilan firinlar
için olarak ve termik yüklü parçalar için yapi malzemeleri olarak
ve katalizatör tasiyicilarin üretilmesi için folyo olarak
ilave elemanlara sahip olan kalinti demir gibi ilaveler içeren
US 4,277,374 numarali patentte, katalizatör tasiyicilarin
üretimi için folyo olarak kullanilan, (hacmen %) %26'ya kadar
krom, %1 ila 8 alüminyum, %0,02 ila 2 hafniyum, %0,3'e kadar
itriyum, %0,l'e kadar karbon, %Z'ye kadar silisyum, kalinti
demir, %12 ila 22'lik tercih edilen bir aralikta krom ve %3 ila
6 alüminyum içeren bir alasim tarif edilmektedir.
Zr ve ayrica önlenemeyen kirlilikler içeren bir çelik
bilinmektedir.
ilaveler içeren bir demir krom alüminyum alasimi ortaya
koymaktadir.
bir feritik paslanmaz çelik görülebilir. Opsiyonel olarak, Nb,
V, Ti elementlerinden en az biri %0,05 ila 1 oranlarinda
eklenebilir. Çelik, katalizatörler, atik gaz sistemleri ve
isitma elemanlari için kullanilabilir.
kalinti demir içeren, çok saglam bir feritik paslanmaz çelik
ortaya koymaktadir.
JP 08-269730 numarali patentten, SE metalleri bazindaki bir
kaplama ile kaplanmis, %9 ila 30 krom ve %3 ila 8 alüminyum
içeren bir demir krom alüminyum alasimindan olusan bir plaka
P, 5 %0,01 S ve S %0,05 N içermektedir. Ayrica asagidaki
elementler verilmis olabilir: %0,01 ila 1 Nb, %0,01 ila 0,5 Ti,
ötesinde %3'e kadar Mo, %3'e kadar Ta ve %3'e kadar Co
eklenebilir.
JP 09-053156 numarali patentte, asagidaki bilesimdeki bir demir
krom alüminyum folyosu görülebilir: S %0,02 C, S %1 Si, S %1 Mn,
0,3 oranlarindaki SE ve/veya Y öngörülmüs olabilir. Alasim
ayrica, %0,01 ila 0,4 oranlarinda Ti, Nb, Zr, V ve Hf ve %0,1
ila 2 oranlarinda Mo, Ta ve W, kalinti demir içerebilir.
JP 04-128345 numarali patent vasitasiyla, katalizatör
tasiyicilar veya atik gaz sistemleri için, > %0,06 ila %0,15 Ln
S %0,02 N, %2 ila 4 M0 ve/Veya W, kalinti demir içeren bir isiya
dayanikli paslanmaz çelik folyo bilinmektedir.
JP 04-128343 numarali patent, asagidaki bilesimdeki bir
paslanmaz çelik folyo ortaya koymaktadir: > %0,06 ila 0,15 Ln
JP 06-212363 numarali patentte, asagidaki bilesimdeki bir demir
krom alüminyum alasimi tarif edilmektedir: S %0,03 C, S %0,5 Si,
kalinti demir.
La disinda, S %O,5 Y, S %0,3 Hf ve Nb, V, Ta ve Ti'den seçilmis,
S %1 oranlarindaki en az iki element verilmis olabilir. WO
01/49441 numarali patent vasitasiyla, bir FeCrAl toz metal
bazindaki, Fe'nin yaninda kalinti olarak % 15 ila 25 Cr, %3 ila
yüksek isi malzemesi bilinmektedir.
Demir krom alüminyum alasiminin dayanikliligina yönelik detayli
bir model, I. Gurrappa, S. Weinbruch, D. Naumenko, W. J.
Quadakkers, Materials and Corrosions 51 (2000), sayfalar 224 ila
235 kaynaginda tarif edilmistir. Burada, demir krom alüminyum
alasiminin dayanikliligini alüminyuni orani ve deney kalibina
bagli oldugu, burada bir formülde olasi çatlaklarin dikkate
alinmadigi (alüminyum fakirlesme modeli) bir model ortaya
konmaktadir.
Of ; Volumen
s [ ( 0- B) k (Dbecûöche
ts = Alüminyum oksit olarak diger oksitlerin ortaya çikmasina
kadar geçen süre olarak tanimlanmis dayaniklilik süresi
C0 = Oksidasyon baslangicindaki alüminyum konsantrasyon
CB = Alüminyum oksit olarak diger oksitlerin ortaya çikmasinda
alüminyum konsantrasyon
p = Metalik alasimin spesifik yogunluklari
k : Oksidasyon hizi sabitesi
n = Oksidasyon hizi katsayisi
Çatlagin dikkate alinmasi ile, (3 (f 2 (M kalinligina sahip,
sonsuz genislik ve uzunluktaki bir düz örnek için asagidaki
formül ortaya çikar:
Burada Am*, çatlaklarin basladigi kritik agirlik degisimidir.
Her iki formül de dayanikliligin, alüminyum oraninin ve büyük
bir yüzeyin hacim iliskisine göre (veya daha düsük numune
kalinligi) azalmasi ile azaldigini göstermektedir.
Bu, yaklasik 20 um ila yaklasik 300 nm ölçüm araligindaki ince
folyolar belirli uygulamalar için kullanildiginda önem kazanir
Ince folyolardan (örn. bir veya daha fazla milimetre
araligindaki bir genislikteki yaklasik 20 ila 300 um kalinlik)
olusan isi sevk elemanlari, hacim iliskisine göre büyük bir yüzey
ile karakterize edilir. Bu, isitmayi hizli bir sekilde görünür
kilmak ve bir gaz ocagina benzer bir sekilde hizli bir isitma
elde etmek için örnegin cam seramik alanlarinda kullanilan isi
sevk elemanlarinda gerektirdigi gibi, hizli isitma ve sogutma
sürelerine ulasmak istendiginde avantajlidir. Ancak büyük yüzey
hacim iliskisi ayni zamanda isi sevk elemaninin dayanikliligi
için dezavantajlidir.
Bir alasimin isi sevk elemani olarak kullaniminda isi direncinin
davranisi dikkate alinmalidir. Isi sevk elemanina genel olarak
sabit bir gerilim uygulanir. Direnç, isitma elemaninin
dayaniklilik süresi boyunca sabit kalirsa bu elemaninin akimi ve
verimi de degismez.
Ancak bu, sürekli olarak alüminyum harcandigi yukarida
belirtilen islemler nedeniyle de söz konusu degildir. Alüminyum
kullanimi ile, malzemenin spesifik elektrik direnci de azalir.
Ancak bu, atomlarin metalik matristen ayristirilmasi ile
gerçeklesir, yani enine kesit azalir, bu da sonucunda bir direnç
artisi barindirir (bkz. ayrica Harald Pfeifer, Hans Thomas,
Zunderfeste Legierungen, Springer Verlag,
Berlin/Göttingen/Heidelberg/ 1963 Sayfa 111). Böylece, oksit
katmaninin büyümesindeki gerilimler ve metal ve oksitin farkli
genlesme katsayilari ile olusan gerilimler ile isi sevk
elemaninin isitilmasinda ve sogutulmasinda ilave gerilimler
olusur, bu da sonucunda folyonun deformasyona ugramasini ve
böylece boyut degisikligini barindirir (bkz. ayrica H. Echsler,
H. Hattendorf, L. Singheiser, W.J. Quadakkers, Oxidation
behaviour of Fe-Cr-Al alloys during resistance and furnace
degisikliginin spesifik elektrik direnci ile birlikte etki
etmesine göre, isi sevk elemani isi direncinin kullanim süresi
boyunca artmasi veya azalmasi gerçeklesebilir. Bu boyut
degisiklikleri, isi sevk elemani ne kadar hizli isitilir ve
sogutulursa, yani döngü ne kadar hizli ve yavas olursa o kadar
anlamli olur. Burada folyo saat cami seklinde sekillendirilir.
Bu durum folyoya ek olarak zarar verir, böylece folyolardaki çok
kisa ve hizli döngülerde, döngüye ve isiya icabi halinde
belirleyici bozukluk mekanizmasina göre diger bir önemli
Demir krom alüminyum alasimlarindan olusan tellerde genelde isi
direncinin zamanla artmasi gözlenir (Harald Pfeifer, Hans
Thomas, Zunderfeste Legierungen, Springer Verlag,
Berlin/GÖttingen/Heidelberg/ 1963 Sayfa 112) (Sekil 1); demir
krom alüminyum alasimlarindan olusan folyo seklindeki isi sevk
elemanlarinda genel olarak isi direncinin zamanla düsmesi
görülür (Sekil 2).
verim (P), bununla hazirlanan isitma elemaninda sabit tutulan
gerilimde azalir. Isitma elemanindaki azalan verim ile isitma
elemaninin sicakligi da düser. Isi sevk elemaninin ve isitma
elemaninin dayaniklilik süresi uzar. Ancak isitma elemanlari
için, verim için bir alt sinir olusur, böylece bu etki
dayaniklilik süresinin artirilmasi için istege bagli olarak
kullanilamaz. Buna karsin isi direnci RW zamanla azalirsa, verim
(P), isitma elemaninda sabit tutulan gerilimde artar. Ancak
artan verim ile sicaklik da artar ve böylece isi sevk elemaninin
veya isitma elemaninin dayaniklilik süresi de kisalir. Isi
direncinin zamana bagli olarak farklilik göstermesi sifir
etrafindaki sinirli bir alanda tutulmalidir.
bir dayaniklilik testinde ölçülebilir. Böyle bir test örnegin
Harald Pfeifer, Hans Thomas, Zunderfeste Legierungen, Springer
Verlag, Berlin/Göttingen/Heidelberg/ 1963 sayfa 113 kaynaginda
tarif edilmistir. 120 saniyelik bir baglama periyodu ile sabit
isida, helis olacak sekilde sekillendirilmis, 0,4 mm çapa sahip
telde uygulanir. Deney sicakligi olarak 1200 °C veya 1050 °C
sicakliklari önerilir. Ancak bu durumda söz konusu özel olarak
ince folyolar oldugu için test asagida oldugu gibi
degistirilmistir:
50 um kalinlik ve 6 mm genislikteki folyo seritleri iki akim
uygulamalari arasinda gerilmistir ve bir gerilim uygulamasi ile
kadar gerçeklesmistir, daha sonra akim iletimine 5 5 ara
verilmistir. Folyo, dayaniklilik süresinin sonunda, kalan enine
kesitin erimesi ile bozulmustur. Isi, dayaniklilik testi
sirasinda bir pirometre vasitasiyla otomatik olarak ölçülür ve
bir program kumandasi tarafindan icabi halinde nominal sicakliga
düzeltilir.
Dayaniklilik süresi için ölçü olarak yanma süresi alinir. Yanma
süresi veya yanma zamani, numunenin isitildigi sürelerin
toplamidir. Yanma süresi burada numunelerin bozulmasina kadar
geçen süre, yanma zamani bir* deney sirasinda. geçen süredir.
Asagidaki bütün sekil ve tablolarda yanma süresi veya yanma
zamani % olarak izafi bir deger, bir referans numunenin yanma
süresine bagli olarak, verilmistir ve izafi yanma süresi veya
izafi yanma zamani olarak ifade edilmistir.
Yukarida belirtilen teknigin durumundan, Y, Zr, Ti, Hf, Ce, La,
Nb, V elementlerinin cüzi bir sekilde eklenmesi ile ayrica FeCrAl
alasimlarinin dayaniklilik süresinin ciddi bir sekilde
etkilendigi bilinmektedir.
Piyasa tarafindan, daha uzun bir dayaniklilik süresi ve
alasimlarin daha yüksek kullanim sicakligini gerektiren ürünlere
daha yüksek bir talep dogrultulur.
Bulusun temelinde yatan amaç, belirgin bir uygulama alani için,
bu zamana kadar kullanilan demir krom alüminyum alasimlarina
göre daha yüksek dayaniklilik süresine, ayni zamanda isi
direncinin zamanla önceden verilmis uygulama sicakliginda daha
cüzi bir sekilde degismesine sahip bir demir krom alüminyum
alasimi saglamaktir. Alasim ayrica, kisa ve hizli döngülerin
verildigi ve ayni zamanda uzun bir dayaniklilik süresine ihtiyaç
duyuldugu belirgin kullanim durumlari için öngörülmüs olabilir.
Bu amaca, yüksek. dayaniklik süresine ve isi direncinin cüzi
degisimlerine sahip olan, asagidakileri içeren bir demir krom
alüminyum alasimi ile ulasilir (hacmen 6):
Cu maks. %0,5
P, maks. %O,1 Nb, maks. %O,l V, maks. %0,1 Ta, maks. %0,01 0,
maks. %0,5 Ni, maks. %0,003 B, kalini demir ve alisilmis, erimeye
bagli kirlilikler.
Bulusun konusunun avantajli gelistirmeleri alt istemlerden elde
edilebilir.
Ayrica, alasim asagidaki bagi (Formül 1) gerçeklestirdiginde
avantajlidir:
Burada I malzemenin iç oksidasyonunu yansitir.
Burada Y, Hf, Zr, Ti, C alasim elemanlarinin hacmen % cinsinden
konsantrasyonudur.
Y elementi, ihtiyaca göre SC ve/Veya La ve/Veya Cer
elementlerinden en az biri ile tamamen veya kismen
degistirilebilir; burada kismi degisimde %0,02 ila 0,1
araliklari dsünülebilir.
Hf elementi ayni sekilde, ihtiyaca göre SC ve/veya Ti ve/Veya
Cer elementlerinden en az biri ile tamamen veya kismen
degistirilebilir; burada kismi degisimde %0,01 ila 0,1
araliklari dsünülebilir. Alasim avantajli bir sekilde maks.
sekilde maks. %0,010 0 içerebilir.
Tercihr edilen Fe-Cr-Al alasimlari, asagidaki bilesimler ile
karakterize edilir:
8 maks. %0,0l
Cu maks. %0,5
Ni maks. %0,5
Mo maks. %0,1
Fe Kalinti
Bulusa uygun alasim tercihen, isitma elemani için, özellikle
elektronik bir sekilde isitilabilir isitma elemanlari için folyo
olarak uygulama için kullanilabilir.
Bulusa uygun alasim, 0,02 ila 0,03 mm kalinlik araligindaki
folyolar için özellikle 20 ila 200 um› veya 20 ila l00 um
araliklarinda kullanildiginda özellikle avantajlidir.
Ayrica alasimin, ocaklar, özellikle cam seramigi ocaklarda
kullanim için folyo isi sevk elemanlari olarak kullanimi da
avantajlidir.
Bunun ötesinde, alasimin tasiyici folyo olarak, isitilabilir
metalik atik gaz katalizatörlerindeki kullanimi, ayrica alasimin
galvanik hücrelerde folyo olarak kullanimi da düsünülebilir.
Bulusun detaylari ve avantajlari asagidaki örneklerde daha
detayli açiklanacaktir.
Tablo 1'de, endüstriyel ölçekte eritilmis kisisel demir krom
alüminyum alasimlari (Tl ila T6), kisisel laboratuvar eriyikleri
(L1 ila L7, Al ila A5, V1 ila Vl7) ve bulusa `uygun alasim
gösterilmistir.
Laboratuvarda eritilen alasimlarda, bloklar halinde dökülmüs bir
malzeme sicak ve soguk sekil verme ve uygun ara tavlamalar ile
50 um kalinligindaki bir folyo üretilmistir. Folyo, yaklasik
olarak 6 mm kalinligindaki seritler halinde kesilmistir.
Endüstriyel ölçekte eritilmis alasimlarda, endüstriyel ölçekteki
hazirlamadan, blok veya sürekli döküm ve sicak ve soguk sekil
verme ile ihtiyaç halinde gerekli ara tavlama veya tavlamalar
vasitasiyla 50 um bant kalinliginin bir örnegi alinir ve yaklasik
olarak 6 mm kalinlikta kesilir.
Bu folyo seritlerinde yukarida tarif edilen, folyolar için isi
sevk testi uygulanmistir.
Sekil 1, telin teknigin durumuna uygun olarak isi sevk testine
göre isi direncinin akisinin örnek teskil eden grafik gösterimi
gösterilmistir.
Sekil 2, örnek olarak, parti T6 için, asagidaki bilesime sahip
bir demir krom alüminyum alasimindaki (alüminyum krom Y)
folyolar için isi sevk testine göre isi direnci akisini
göstermektedir:
Sekil 3, A4'ün, Tablo 1'e göre %25'lik izafi yanma süresinden
sonraki iç oksidasyonunu (I) göstermektedir.
Direnç, baslangiç degerine bagli olarak, ölçümün baslangicinda
gösterilmistir. Isi direncinin düsmesi gösterilmistir.
Gelismenin devaminin sonuna dogru, numunenin tamamen yanmasindan
hemen önce isi direnci kuvvetli bir sekilde artar (Sekil 1'de
yaklasik olarak %100'lük bir yanma süresinden itibaren). Aw
olarak asagida, isi direnci iliskisinin çikis degerinden (1,0),
deneyin baslangicindan (veya geçis direncinin gelismesinin
baslamasindan hemen sonra) dik artisin baslangicina kadar
maksimum sapmasi gösterilir.
Bu malzeme (alüminyum krom Y), Tablo 3'te örnekler T4 ila T6'nin
gösterdigi gibi, tipik bir sekilde yaklasik %100'lük bir yanma
süresine ve yaklasik %-1 ila -3'lük bir Aw'ye sahiptir.
n] Dayaniklilik deneyinin bu sonuçlari Tablo Z'den
edinilebilir. Tablo 2'de verilen izafi yanma süreleri, en az üç
deneyin ortalama degerleri ile olusturulur. Bunun ötesinde, her
parti için belirlenmis Aw kaydedilmistir. T4 ila T6, yaklasik
oranlarindaki bir bilesime ve yaklasik %0,05 Y, Zr ve Ti
katkilarina sahip olan demir krom alüminyum alasimi alüminyum
krom Y'nin üç partisidir. %91 (T4) ila % izafi yanma
süresine ve Aw için %-1 ila -3'lük olaganüstü bir degere
ulasirlar.
Tablo 2'de ayrica, %19 ila 22 Cr, %5,5 ila 6,5 alüminyum, maks.
maks. %0,07 Zr ve maks. %O,1 Hf katkilari içeren alüminyum krom
YHf malzemesinin partileri (Tl ila T3) kaydedilmistir. Bu
malzeme örnegin katalizatör tasiyicilari için folyo olarak veya
isi sevk elemani olarak kullanilabilir. Partiler (Tl ila T3)
yukarida tarif edilen, folyolar için isi sevk testine tabi
tutulursa böylece Tl'in %188'lik ve T2'nin %152'lik ve T3'ün
görülebilir. Tl, T2'den daha yüksek dayaniklilik süresine
sahiptir, bu da alüminyum oraninin %5,6'dan %5,9'a yükseltilmesi
ile açiklanabilir. Tl, Aw'nin %-5 oldugunu, T2 %-8 oldugunu
göstermektedir. Özellikle %-8'lik bir Aw çok yüksektir ve
tecrübelere göre, yapi parçasinin, bu malzemenin dayaniklilik
süresini dengeleyen, yani toplamda herhangi bir avantaj
saglamayan belirgin isi artisina sebep olur. Tablolar 1 ve 2, Tl
Karbon ve %0,05 Y, %0,04 Zr ve %0,03 Hf katkilari içeren bir
demir-krom-alüminyum alasimina sahip olan partiyi (T3)
göstermektedir. Ancak, L1 ve L2'nin aksine, yaklasik %0,008'lik
çok düsük bir karbon oranina sahiptir.
Hedef, dayaniklilik süresini T3 ile elde edilen %189'luk
seviyeyi artirmak ve burada yaklasik %1 ila -3'lük bir Aw'ye
ulasmaktir.
Bunun için laboratuvar partileri Ll ila L7, A1 ila A5, V1 ila
Vl7 ve bulus konusu El, yukarida tarif edildigi gibi, eritilip
incelenmistir.
Ayni sekilde iyi olan alasimlar (A1, A3, A4, A5 ve V9), DE 10
2 sonucunu gösterirler, bu da zaman akisinda bir isitma
elemanindaki kullanimda verimin geçersiz derece yüksek olan bit
düsmesine neden olur.
Bunun ötesinde, kuvvetlestirilmis iç oksidasyona. (I) meyilli
olan bir alasim (Sekil 3) da istenilmez. Ayni durum, dayaniklilik
süresi boyunca isi sevk elemaninin artirilmis kirilganligina yol
açar, bu da bir isitma elemaninda istenilmeyen bir durumdur.
Bu durum, alasim asagidaki bagintiyi (Formül 1) saglarsa
önlenebilir:
burada I iç oksidasyon degeridir.
Tablo 2 referans alinir:
Alasimlar Tl ila T6, V8, Vll ila Vl3 ve bulus konusu El O'dan
küçük I'e sahiptir ve bir iç oksidasyon göstermez. Alasimlar Al
ila A5, V9, V10 O'dan büyük I'ye sahiptir ve kuvvetlendirilmis
bir iç oksidasyon gösterir.
El, bulusa uygun bir sekilde, 20 um ila 0,300 mm kalinliktaki
bir uygulama alanindaki folyolar için kullanilabilir bir alasim
göstermektedir.
Bulusa uygun alasim (El), talep edilen belirgin bir sekilde daha
yüksek olan, %323'lük dayaniklilik süresinin yaninda isi
direncinin, %-l,3'lük bir ortalama Aw ile çok uygun bir
davranisini göstermektedir ve I < 0 sartini saglar.
Bu yüksek dayaniklilik süresini sasirtici bir sekilde, < %4,
tercihen < %3 W eklemesi ile gösterir. Volfram kuvvetlendirilmis
oksidasyona yol açar, ancak burada eklenen miktar dayaniklilik
süresi üzerine negatif etki etmez. Bu nedenle maksimum Volfram
orani %4 ile sinirlandirilir.
Volfram, alasimi katilastirir. Bu durum, periyodik
sekillendirmede sekil saglamligina ve böylece Aw'nin %-3 ila 1
arasinda olmasina etki eder. Bu nedenle %lllik bir alt sinir
asilmamalidir.
Volfram için geçerli olan Mo ve C0 için de geçerlidir.
Oksidasyona karsi dayanikliligi artiran Y etkisini elde etmek
için %0,02 Y degerindeki bir asgari orani gereklidir. Üst sinir,
ekonomik nedenlerden dolayi %0,l olarak belirlenir.
Iyi bir dayaniklilik süresi ve düsük bir Aw elde etmek için %0,02
Zr degerindeki bir asgari orani gereklidir. Üst sinir, maliyet
nedenlerinden dolayi %O,l Zr olarak belirlenir.
Oksidasyona karsi dayanikliligi artiran Hf etkisini elde etmek
için %0,02 Hf degerindeki bir asgari orani gereklidir. Üst sinir,
ekonomik nedenlerden dolayi %O,l Hf olarak belirlenir.
Düsük degerdeki bir AW elde etmek için karbon orani %0,030'dan
küçük olmalidir. Iyi bir islenebilirlik saglamak için %0,003'ten
büyük olmalidir.
Azot orani, islenebilirligi negatif etki eden nitrit olusumunu
engellemek için maksimum %0,03 olmalidir. Alasimin iyi bir
islenebilirligini saglamak için %0,003'ten büyük olmalidir.
Fosfor orani %0,030'dan düsük olmalidir, zira temas sathinda
aktif olan bu element oksidasyona karsi dayanikliligi etkiler.
Kükürt orani, temas sathinda aktif olan bu element oksidasyona
karsi dayanikliligi etkilemesinden dolayi olabildigince düsük
tutulmalidir. Bu nedenle maks. %0,0l S belirlenir.
Oksijen orani, aksi durumda, Y, Zr, Hf, Ti vs. gibi oksijen afin
elementlerin genel olarak oksitli sekilde bagli olmasindan
dolayi olabildigince düsük tutulmalidir. Oksijen afin
elementlerin oksidasyona karsi dayaniklilik üzerine pozitif
etkisi ayrica, oksitli sekilde bagli olan oksijen afin
elementlerin malzeme içerisinde çok düzensiz dagilmasi ve
malzemenin tamaminda yeterli çevrede mevcut olmamasi ile
etkilenir. Bu nedenle maks. %0,01 0 belirlenir.
Hacmen %16 ve 24 arasindaki krom oranlari, J. Klöwer, Materials
görülebilecegi gibi dayaniklilik süresi üzerine önemli bir
etkiye sahip degildir. Ancak belirli bir oranda krom gereklidir,
zira krom oldukça saglam. ve koruyucu d - Algi; katmaninin
olusturulmasini saglar. Bu nedenle alt sinir %16'dir. > %24 Krom
oranlari alasimin islenebilirligini zorlastirmaktadir.
4,5'lik bir alüminyum orani, yeterli dayaniklilik süresine
sahip olan bir alasim elde etmek için asgari düzeyde gereklidir.
> %6,5 Al oranlari, folyo isi sevk elemanlarinda dayaniklilik
süresini artirmaz.
J. Klöwer, Materials and Corrosion 51 (2000), Sayfalar 373 ila
385 kaynagina göre, silisyum. ilavesi, dayaniklilik. süresini
kaplama tabakasinin yapismasinin bir iyilestirilmesi ile
artirir. Bu nedenle en az hacmen %0,05'lik bir silisyum orani
gereklidir. Çok yüksek Si oranlari alasimin islenebilirligini
zorlastirmaktadir. Bu nedenle üst sinir %O,7'dir.
Islenebilirligin iyilestirilmesi için en az %0,001 oraninda Mn
gereklidir. Bu elementin oksidasyona karsi dayanikliligi
azaltmasindan dolayi mangan %0,5 ile sinirlandirilir.
Bu elementin oksidasyona karsi dayanikliligi azaltmasindan
dolayi bakir %0,5 ile sinirlandirilir. Aynisi nikel için de
geçerlidir.
Magnezyum ve kalsiyum orani, hacmen 0,0001 ila 0,05 veya hacmen
Bu elementin oksidasyona karsi dayanikliligi azaltmasindan
dolayi B, %0,003 ile sinirlandirilir.
Tablo 1 Incelenmis alasimlarin bilesimi
Parti Cr Mn SiAI Zr Hf Ti Nb w Mg
NNNMNOMNNHwNHHHowUHNHmwwwwwwwwHI-'HWNN
OßomOOKOOWONNwNNNNdmNßwwdißwwLHQKOdNHI-*OGNKO
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
Tablo 1 devami incelenmis alasimlarin bilesimi
Parti Ca s 0 N 1› !Ni tMo Co Cu V B 0
yanma süresi folyo 50
pm x Kuvvetli iç
6 mm, 1050°C, 15s oksidasyon
Parti ”etkin“/ Ss ”devre % A, I
ortalama Standart- ortalama Standart- Küçüktür
deger abw deger abw O
58860
59651
153275
11303924
F /0 CrAI 25 s 7300°C
g 20 / 720? /
gî70 `4% -v-*"f//I7n90 '
a 045:::' 4,,,wV///
0 80 9% mm
40 60
0.81 _iso
0.5: ;iso
°C cinsinden sicaklik
WD : ß-mm 10pm Oeteclor = QRE
EHT = 20.00 kV I_›i- Date :4 Dec 2007
Claims (28)
1.Yüksek dayaniklilik süresine ve isi direncinin cüzi degisimini içeren demir krom. alüminyum. alasimi olup, özelligi; asagidakilere (hacmen %) sahip olmasidir: Cu nmks. %0,5 P, maks. %0,1 Nb, maks. %0,l V, maks. %0,l Ta, maks. %0,01 0, Kalinti demir ve alisilagelmis erimeye bagli kirlilikler.
2. Istem 1'e göre alasim olup, özelligi; %4,9 ila 5,5 Al'ye sahip olmasidir.
3. Istem 1 veya 2'ye göre alasim olup, özelligi; %18 ila 23 Cr'ye sahip olmasidir.
4. Istem.1 veya Z'ye göre alasim olup, özelligi; %19 ila 22 Cr'ye sahip olmasidir.
5. Istemler 1 ila 4'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,05
6. Istemler 1 ila 5'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,005
7. Istemler 1 ila 6'dan birine göre alasim olup, özelligi; %0,03
8. Istemler 1 ila 7'den birine göre alasim olup, özelligi; %0,02 ila 0,08 Zr'ye sahip olmasidir.
9. Istemler 1 ila 8'den birine göre alasim olup, özelligi; %0,02 ila 0,08 Hf'ye sahip olmasidir.
10. Istemler 1 ila 9'dan birine göre alasim olup, özelligi; %0,003 ila 0,020 C'ye sahip olmasidir.
11. Istemler 1 ila lO'dan birine göre alasim olup, Özelligi; %0,0001 ila 0,03 Mg'ye sahip olmasidir.
12. Istemler 1 ila lO'dan birine göre alasim olup, özelligi; %0,000l ila 0,02 Mg'ye sahip olmasidir.
13. Istemler 1 ila lO'dan birine göre alasim olup, özelligi; %0,0002 ila 0,01 Mg'ye sahip olmasidir.
14. Istemler 1 ila l3'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,000l ila 0,02 Ca'ya sahip olmasidir.
15. Istemler l ila l3'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,0002 ila 0,01 Ca'ya sahip olmasidir.
16. Istemler 1 ila 15'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,003 ila 0,025 P'ye sahip olmasidir.
17. Istemler 1 ila 15'ten birine göre alasim olup, özelligi; %0,003 ila 0,022 P'ye sahip olmasidir.
18. Istemler l ila l7'den birine göre alasim olup, özelligi; özelligi; özelligi; maks. %0,02 N'ye ve maks. l8'den
Istemler 1 ila birine göre alasim olup, maks. %0,0l N'ye ve maks. %0,003 S'ye sahip olmasidir.
Istemler 1 ila l9'dan birine göre alasim olup, maks. %0,002 bora sahip olmasidir.
Istemler 1 ila 20'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; isitma elemanlari için folyo olarak kullanilmasidir.
22. Istemler 1 ila 20'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; elektrikli isitilabilen isitma elemanlarinda folyo olarak kullanilmasidir.
23. Istemler 1 ila 20'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; isitma elemanlari, özellikle elektrikli isitilabilen isitma elemanlari için, 0,020 ila 0,30 mm kalinliktaki ölçüm araligindaki folyo olarak kullanilmasidir.
24. Istemler 1 ila ZO'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; isitma elemanlarinda, özellikle elektrikle isitilabilen isitma elemanlarinda 20 ila 200 pm'lik bir kalinliktaki folyo olarak kullanilmasidir.
25. Istemler 1 ila 20'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; isitma elemanlarinda, özellikle elektrikle isitilabilen isitma elemanlarinda 20 ila 100 pm'lik bir kalinliktaki folyo olarak kullanilmasidir.
26. Istemler 1 ila 20'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; ocaklarda, özellikle cam seramik ocaklarda uygulanmasi için isi sevk folyosu olarak kullanilmasidir.
27. Istemler 1 ila ZO'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; isitilabilen metalik atik gaz katalizatörlerinde tasiyici folyo olarak kullanilmasdir.
28. Istemler 1 ila 21'den birine göre alasimin kullanimi olup, özelligi; galvanik hücrelerdeki folyo olarak kullanilmasidir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102008018135A DE102008018135B4 (de) | 2008-04-10 | 2008-04-10 | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201815862T4 true TR201815862T4 (tr) | 2018-11-21 |
Family
ID=40935698
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/15862T TR201815862T4 (tr) | 2008-04-10 | 2009-04-02 | Yüksek dayanıklılığa ve ısı direncinde cüzi değişikliklere sahip demir krom alüminyum alaşımı. |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8580190B2 (tr) |
EP (1) | EP2283167B1 (tr) |
JP (1) | JP5490094B2 (tr) |
KR (1) | KR101282804B1 (tr) |
CN (1) | CN101981218A (tr) |
BR (1) | BRPI0911429B1 (tr) |
CA (1) | CA2719363C (tr) |
DE (1) | DE102008018135B4 (tr) |
DK (1) | DK2283167T3 (tr) |
ES (1) | ES2692866T3 (tr) |
MX (1) | MX2010011129A (tr) |
PL (1) | PL2283167T3 (tr) |
SI (1) | SI2283167T1 (tr) |
TR (1) | TR201815862T4 (tr) |
WO (1) | WO2009124530A1 (tr) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007005154B4 (de) * | 2007-01-29 | 2009-04-09 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
CN101892434A (zh) * | 2010-06-12 | 2010-11-24 | 北京首钢吉泰安新材料有限公司 | 一种超高温电热合金及其制备方法 |
JP5126437B1 (ja) * | 2011-04-01 | 2013-01-23 | Jfeスチール株式会社 | ステンレス箔およびその箔を用いた排ガス浄化装置用触媒担体 |
DE202011106778U1 (de) | 2011-06-21 | 2011-12-05 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Hitzebeständige Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit geringer Chromverdampfungsrate und erhöhter Warmfestigkeit |
DE102012004488A1 (de) | 2011-06-21 | 2012-12-27 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Hitzebeständige Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit geringer Chromverdampfungsrate und erhöhter Warmfestigkeit |
CN102409255B (zh) * | 2011-08-15 | 2013-05-01 | 山东瑞泰新材料科技有限公司 | 表面具有绝缘性能的合金及其制备工艺 |
CN102943217A (zh) * | 2012-10-27 | 2013-02-27 | 无锡舜特精密合金板带有限公司 | 一种冷轧钢带及其生产方法 |
CN104870675B (zh) * | 2012-12-17 | 2017-10-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 不锈钢板及不锈钢箔 |
KR20160009688A (ko) | 2013-07-30 | 2016-01-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스박 |
CN105420616A (zh) * | 2015-11-05 | 2016-03-23 | 宁国市南方耐磨材料有限公司 | 一种高碳中铬耐磨钢球 |
GB2546808B (en) * | 2016-02-01 | 2018-09-12 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
GB2546809B (en) * | 2016-02-01 | 2018-05-09 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
US20180334939A1 (en) * | 2017-05-17 | 2018-11-22 | GM Global Technology Operations LLC | Electric heaters comprising corrosion resistant metals and selective catalytic reduction devices utilizing the same |
CN109355591A (zh) * | 2018-11-19 | 2019-02-19 | 深圳市致远动力科技有限公司 | 一种耐高温合金 |
CN110273114B (zh) * | 2019-08-06 | 2021-04-09 | 华北理工大学 | 一种耐磨铁硅铬合金及其制备方法 |
CN113621897A (zh) * | 2020-05-08 | 2021-11-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种含稀土耐热合金钢及其板坯连铸工艺 |
WO2023086006A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A ferritic iron-chromium-aluminum powder and a seamless tube made thereof |
WO2023086007A1 (en) * | 2021-11-11 | 2023-05-19 | Kanthal Ab | A fecral powder and an object made thereof |
WO2023091989A1 (en) * | 2021-11-17 | 2023-05-25 | Tutco, Llc | Gas heater |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4277374A (en) | 1980-01-28 | 1981-07-07 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Ferritic stainless steel substrate for catalytic system |
US4414023A (en) | 1982-04-12 | 1983-11-08 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Iron-chromium-aluminum alloy and article and method therefor |
DE3706415A1 (de) | 1987-02-27 | 1988-09-08 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Halbfertigerzeugnis aus ferritischem stahl und seine verwendung |
DE3908526A1 (de) | 1989-03-16 | 1990-09-20 | Vdm Nickel Tech | Ferritische stahllegierung |
JPH04128343A (ja) | 1990-09-19 | 1992-04-28 | Nippon Steel Corp | メタル担体用ステンレス箔 |
JPH04128345A (ja) | 1990-09-20 | 1992-04-28 | Nippon Steel Corp | 燃焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔 |
JPH04354850A (ja) * | 1991-05-29 | 1992-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐高温酸化性に優れた高Al含有フェライト系ステンレス鋼 |
JP2500162B2 (ja) | 1991-11-11 | 1996-05-29 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 |
JP3176403B2 (ja) | 1991-12-20 | 2001-06-18 | 新日本製鐵株式会社 | 波付け加工用高強度ステンレス鋼箔およびその製造方法 |
JPH06212363A (ja) * | 1993-01-12 | 1994-08-02 | Kawasaki Steel Corp | 高温耐酸化性および高温耐久性に優れたFe−Cr−Al系合金鋼 |
JPH08269730A (ja) | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Kawasaki Steel Corp | 耐酸化性に優れるFe−Cr−Al合金板 |
JPH0953156A (ja) | 1995-08-16 | 1997-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 電熱触媒用Fe−Cr−Al合金箔 |
SE516137C2 (sv) * | 1999-02-16 | 2001-11-19 | Sandvik Ab | Värmebeständigt austenitiskt stål |
DE19928842C2 (de) | 1999-06-24 | 2001-07-12 | Krupp Vdm Gmbh | Ferritische Legierung |
SE0000002L (sv) * | 2000-01-01 | 2000-12-11 | Sandvik Ab | Förfarande för tillverkning av ett FeCrAl-material och ett sådant marerial |
US6306016B1 (en) | 2000-08-03 | 2001-10-23 | Tsk America, Inc. | Wafer notch polishing machine and method of polishing an orientation notch in a wafer |
SE517894C2 (sv) | 2000-09-04 | 2002-07-30 | Sandvik Ab | FeCrAl-legering |
US6915639B1 (en) | 2000-10-13 | 2005-07-12 | General Electric Company | Method and apparatus for gas turbine over-speed protection |
WO2002088404A2 (de) | 2001-04-26 | 2002-11-07 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-chrom-aluminium-legierung |
SE520617C2 (sv) * | 2001-10-02 | 2003-07-29 | Sandvik Ab | Ferritiskt rostfritt stål, folie tillverkad av stålet, användning av stålet och folien, samt metod för att framställa stålet |
AR038192A1 (es) | 2002-02-05 | 2005-01-05 | Toyo Engineering Corp | Acero inoxidable duplex para plantas de produccion de urea, planta de produccion de urea y material de soldadura fabricado con dicho acero inoxidable duplex. |
SE527742C2 (sv) * | 2004-02-23 | 2006-05-30 | Sandvik Intellectual Property | Ferritiskt stål för högtemperaturtillämpningar, sätt att framställa detta, produkt och användning av stålet |
DE102005016722A1 (de) | 2004-04-28 | 2006-02-09 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung |
JP5171362B2 (ja) | 2008-04-07 | 2013-03-27 | 株式会社東芝 | 強識別器の学習装置及びその方法並びに強識別器の学習プログラム |
JP5132741B2 (ja) | 2010-09-10 | 2013-01-30 | 株式会社東芝 | 状態判定装置及び方法 |
-
2008
- 2008-04-10 DE DE102008018135A patent/DE102008018135B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2009
- 2009-04-02 TR TR2018/15862T patent/TR201815862T4/tr unknown
- 2009-04-02 PL PL09730026T patent/PL2283167T3/pl unknown
- 2009-04-02 MX MX2010011129A patent/MX2010011129A/es active IP Right Grant
- 2009-04-02 US US12/937,460 patent/US8580190B2/en active Active
- 2009-04-02 SI SI200931884T patent/SI2283167T1/sl unknown
- 2009-04-02 ES ES09730026.3T patent/ES2692866T3/es active Active
- 2009-04-02 CN CN2009801112586A patent/CN101981218A/zh active Pending
- 2009-04-02 EP EP09730026.3A patent/EP2283167B1/de active Active
- 2009-04-02 CA CA2719363A patent/CA2719363C/en active Active
- 2009-04-02 KR KR1020107022386A patent/KR101282804B1/ko active IP Right Grant
- 2009-04-02 WO PCT/DE2009/000450 patent/WO2009124530A1/de active Application Filing
- 2009-04-02 DK DK09730026.3T patent/DK2283167T3/en active
- 2009-04-02 JP JP2011503335A patent/JP5490094B2/ja active Active
- 2009-04-02 BR BRPI0911429-7A patent/BRPI0911429B1/pt active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2719363C (en) | 2013-08-06 |
CA2719363A1 (en) | 2009-10-15 |
CN101981218A (zh) | 2011-02-23 |
ES2692866T3 (es) | 2018-12-05 |
JP2011516731A (ja) | 2011-05-26 |
JP5490094B2 (ja) | 2014-05-14 |
SI2283167T1 (sl) | 2018-12-31 |
DK2283167T3 (en) | 2018-11-26 |
US20110031235A1 (en) | 2011-02-10 |
WO2009124530A1 (de) | 2009-10-15 |
US8580190B2 (en) | 2013-11-12 |
BRPI0911429A2 (pt) | 2015-09-29 |
DE102008018135B4 (de) | 2011-05-19 |
EP2283167A1 (de) | 2011-02-16 |
EP2283167B1 (de) | 2018-08-29 |
MX2010011129A (es) | 2010-12-14 |
PL2283167T3 (pl) | 2019-03-29 |
KR101282804B1 (ko) | 2013-07-05 |
BRPI0911429B1 (pt) | 2022-12-13 |
KR20100133411A (ko) | 2010-12-21 |
DE102008018135A1 (de) | 2009-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201815862T4 (tr) | Yüksek dayanıklılığa ve ısı direncinde cüzi değişikliklere sahip demir krom alüminyum alaşımı. | |
JP5409390B2 (ja) | 長い寿命及び耐熱性のわずかな変化を示す鉄−クロム−アルミニウム合金の使用 | |
RU2344192C2 (ru) | Железо-хромо-алюминиевый сплав | |
KR101335009B1 (ko) | 철-니켈-크롬-규소 합금 | |
KR20060136473A (ko) | 철 크롬 알루미늄 합금 | |
KR20060127063A (ko) | 고온 적용분야의 Cr-Al강 | |
CN104379790A (zh) | 铁素体系不锈钢板及氧化被膜的导电性和密合性优异的铁素体系不锈钢板的制造方法 | |
CN104968818A (zh) | 耐热性优良的铁素体系不锈钢板 | |
CN104619879A (zh) | 铁素体不锈钢 | |
US20210059019A1 (en) | Fe-Cr ALLOY, METHOD FOR PRODUCING SAME, AND RESISTANCE HEATING ELEMENT | |
HUE033762T2 (en) | Cost-effective ferrite stainless steel | |
JP4742876B2 (ja) | 耐酸化性とろう付け性に優れる耐熱材料 | |
JPH0820846A (ja) | 耐溶融炭酸塩腐食特性に優れた高Cr高Ni系合金 | |
CN116287870A (zh) | 一种快速响应加热的耐碳腐蚀镍铬基合金材料及其制备方法与应用 | |
JP5840166B2 (ja) | N型熱電対用正極、n型熱電対正極用合金、及びこれらを用いたn型熱電対 |