SE516137C2 - Värmebeständigt austenitiskt stål - Google Patents
Värmebeständigt austenitiskt stålInfo
- Publication number
- SE516137C2 SE516137C2 SE9900555A SE9900555A SE516137C2 SE 516137 C2 SE516137 C2 SE 516137C2 SE 9900555 A SE9900555 A SE 9900555A SE 9900555 A SE9900555 A SE 9900555A SE 516137 C2 SE516137 C2 SE 516137C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- content
- alloy according
- nickel
- elevated temperatures
- tungsten
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
- F28F21/083—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys from stainless steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Cookers (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
516 137 2 säkerställa en strukturmässigt stabil austenitisk struktur reducerats genom ersättning med kväve i några av de tidigare utvecklade legeringarna.
I allmänhet är det svårt att åstadkomma ett korrosionsresistent material med hög krypbrotthållfasthet som samtidigt har en acceptabel strukturstabilitet fastän kväve tillsattes som ersättning för en del av det dyra nickel. Det behövs en ganska hög halt nickel i det här materialet med en hög halt av ferritstabiliserande ämnen som krom, volfram och niob, tillsatta för en hög korrosionsresistans såväl som en hög krypbrotthållfasthet för att undertrycka bildandet av spröda faser som sigma-fas efter långtidsexponering. Andra ämnen som främjar sigma-fasen som kisel och molybden har hållits låga, medan några andra ämnen förutom nickel tillsattes med syftet att förbättra strukturstabiliteten.
Sammanfattning av uppfinningen Ändamålet med uppfinningen är att åstadkomma en legering med hög krypbrotthållfasthet vid förhöjda temperaturer under långa tidsperioder, en god resistens mot ångoxidation och resistens mot korrosion på rökgassidan och tillräcklig strukturstabilitet. Det rostfria austenitiska stålet innehåller (efter vikt) 0,04 till 0,10 % kol ( C), inte mer än 0,4 % kisel (Si), inte mer än 0,6 % mangan (Mn), 20 till 27 % krom (Cr), 22 till 32 % nickel (Ni), inte mer än 0,5 % molybden (Mo), 0,20 till 0,60 % niob (Nb), 0,4 till 4,0 % volfram (W), 0,10 till 0,30 % kväve (N), 0,002 till 0,008 % bor (B), 0,003 till 0,05 % aluminium (Al), minst ett av änmena magnesium (Mg) och kalcium (Ca) i halter mindre än 0,010 % Mg och mindre än 0,010 % Ca, resten är järn och oundvikliga föroreningar. Dessutom kan antingen 2,0-3,5 % koppar (Cu) och/eller 0,5 % till 3 % kobolt (Co) och/eller 0,02-0,l % titan (Ti) tillsättas. 516 137 Detaljerad beskrivning av uppfinningen Kol: Kol är en beståndsdel som effektivt säkrar brottgränsen och krypbrotthållfastheten som krävs för ett högtemperaturstål. Emellertid, om kol tillsätts i alltför hög halt reduceras legeringens seghet och svetsbarheten kan försämras. På grund därav definieras kolhalten med en variationsvidd från 0,04 % till 0,10 %, företrädesvis 0,06-0,08 %.
Kisel: Kisel är effektivt som desoxideringsmedel och tjänar även till att förbättra resistensen mot oxidation. Emellertid är en alltför stor andel av kisel skadligt för svetsbarheten, och för att undvika försämring av duktilitet och hårdhet beroende på tillkomsten av sigrna-fas efter långtidsexponering skall kiselhalten inte vara högre än 0,4 %, företrädesvis mycket lägre än 0,2 %.
Mangan: Mangan är ett desoxiderande ämne och är även effektivt för att förbättra varmbearbetbarheten. För att undvika att krypbrotthållfastheten, duktiliteten och hållfastheten försämras, skall manganhalten dock inte vara högre än 0,6 %.
Fosfor och svavel: Fosfor och svavel är skadliga för svetsbarheten och kan gynna sprödheten och bör därför inte överstiga 0,03 % respektive 0,005 %.
Krom: Krom är ett effektivt ämne för att höja resistensen mot korrosion på rökgassidan och resistens mot ångoxidation. För att uppnå en tillräcklig resistens behövs det en kromhalt 516 137 4 på minst 20 %. Emellertid, när kromhalten överstiger 27 % måste nickelandelen höjas ytterligare för att skapa en stabil austenitisk struktur och undertrycka bildandet av sigma- fas efter långa tidsperioder vid förhöjda temperaturer. Med tanke på omständighetema begränsas kromhalten till en variationsvidd mellan 20 % till 27 %, företrädesvis 22-25 %.
Nickel: Nickel är ett nödvändigt ämne i syfte att säkerställa en stabil austenitisk struktur.
Strukturstabiliteten beror väsentligen på den relativa halten av ferritstabilisatorer som krom, kisel, molybden, aluminium, volfram, titan och niob och de austenitiska stabilisatorema som nickel, kol och kväve. För att undertrycka bildandet av sigma-fas efter långa tidsperioder vid förhöjda temperaturer vid de höga halter av krom, volfram och niob som behövs för att säkerställa korrosionsresistans vid höga temperaturer såväl som en hög krypbrotthållfasthet, skall nickelhalten minst vara 22 %, företrädesvis högre än 25 %. Dessutom dämpar vid en specifik krornhalt en högre nickelhalt tillväxthastigheten av oxider och förstärker tendensen till bildandet av ett järrmt lager kromoxid. Emellertid, för att bibehålla produktionskostnaden på en rimlig nivå bör nickelhalten inte överstiga 32 %. Med tanke på ovannämnda omständigheterna begränsas nickelhalten till en variationsvidd från 22% till 32 %.
Volfram och molybden: Volfram tillsätts för att öka högtemperaturhållfastheten huvudsakligen genom lösningshärdning och en minimihalt på 0,4 % behövs för att uppnå denna effekt.
Emellertid främjar dock såväl molybden som volfram bildandet av sigma-fasen och kan även påskynda korrosionen på rökgassidan. Volfram anses att vara mera effektiv än molybden för förbättring av hållfastheten. På grund av detta hålls molybdenhalten låg, inte mer än 0,5 %, företrädesvis lägre än 0,02 %. Emellertid, för att bibehålla en tillräcklig bearbetbarhet skall volframhalten inte överstiga 4,0 % och därför begränsas volframhalten till en variationsvidd från 0,4 % till 4,0 %, företrädesvis l,8% till 3,5 %. 516 137 Kobolt: Kobolt är ett austenitstabiliserande ämne. Tillsats av kobolt kan förbättra högtemperaturhållfastheten genom lösningshärdning och undertrycka bildandet av sigma- fas efter långa tidsperioder vid förhöjda temperaturer. Emellertid bör dock kobolthalten vara inom området 0,5 % till 3,0 % om detta tillsätts för att bibehålla produktionskostnaden på en rimlig nivå.
Titan: Titan kan tillsättas med ändamålet att förbättra krypbrotthållfastheten genom utskiljning av karbonitrider, karbider och nitrider. Emellertid kan dock en alltför hög halt av titan försämra svetsbarheten och bearbetbarheten. På grund av detta definieras titanhalten till en variationsvidd från 0,02 % till 0,10 % om detta tillsätts.
Koppar: Koppar kan tillsättas för att skapa en kopparrik fas, fint och jämnt utskiljd i grundmassan, vilket bidrar till en förbättring av krypbrotthållfastheten. Emellertid kan dock en alltför hög halt koppar resultera i en försämrad bearbetbarhet. Med tanke på dessa överväganden definieras kopparhalten till en variationsvidd från 2,0 % till 3,5 %.
Aluminium och Magnesium: Aluminium och magnesium är effektiva för desoxideringen under tillverkningen.
Emellertid kan dock en alltför hög halt aluminium påskynda utskiljningen av sigma-fas och en för hög halt magnesium kan försämra svetsbarheten. På grund av detta är aluminiumhalten vald att vara minst 0,003 %, men inte mer än 0,05 % och magnesiurr1halten är vald att vara mindre än 0,01 %. 516 137 Kalcium: Kalcium är effektiv för desoxideringen under tillverkningen. Kalciumhalten är vald att inte vara mer än 0,01 % om detta tillsätts.
Niob: Niob är allmänt vedertagen för att bidraga till en förbättring av krypbrotthållfastheten genom utskiljning av karbonitrider och nitrider. Emellertid kan dock en alltför hög halt av niob försämra svetsbarheten och bearbetbarheten. Med tanke på dessa överväganden begränsas niobhalten till en variationsvidd från 0,20 % till 0,60 %, företrädesvis 0,40 % till 0,50 %.
Bor: Bor bidrar till förbättring av krypbrotthållfastheten delvis på grtmd av bildandet av fint dispergerad M23(C,B)6 och förstärkning av korngränsema. Bor kan även bidraga till förbättring av varrnbearbetbarheten. Emellertid kan en alltför hög halt bor försämra svetsbarheten. Med tanke på dessa överväganden begränsas borhalten till ett område från 0,002 % till 0,08 %.
Kväve: Kväve, likasom kol, är sedvanligt känt för att förbättra hållfastheten vid förhöjd temperatur, krypbrotthållfastheten och för att stabilisera den austenitiska fasen.
Emellertid, om en alltför hög halt kväve tillsätts, så reduceras legeringens seghet och duktilitet. Av dessa anledningar definieras kvävehalten till en variationsvidd från 0,10 % till 0,30 %, företrädesvis 0,20-0,25 %.
Under tillverkningen av legeringen av föreliggande uppfinning, kan en smälta framställas med hjälp av någon konventionell process, som inkluderar en elektrisk ljusbågsugn, argon-syre-avkolning (AOD) och vakuum induktionssmältningsprocess. Smältan kan 516 137 7 sedan stränggjutas eller götgjutas, smidas och sedan genom varmextrusion omvandlas till sömlösa rör. Stålet kan sedan kallvalsas, utsättas för lösningsbehandling vid temperaturer höjda till 1150-1250 °C. Sådana rör kan med fördel användas som beståndsdelar i överhettare.
För att mera fullständigt kunna förstå den föreliggande uppfinningen presenteras följande exempel.
Exempel Tabell 1 visar den kemiska sammansättningen för några legeringar av denna uppfinning.
Provstavar av alla dessa legeringar preparerades och utsattes för ett krypbrotthållfasthetstest vid 700°C. Tabell 2 visar resultaten av ett krypbrotthållfasthetstest med krypbrottid vid 185 MPa och vid 165 MPa.
Högnickellegeringen med en kombination av en hög halt av kväve, niob, volfrarn, kobolt och koppar visar de bästa krypegenskaperna (legering nr 605105). Dessutom är den höga nickelhalten avgörande för krypbrotthållfastheten (legering nr 605105, 605107 och 605112). Legeringar med en kombination av höga halter av volfram och kobolt ger en bättre krypprestanda. En jämförelse av legeringar med hög nickel- respektive kvävehalt (legering nr 605105 och 605107) visar att legeringen med högre halt av volfiam och kobolt presterar bättre. Dessutom kan en högre halt av kobolt bidraga till bättre krypegenskaper. En jämförelse av legeringama med hög volframhalt (legeringar nr 605108 och 605113) visar att legeringen med den högre kobolthalten är den bästa avseende kryhållfastheten. 516 137 8 Tabell 1 Kemisk sammansättning [vikt%]. Resten är FE och föroreningar Charge C Si Mn Cr Ni W Co Cu Nb B N nr ppm 605119 0,072 0,09 0,52 22,8 24,9 2,00 0,99 0,42 31 0,14 605099 0,074 0,07 0,54 23,1 25,1 1,06 0,03 0,41 30 0,16 605100 0,074 0,04 0,49 25,1 24,9 1,02 1,03 0,41 27 0,16 605101 0,074 0,04 0,48 25,1 24,9 1,99 0,06 0,42 27 0,16 605104 0,072 0,06 0,50 24,1 24,8 1,51 0,49 0,41 28 0,15 605105 0,076 0,07 0,22 24,6 26,3 1,90 1,50 2,5 0,49 29 0,24 605107 0,076 0,10 0,25 24,2 27,1 0,60 0,03 2,4 0,48 29 0,26 605108 0,076 0,08 0,22 24,3 26,4 2,00 0,02 2,4 0,49 30 0,15 6051 12 0,078 0,09 0,22 24,5 26,3 0,54 1,50 2,5 0,42 30 0,22 6051 13 0,076 0,07 0,22 24,4 26,3 2,00 1,40 2,4 0,43 32 0,15 40 516 137 Tabell 2 Tiden till krypbrott vid 700 °C Charge nr 185 MPa 165 MPa KIYP KYYP tid [h] tid [h] 605119 643 1085 605099 472 665 605100 606 982 605101 758 1103 605104 565 1052 605105 1024 1631 605107 771 1306 605108 454 760 605112 657 1170 605113 479 884
Claims (8)
1. Austenitiskt rostfritt stål med en hög krypbrotthållfasthet vid förhöjda temperaturer under långa tidsperioder, god resistens mot ångoxidation och resistens mot korrosion på rökgassídan och tillräcklig strukturstabilitet, k ä n n e t e c k n a t av, att legeringen innehåller (i viktprocent) 0,04 till 0,10 % kol ( C), inte mer än 0,4 % kisel (Si), inte mer än 0,6 % mangan (Mn), 20 till 27 % krom (Cr), 22 till 32 % nickel (Ni), inte mer än0,5 % molybden (Mo), 0,20 till 0,60 % niob (Nb), 0,4 till 4,0 % volfram (W), 0,10 till 0,30 % kväve (N), 0,002 till 0,008 % bor (B), 0,003 till 0,05 % aluminium (Al), minst ett av ämnena Mg och Ca i halter mindre än 0,010 % Mg och mindre än 0,010 % Ca dessutomen halt av 2-3,5 % Cu och 0,5-3 % Co eller 0,02-0,1 % Ti, och resten är järn och vid ståltillverkning normala föroreningar.
2. Legeringen enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innehåller 22-25 % Cr.
3. Legeringen enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innehåller 25-28 % Ni.
4. Legeringen enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innehåller 1,8-3,5 % W.
5. Legeringen enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innehåller 0,4-0,5 % Nb.
6. Legeringen enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innehåller 0,20-0,25 % N.
7. Strukturell del av en panna for användning vid fórhöj da temperaturer, k ä n n e t e c k n a d av, att den är tillverkad utav en legering enligt något av kraven 1-6. 10 15 20 25 30 516 137 11
8. Ett sömlöst rör för användning i panna vid förhöjda temperaturer, k ä n n e t e c k n a d av, att de är tillverkade utav en legering enligt något av kraven 1-6.
Priority Applications (16)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9900555A SE516137C2 (sv) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Värmebeständigt austenitiskt stål |
JP2000041437A JP2000239807A (ja) | 1999-02-16 | 2000-02-15 | 耐熱性オーステナイトステンレス鋼 |
JP2000599913A JP5000805B2 (ja) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | 耐熱オーステナイトステンレス鋼 |
DE60023699T DE60023699T2 (de) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Warmfester rostfreier austenitischer stahl |
EP00908206A EP1194606B1 (en) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Heat resistant austenitic stainless steel |
DK00908206T DK1194606T3 (da) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Varmeresistent, austenitisk, rustfrit stål |
AT00908206T ATE308627T1 (de) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Warmfester rostfreier austenitischer stahl |
BR0000549-5A BR0000549A (pt) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Aço inoxidável austenìtico resistente ao calor |
ES00908206T ES2246827T3 (es) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Acero inoxidable austenitico resistente al calor. |
PCT/SE2000/000310 WO2000049191A1 (en) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Heat resistant austenitic stainless steel |
BR0008218-0A BR0008218A (pt) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Aço inoxidável austenìtico resistente ao calor |
CN00803866A CN1107123C (zh) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | 耐热性奥氏体不锈钢 |
US09/505,175 US6485679B1 (en) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | Heat resistant austenitic stainless steel |
KR1020017009754A KR100665746B1 (ko) | 1999-02-16 | 2000-02-16 | 내열성 오스테나이트 스테인레스강 |
HK02106313.5A HK1044967B (zh) | 1999-02-16 | 2002-08-27 | 耐熱性奧氏體不銹鋼 |
BRC10008218-0A BRPI0008218E2 (pt) | 1999-02-16 | 2008-06-16 | aço inoxidável austenìtico resistente ao calor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9900555A SE516137C2 (sv) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Värmebeständigt austenitiskt stål |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9900555D0 SE9900555D0 (sv) | 1999-02-16 |
SE9900555L SE9900555L (sv) | 2000-08-17 |
SE516137C2 true SE516137C2 (sv) | 2001-11-19 |
Family
ID=20414516
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9900555A SE516137C2 (sv) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | Värmebeständigt austenitiskt stål |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6485679B1 (sv) |
EP (1) | EP1194606B1 (sv) |
JP (2) | JP2000239807A (sv) |
KR (1) | KR100665746B1 (sv) |
CN (1) | CN1107123C (sv) |
AT (1) | ATE308627T1 (sv) |
BR (3) | BR0000549A (sv) |
DE (1) | DE60023699T2 (sv) |
DK (1) | DK1194606T3 (sv) |
ES (1) | ES2246827T3 (sv) |
HK (1) | HK1044967B (sv) |
SE (1) | SE516137C2 (sv) |
WO (1) | WO2000049191A1 (sv) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040256929A1 (en) * | 2001-08-30 | 2004-12-23 | Gabrys Christopher W. | Tubular flywheel energy storage system |
JP4019772B2 (ja) * | 2002-04-18 | 2007-12-12 | 住友金属工業株式会社 | 継目無管の製造方法 |
US20060266439A1 (en) * | 2002-07-15 | 2006-11-30 | Maziasz Philip J | Heat and corrosion resistant cast austenitic stainless steel alloy with improved high temperature strength |
US7258752B2 (en) * | 2003-03-26 | 2007-08-21 | Ut-Battelle Llc | Wrought stainless steel compositions having engineered microstructures for improved heat resistance |
US7118636B2 (en) * | 2003-04-14 | 2006-10-10 | General Electric Company | Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy |
JP3838216B2 (ja) * | 2003-04-25 | 2006-10-25 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
CN1833043B (zh) * | 2003-06-10 | 2010-09-22 | 住友金属工业株式会社 | 氢气用奥氏体不锈钢及其制造方法 |
TWI226374B (en) * | 2003-06-20 | 2005-01-11 | Ind Tech Res Inst | High strength multi-component alloy |
CN100537814C (zh) * | 2004-04-19 | 2009-09-09 | 日立金属株式会社 | 高Cr高Ni奥氏体系耐热铸钢及由其构成的排气系统零件 |
CN100383257C (zh) * | 2004-12-09 | 2008-04-23 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种不锈钢退火保护内罩 |
US7749432B2 (en) | 2005-01-19 | 2010-07-06 | Ut-Battelle, Llc | Cast, heat-resistant austenitic stainless steels having reduced alloying element content |
US20060275168A1 (en) * | 2005-06-03 | 2006-12-07 | Ati Properties, Inc. | Austenitic stainless steel |
US20090053100A1 (en) * | 2005-12-07 | 2009-02-26 | Pankiw Roman I | Cast heat-resistant austenitic steel with improved temperature creep properties and balanced alloying element additions and methodology for development of the same |
SE0600982L (sv) * | 2006-05-02 | 2007-08-07 | Sandvik Intellectual Property | En komponent för anläggningar för superkritisk vattenoxidation, tillverkad av en austenitisk rostfri stållegering |
CN100395479C (zh) * | 2006-03-03 | 2008-06-18 | 朱国良 | 高性能不锈钢无缝钢管的加工工艺 |
FR2902111B1 (fr) * | 2006-06-09 | 2009-03-06 | V & M France Soc Par Actions S | Compositions d'aciers pour usages speciaux |
DE102007005605B4 (de) * | 2007-01-31 | 2010-02-04 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Chrom-Silizium-Legierung |
EP2199419B1 (en) * | 2007-10-03 | 2018-03-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel |
DE102008018135B4 (de) | 2008-04-10 | 2011-05-19 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand |
ES2351281B1 (es) * | 2009-02-03 | 2011-09-28 | Valeo Termico, S.A. | Intercambiador de calor para gases, en especial de los gases de escape de un motor. |
CN101886230A (zh) * | 2010-05-18 | 2010-11-17 | 泰州市永昌冶金设备有限公司 | 一种高温钢 |
WO2013027253A1 (ja) * | 2011-08-22 | 2013-02-28 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性および表面性状に優れるボロン含有ステンレス鋼 |
JP5661001B2 (ja) * | 2011-08-23 | 2015-01-28 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 時効後靭性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
JP5880306B2 (ja) * | 2012-06-20 | 2016-03-09 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼管 |
JP5880338B2 (ja) * | 2012-08-01 | 2016-03-09 | 新日鐵住金株式会社 | 金属材料およびボイラ用材料 |
CN104073739B (zh) * | 2014-07-25 | 2016-09-21 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法 |
US9896752B2 (en) * | 2014-07-31 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
CN104962808A (zh) * | 2015-07-28 | 2015-10-07 | 宁国市华成金研科技有限公司 | 一种耐高温耐腐蚀合金及其制备方法 |
CN105066096A (zh) * | 2015-08-05 | 2015-11-18 | 上海锅炉厂有限公司 | 一种700℃超超临界机组锅炉的集箱 |
GB2546809B (en) * | 2016-02-01 | 2018-05-09 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
GB2546808B (en) * | 2016-02-01 | 2018-09-12 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
CN106381452B (zh) * | 2016-09-07 | 2018-01-16 | 大连理工大学 | 一种700℃下高组织稳定性的耐热奥氏体不锈钢 |
WO2018066573A1 (ja) * | 2016-10-03 | 2018-04-12 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金およびそれを用いた溶接継手 |
CN106702259A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-05-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 含钨奥氏体不锈钢无缝管的制造方法 |
CN107217215A (zh) * | 2017-05-26 | 2017-09-29 | 黄曦雨 | 奥氏体不锈钢及其应用及堆焊工艺 |
US20200325565A1 (en) | 2017-11-15 | 2020-10-15 | Nippon Steel Corporation | Austenitic heat-resistant steel weld metal, welded joint, welding material for austenitic heat-resistant steel, and method of manufacturing welded joint |
CN108342644A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-07-31 | 江苏理工学院 | 一种超超临界火电机组用奥氏体不锈钢及其制备工艺 |
US11414734B2 (en) | 2018-09-25 | 2022-08-16 | Garrett Transportation I Inc | Austenitic stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
JP7226019B2 (ja) * | 2019-03-29 | 2023-02-21 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼 |
KR20220034226A (ko) | 2019-08-29 | 2022-03-17 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 내열강 |
CN110551932A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-12-10 | 广东鑫发精密金属科技有限公司 | 一种304薄带不锈钢电池加热片及其制备方法 |
CN110527913B (zh) * | 2019-09-24 | 2021-03-23 | 沈阳工业大学 | 一种新型Fe-Ni-Cr-N合金及制备方法 |
US11655527B2 (en) | 2020-07-01 | 2023-05-23 | Garrett Transportation I Inc. | Austenitic stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
CN113399461B (zh) * | 2021-06-15 | 2023-01-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种含铌奥氏体耐热不锈钢圆管坯的加工方法 |
SE545185C2 (en) * | 2021-09-07 | 2023-05-09 | Alleima Emea Ab | An austenitic alloy object |
CN114318104A (zh) * | 2021-12-07 | 2022-04-12 | 萍乡德博科技股份有限公司 | 一种可用于汽油机可变截面喷嘴环的耐热钢材料 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0830247B2 (ja) * | 1985-12-04 | 1996-03-27 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度の優れたオーステナイト鋼 |
JP2510206B2 (ja) * | 1987-07-03 | 1996-06-26 | 新日本製鐵株式会社 | Si含有量の少ない高強度オ−ステナイト系耐熱鋼 |
US4981647A (en) * | 1988-02-10 | 1991-01-01 | Haynes International, Inc. | Nitrogen strengthened FE-NI-CR alloy |
JPH07138708A (ja) | 1993-11-18 | 1995-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼 |
-
1999
- 1999-02-16 SE SE9900555A patent/SE516137C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-02-15 JP JP2000041437A patent/JP2000239807A/ja active Pending
- 2000-02-16 US US09/505,175 patent/US6485679B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 ES ES00908206T patent/ES2246827T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 DK DK00908206T patent/DK1194606T3/da active
- 2000-02-16 CN CN00803866A patent/CN1107123C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 BR BR0000549-5A patent/BR0000549A/pt not_active Application Discontinuation
- 2000-02-16 EP EP00908206A patent/EP1194606B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 DE DE60023699T patent/DE60023699T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 AT AT00908206T patent/ATE308627T1/de active
- 2000-02-16 BR BR0008218-0A patent/BR0008218A/pt active IP Right Grant
- 2000-02-16 WO PCT/SE2000/000310 patent/WO2000049191A1/en active IP Right Grant
- 2000-02-16 JP JP2000599913A patent/JP5000805B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-16 KR KR1020017009754A patent/KR100665746B1/ko active IP Right Grant
-
2002
- 2002-08-27 HK HK02106313.5A patent/HK1044967B/zh not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-06-16 BR BRC10008218-0A patent/BRPI0008218E2/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR100665746B1 (ko) | 2007-01-09 |
ATE308627T1 (de) | 2005-11-15 |
CN1107123C (zh) | 2003-04-30 |
US6485679B1 (en) | 2002-11-26 |
ES2246827T3 (es) | 2006-03-01 |
JP2002537486A (ja) | 2002-11-05 |
WO2000049191A1 (en) | 2000-08-24 |
BR0008218A (pt) | 2001-11-06 |
SE9900555L (sv) | 2000-08-17 |
CN1340109A (zh) | 2002-03-13 |
SE9900555D0 (sv) | 1999-02-16 |
JP5000805B2 (ja) | 2012-08-15 |
EP1194606A1 (en) | 2002-04-10 |
HK1044967A1 (en) | 2002-11-08 |
DK1194606T3 (da) | 2005-12-05 |
KR20010101940A (ko) | 2001-11-15 |
DE60023699D1 (de) | 2005-12-08 |
DE60023699T2 (de) | 2006-07-20 |
BRPI0008218E2 (pt) | 2009-05-12 |
EP1194606B1 (en) | 2005-11-02 |
BR0000549A (pt) | 2000-12-26 |
HK1044967B (zh) | 2004-03-12 |
JP2000239807A (ja) | 2000-09-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE516137C2 (sv) | Värmebeständigt austenitiskt stål | |
JP5838933B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼 | |
JPH02200756A (ja) | 加工性に優れた高強度耐熱鋼 | |
JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
JPH04268040A (ja) | クリープ強度と靭性に優れた低合金耐熱鋼 | |
JP5846076B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金 | |
JP5137934B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
EP0892079A1 (en) | Heat-resisting cast steel | |
JP3982069B2 (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
US5626817A (en) | Austenitic heat resistant steel excellent in elevated temperature strength | |
JP6547599B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼 | |
JPH0152465B2 (sv) | ||
JPH07331390A (ja) | 高クロムオーステナイト耐熱合金 | |
JPH07138708A (ja) | 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼 | |
JPS61113749A (ja) | 油井用高耐食性合金 | |
JP2716807B2 (ja) | 高強度低合金耐熱鋼 | |
JP2863583B2 (ja) | Cr―Ni系耐熱鋼 | |
JP3572152B2 (ja) | 高温強度と溶接性に優れた低Crフェライト鋳鋼 | |
JPH0830247B2 (ja) | 高温強度の優れたオーステナイト鋼 | |
WO2016195293A1 (ko) | 듀플렉스 스테인레스 강 | |
JP3565155B2 (ja) | 高強度低合金耐熱鋼 | |
JP3392639B2 (ja) | 溶接性及び高温強度に優れた低Crフェライト鋼 | |
KR20240064053A (ko) | 페라이트계 내열강 | |
JP6379872B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金 | |
JP2009074179A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |