JP2510206B2 - Ｓｉ含有量の少ない高強度オ−ステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
Ｓｉ含有量の少ない高強度オ−ステナイト系耐熱鋼Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は高温度で高強度を有する耐熱鋼に係るもの
で、石油及び石炭を燃料とする化学工業用容器材料、熱
交換器材料、ボイラチューブや高速炉等の高温部材料に
関するものである。
で、石油及び石炭を燃料とする化学工業用容器材料、熱
交換器材料、ボイラチューブや高速炉等の高温部材料に
関するものである。
［従来の技術及び発明が解決しょうとする問題点］ 近年、エネルギー資源の多元化、省資源、省エネルギ
ーの観点から設備の高温高圧操業、耐用年数の見直し等
が図られている。この為、従来から用いられているSUS3
04,310,321,347等の圧延材やHK,HP等の鋳造材について
高温強度に課題が生じてきた。これらの課題を解決すべ
く各方面で活発な材料開発研究が進められてきている。
この種の材料は、例えば特公昭62−6634などにおいて炭
窒化物形成元素を含有させたり、また特願昭62−13321
などにおいてMoやＷの固溶強化元素を添加する等の手段
により高温強度の高強度化が提案されている。また特公
昭55−28307,Metal Construction and British Welding
Journal,February（ｓ），（1969）,P93−97,Transact
ion of JWRI Vol.6,No.1（1977）,P105−116などにおい
て耐溶接割性の改善等が提案されている。しかしなが
ら、高温強度のより一層の向上が要望されている。
ーの観点から設備の高温高圧操業、耐用年数の見直し等
が図られている。この為、従来から用いられているSUS3
04,310,321,347等の圧延材やHK,HP等の鋳造材について
高温強度に課題が生じてきた。これらの課題を解決すべ
く各方面で活発な材料開発研究が進められてきている。
この種の材料は、例えば特公昭62−6634などにおいて炭
窒化物形成元素を含有させたり、また特願昭62−13321
などにおいてMoやＷの固溶強化元素を添加する等の手段
により高温強度の高強度化が提案されている。また特公
昭55−28307,Metal Construction and British Welding
Journal,February（ｓ），（1969）,P93−97,Transact
ion of JWRI Vol.6,No.1（1977）,P105−116などにおい
て耐溶接割性の改善等が提案されている。しかしなが
ら、高温強度のより一層の向上が要望されている。
［問題点を解決するための手段］ 本発明者等はかゝる実情に鑑み耐熱材料の高温強度を
支配する要因のなんたるかを詳細に検討し、従来、鋼の
脱酸剤として添加されてきたSiが限界量以上添加される
と高温強度を著しく低下させることを知見した。
支配する要因のなんたるかを詳細に検討し、従来、鋼の
脱酸剤として添加されてきたSiが限界量以上添加される
と高温強度を著しく低下させることを知見した。
又、Si含有量は鋼中のCr,Mo,W及びNb含有量との関連
からその総量が規制されることを見出して本発明をなし
たものである。すなわち本発明は （１）重量％で C:0.02〜0.15％， Si:0.15％以下， Mn:1.50％以下， Cr:17.0〜26.0％， Cr＋60Si:29.0％以下， Ni:15.0〜40.0％， Mo及びＷの１種又は２種を Mo:3.0％以下， W:6.0％以下， Mo＋1/2W:0.3〜4.0％， Mo＋1/2W＋60Si:10.0％以下， B:0.001〜0.01％， Nb及びTiの１種又は２種を Nb:0.5％以下， Ti:0.2％以下， Nb＋Ti:0.10〜0.50％， Nb＋10Si:1.80％以下， N:0.03〜0.23％， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼。
からその総量が規制されることを見出して本発明をなし
たものである。すなわち本発明は （１）重量％で C:0.02〜0.15％， Si:0.15％以下， Mn:1.50％以下， Cr:17.0〜26.0％， Cr＋60Si:29.0％以下， Ni:15.0〜40.0％， Mo及びＷの１種又は２種を Mo:3.0％以下， W:6.0％以下， Mo＋1/2W:0.3〜4.0％， Mo＋1/2W＋60Si:10.0％以下， B:0.001〜0.01％， Nb及びTiの１種又は２種を Nb:0.5％以下， Ti:0.2％以下， Nb＋Ti:0.10〜0.50％， Nb＋10Si:1.80％以下， N:0.03〜0.23％， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼。
（２）重量％で C:0.02〜0.15％， Si:0.15％以下， Mn:1.50％以下， Cr:17.0〜26.0％， Cr＋60Si:29.0％以下， Ni:15.0〜40.0％， Mo及びＷの１種又は２種を Mo:3.0％以下， W:6.0％以下， Mo＋1/2W:0.3〜4.0％， Mo＋1/2W＋60Si:10.0％以下， B:0.001〜0.01％， Nb及びTiの１種又は２種を Nb:0.5％以下， Ti:0.2％以下， Nb＋Ti:0.10〜0.50％， Nb＋10Si:1.80％以下， N:0.03〜0.23％， を含有し、さらに第二元素としてZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類
元素の１種又は２種以上を Zr:0.1％以下， Al:0.1％以下， Ca:0.05％以下， Mg:0.05％以下， Y:0.05％以下， 希土類元素:0.05％以下， 第二元素の総和:0.15％以下， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼である。
元素の１種又は２種以上を Zr:0.1％以下， Al:0.1％以下， Ca:0.05％以下， Mg:0.05％以下， Y:0.05％以下， 希土類元素:0.05％以下， 第二元素の総和:0.15％以下， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼である。
［作用］ 以下に本発明を詳細に説明する。
本発明はSi,Cr,Mo,Nbの高温強度に及ぼす影響を詳細
に調査して得られた知見に基づいている。対象に用いた
材料はSUS304,310,321,347,NCF800Hで、耐熱鋼として最
も一般的な鋼である。すなわち、Ｃは固溶強化及び炭化
物析出強化により高温強度を保持するために下限を0.02
％として添加する。一方Ｃを0.15％を越えて含有させる
と初析の炭化物が粒界に析出し、熱間での加工性を著し
く害するためにその上限を0.15％とする。
に調査して得られた知見に基づいている。対象に用いた
材料はSUS304,310,321,347,NCF800Hで、耐熱鋼として最
も一般的な鋼である。すなわち、Ｃは固溶強化及び炭化
物析出強化により高温強度を保持するために下限を0.02
％として添加する。一方Ｃを0.15％を越えて含有させる
と初析の炭化物が粒界に析出し、熱間での加工性を著し
く害するためにその上限を0.15％とする。
Siは鋼の脱酸用に約0.5％添加されるのが通常である
が、本発明者等の詳細な研究により、第１図に示すよう
に0.15％を越えて鋼中に含有されるとクリープ強度を著
しく低下させることがわかった。このため、鋼中に添加
される微量のSiを制限し、上限を0.15％とする。また、
第２図、第３図、第４図に示す様にCr＋60Siが30.0％,M
o＋1/2W＋60Siが10.0％,Nb＋10Siが1.80％を越えると、
SiがCr,Mo,W,Nbとの金属間化合物を生成し、クリープ強
度を著しく低下させる。このため、本発明鋼では鋼中の
Cr,Mo,W,及びNbをSiとの関係で上式のように制限する必
要がある。
が、本発明者等の詳細な研究により、第１図に示すよう
に0.15％を越えて鋼中に含有されるとクリープ強度を著
しく低下させることがわかった。このため、鋼中に添加
される微量のSiを制限し、上限を0.15％とする。また、
第２図、第３図、第４図に示す様にCr＋60Siが30.0％,M
o＋1/2W＋60Siが10.0％,Nb＋10Siが1.80％を越えると、
SiがCr,Mo,W,Nbとの金属間化合物を生成し、クリープ強
度を著しく低下させる。このため、本発明鋼では鋼中の
Cr,Mo,W,及びNbをSiとの関係で上式のように制限する必
要がある。
Mnはγ相安定化のため及び鋼中のＳを固定させ熱間加
工性を向上させることから添加するが、過剰の添加はク
リープ速度を増加させ高温強度を低下させる。従ってγ
相の安定化及び熱間加工性の面から必要最小限量とし、
上限を1.5％に限定する。なお、クリープ強度の面から
は低い方がより好ましく、0.01〜0.40％の範囲が好まし
い。
工性を向上させることから添加するが、過剰の添加はク
リープ速度を増加させ高温強度を低下させる。従ってγ
相の安定化及び熱間加工性の面から必要最小限量とし、
上限を1.5％に限定する。なお、クリープ強度の面から
は低い方がより好ましく、0.01〜0.40％の範囲が好まし
い。
Crは高温での耐酸化性を向上させるために17.0％以上
添加する。しかしながら、Crが過剰に添加されるとSi量
との関係でσ相が生成されることから26.0％を上限とす
る。
添加する。しかしながら、Crが過剰に添加されるとSi量
との関係でσ相が生成されることから26.0％を上限とす
る。
Niはγ相の安定化、σ相析出の防止によりクリープ強
度を向上させるために15.0％以上添加する。しかしなが
ら、Niの過剰の添加は相制御及び高温強度に及ぼす寄与
の割合が低く、熱間加工性の低下、さらには価格の増加
の点での不利も大きいために上限を40.0％とする。な
お、高温強度に対する寄与及び工業的見地からNiは18.0
〜33.0％の範囲が特に好ましい。
度を向上させるために15.0％以上添加する。しかしなが
ら、Niの過剰の添加は相制御及び高温強度に及ぼす寄与
の割合が低く、熱間加工性の低下、さらには価格の増加
の点での不利も大きいために上限を40.0％とする。な
お、高温強度に対する寄与及び工業的見地からNiは18.0
〜33.0％の範囲が特に好ましい。
Mo及びＷは固溶化のためにMo＋1/2Wの下限を0.3％と
して添加する。Mo及び1/2Wがそれぞれ単独で3.0％を越
えて添加されると、Laves相が析出し易くクリープ強度
を低下する。このため、Moおよび1/2Wのそれぞれの上限
を3.0％に限定した。又Mo＋1/2W量の上限も同様の理由
で4.0％に限定した。
して添加する。Mo及び1/2Wがそれぞれ単独で3.0％を越
えて添加されると、Laves相が析出し易くクリープ強度
を低下する。このため、Moおよび1/2Wのそれぞれの上限
を3.0％に限定した。又Mo＋1/2W量の上限も同様の理由
で4.0％に限定した。
Ｂは粒界強度を高める結果クリープ強度の向上に顕著
な効果を示す元素であるが、0.001％未満ではほとんど
効果がなく、また、0.01％を越えて添加すると硼化物を
形成するようになり熱間加工性、溶接性等を阻害するの
で上限を0.01％に限定する。Nb及びTiはそれぞれ炭化
物、窒化物生成元素であり、それらを微細に析出するこ
と及びそれらを核としてCr23C6が生成し、微細分散する
ために長時間使用中の炭窒化物の粗大化を抑制し、クリ
ープ強度を顕著に向上させる。しかしながらその量はNb
＋Tiが0.10％未満では強化作用がなく、その下限を0.10
％として添加する。Nb及びTiがそれぞれ単独で0.5％及
び0.2％以上添加されると粗大な炭窒化物を形成し、強
度への寄与が減じられる。このためNb及びTiの上限をそ
れぞれ0.5％および0.2％に限定した。又同様の理由から
Nb＋Tiの上限を0.5％に限定した。
な効果を示す元素であるが、0.001％未満ではほとんど
効果がなく、また、0.01％を越えて添加すると硼化物を
形成するようになり熱間加工性、溶接性等を阻害するの
で上限を0.01％に限定する。Nb及びTiはそれぞれ炭化
物、窒化物生成元素であり、それらを微細に析出するこ
と及びそれらを核としてCr23C6が生成し、微細分散する
ために長時間使用中の炭窒化物の粗大化を抑制し、クリ
ープ強度を顕著に向上させる。しかしながらその量はNb
＋Tiが0.10％未満では強化作用がなく、その下限を0.10
％として添加する。Nb及びTiがそれぞれ単独で0.5％及
び0.2％以上添加されると粗大な炭窒化物を形成し、強
度への寄与が減じられる。このためNb及びTiの上限をそ
れぞれ0.5％および0.2％に限定した。又同様の理由から
Nb＋Tiの上限を0.5％に限定した。
Ｎは固溶及び析出によりクリープ強度を向上させる。
このため下限を0.03％として添加する。しかしＮを過剰
に添加すると粗大な初析の窒化物が析出し熱間加工性、
靭性等を著しく低下させるため上限を0.23％に限定し
た。なおＮは0.05〜0.15％の範囲が特に好ましい。
このため下限を0.03％として添加する。しかしＮを過剰
に添加すると粗大な初析の窒化物が析出し熱間加工性、
靭性等を著しく低下させるため上限を0.23％に限定し
た。なおＮは0.05〜0.15％の範囲が特に好ましい。
以上に示した基本組成を持つ本発明鋼に、さらに熱間
加工性を改善し、製造性を容易にするために第二元素す
なわちZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素の１種又は２種以上を
Zr:0.1％以下、Al:0.1％以下、Ca:0.05％以下、Mg:0.05
％以下、Y:0.05％以下、希土類元素:0.05％以下を含有
することが出来る。これらの元素は本発明鋼を脱酸脱硫
すると同時にＯ及びＳの粒界偏析を減少させることによ
って熱間加工性を向上させるために含有せしめることが
出来るものである。しかし過剰の添加はNiと金属間化合
物を生成し、かえって熱間加工性を劣化させる。このた
めZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素の１種又は２種以上をZr:
0.1％以下、Al:0.1％以下、Ca:0.05％以下、Mg:0.05％
以下、Y:0.05％以下、希土類元素:0.05％以下をそれぞ
れ上限とし、さらに第二元素の総和を0.15％以下としな
ければならない。
加工性を改善し、製造性を容易にするために第二元素す
なわちZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素の１種又は２種以上を
Zr:0.1％以下、Al:0.1％以下、Ca:0.05％以下、Mg:0.05
％以下、Y:0.05％以下、希土類元素:0.05％以下を含有
することが出来る。これらの元素は本発明鋼を脱酸脱硫
すると同時にＯ及びＳの粒界偏析を減少させることによ
って熱間加工性を向上させるために含有せしめることが
出来るものである。しかし過剰の添加はNiと金属間化合
物を生成し、かえって熱間加工性を劣化させる。このた
めZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素の１種又は２種以上をZr:
0.1％以下、Al:0.1％以下、Ca:0.05％以下、Mg:0.05％
以下、Y:0.05％以下、希土類元素:0.05％以下をそれぞ
れ上限とし、さらに第二元素の総和を0.15％以下としな
ければならない。
なお、不可避的不純物として本発明鋼に含有されるＰ
及びＳについては、Ｐは0.003％以下及びＳは0.002％以
下になると熱間加工性の面から製造性は著しく改善する
が、P:0.035％以下、S:0.010％以下であっても通常の工
程における製造には支障ない。工業的にはＰは約0.010
〜0.035％の範囲、Ｓは0.005％以下で製造するのが好ま
しい。
及びＳについては、Ｐは0.003％以下及びＳは0.002％以
下になると熱間加工性の面から製造性は著しく改善する
が、P:0.035％以下、S:0.010％以下であっても通常の工
程における製造には支障ない。工業的にはＰは約0.010
〜0.035％の範囲、Ｓは0.005％以下で製造するのが好ま
しい。
又、本発明鋼は真空溶解、大気溶解、VAR再溶解、ESR
再溶解等いずれの溶解法にても製造し得るものであり、
普通造塊又は連続鋳造にて鋼塊を製造し、通常の熱間加
工（鍛造、圧延、熱押、造管）により板、管、棒に製造
出来る。製品に加工後1300℃以下の熱処理により固溶化
と結晶粒の調整（10〜200μｍ）を行なうことが望まし
い。又冷間加工によっても本発明鋼は製造出来る。この
ようにして得られる本発明鋼は750℃×10.0kgf/mm2のク
リープ破断時間が5500時間以上という優れた性質を有す
るものである。
再溶解等いずれの溶解法にても製造し得るものであり、
普通造塊又は連続鋳造にて鋼塊を製造し、通常の熱間加
工（鍛造、圧延、熱押、造管）により板、管、棒に製造
出来る。製品に加工後1300℃以下の熱処理により固溶化
と結晶粒の調整（10〜200μｍ）を行なうことが望まし
い。又冷間加工によっても本発明鋼は製造出来る。この
ようにして得られる本発明鋼は750℃×10.0kgf/mm2のク
リープ破断時間が5500時間以上という優れた性質を有す
るものである。
以下実施例により本発明鋼の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
［実施例］ 以下に電気炉にて溶製し、15mmに圧延した後1250℃に
て固溶化熱処理後、750℃,10kgf/mm2の応力下でクリー
プ破断時間を求めた鋼の実施例にて、本発明鋼を詳細に
説明する。
て固溶化熱処理後、750℃,10kgf/mm2の応力下でクリー
プ破断時間を求めた鋼の実施例にて、本発明鋼を詳細に
説明する。
第１表は本発明鋼の上限、中間、下限成分に属する鋼
１〜11と比較鋼のC1〜C14についてSi,Cr,Mo＋1/2W,Nbの
クリープ破断寿命におよぼす効果を示す。C4はSi,Mo＋1
/2W＋60Si及びNb＋10Siが本発明の範囲内にあるが、Cr
＋60Siが高いためにクリープの長時間側でσ相が析出
し、破断寿命は本発明鋼に比べ劣っている。又、C5はNb
＋10Siが本発明の範囲にあるが、Si,Cr＋60SiおよびMo
＋1/2W＋60Siが高いため、C4鋼と同様にクリープの長時
間側でσ相及びμ相が析出し、破断寿命は本発明鋼に比
べ劣っている。C12はSi,Nb＋10Siが本発明の範囲にある
が、Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60Siが高く、破断寿命は本発
明鋼に比べ劣っている。C13はSi,Mo＋1/2W＋60Si,Nb＋1
0Siが本発明の範囲にあるが、Cr及びCr＋60Siが高く、
破断寿命は本発明鋼に比べ劣っている。その他の比較鋼
はいずれもSi,Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60SiおよびNb＋10Si
量が本発明の範囲外にあり、クリープ破断寿命が短く本
発明鋼より劣っている。
１〜11と比較鋼のC1〜C14についてSi,Cr,Mo＋1/2W,Nbの
クリープ破断寿命におよぼす効果を示す。C4はSi,Mo＋1
/2W＋60Si及びNb＋10Siが本発明の範囲内にあるが、Cr
＋60Siが高いためにクリープの長時間側でσ相が析出
し、破断寿命は本発明鋼に比べ劣っている。又、C5はNb
＋10Siが本発明の範囲にあるが、Si,Cr＋60SiおよびMo
＋1/2W＋60Siが高いため、C4鋼と同様にクリープの長時
間側でσ相及びμ相が析出し、破断寿命は本発明鋼に比
べ劣っている。C12はSi,Nb＋10Siが本発明の範囲にある
が、Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60Siが高く、破断寿命は本発
明鋼に比べ劣っている。C13はSi,Mo＋1/2W＋60Si,Nb＋1
0Siが本発明の範囲にあるが、Cr及びCr＋60Siが高く、
破断寿命は本発明鋼に比べ劣っている。その他の比較鋼
はいずれもSi,Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60SiおよびNb＋10Si
量が本発明の範囲外にあり、クリープ破断寿命が短く本
発明鋼より劣っている。
第２表Zr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素を含む鋼の実施例を
示す。12〜15はそれぞれZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素が本
発明鋼組成の上限、中間にある鋼を示す。またC15〜18
は本発明１に属するそれぞれの鋼へZr,Al,Ca,Mg,Y,希土
類元素が本発明鋼組成の上限を越えて添加された比較鋼
を示す。比較鋼はいずれもクリープ破断寿命が短く本発
明鋼より劣っている。又Si,Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60Si及
びNb＋10Siが本発明の範囲外にある鋼へZr,Al,Ca,Mg,Y,
希土類元素を過剰に添加した場合においてもクリープ破
断寿命は本発明鋼より劣る。
示す。12〜15はそれぞれZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類元素が本
発明鋼組成の上限、中間にある鋼を示す。またC15〜18
は本発明１に属するそれぞれの鋼へZr,Al,Ca,Mg,Y,希土
類元素が本発明鋼組成の上限を越えて添加された比較鋼
を示す。比較鋼はいずれもクリープ破断寿命が短く本発
明鋼より劣っている。又Si,Cr＋60Si,Mo＋1/2W＋60Si及
びNb＋10Siが本発明の範囲外にある鋼へZr,Al,Ca,Mg,Y,
希土類元素を過剰に添加した場合においてもクリープ破
断寿命は本発明鋼より劣る。
第３表はC,Mn,Cr,Ni,Mo＋1/2W,Nb,Ti,Nb＋Ti,B,Nが本
発明鋼の化学成分範囲の下限に満たない鋼及び上限を越
える鋼のクリープ破断寿命を示す。第１表との比較にお
いて、下限に満たない鋼C19〜C23はいずれもクリープ破
断寿命が短かく本発明鋼より劣っている。又上限を越え
る鋼C24〜C29はクリープ破断寿命が本発明鋼と同等また
はそれ以下で、かつ熱間加工性も悪 く、上述した製造性や経済性を考慮すると本発明鋼より
劣っている。
発明鋼の化学成分範囲の下限に満たない鋼及び上限を越
える鋼のクリープ破断寿命を示す。第１表との比較にお
いて、下限に満たない鋼C19〜C23はいずれもクリープ破
断寿命が短かく本発明鋼より劣っている。又上限を越え
る鋼C24〜C29はクリープ破断寿命が本発明鋼と同等また
はそれ以下で、かつ熱間加工性も悪 く、上述した製造性や経済性を考慮すると本発明鋼より
劣っている。
［発明の効果］ 以上本発明鋼は比較鋼に比しクリープ破断寿命に優れ
ており、材料の供給性、その特性において当該分野の産
業に貢献する効果は顕著である。
ており、材料の供給性、その特性において当該分野の産
業に貢献する効果は顕著である。
【図面の簡単な説明】 第１図は750℃,10kgf/mm2のクリープ破断時間とSiの関
係を示す図。第２図は750℃,10kgf/mm2のクリープ破断
時間とSi,Crの関係を示す図。第３図は750℃,10kgf/mm2
のクリープ破断時間とSi,Mo＋1/2Wの関係を示す図。第
４図は750℃,10kgf/mm2のクリープ破断時間とSi,Nbの関
係を示す図。 である。
係を示す図。第２図は750℃,10kgf/mm2のクリープ破断
時間とSi,Crの関係を示す図。第３図は750℃,10kgf/mm2
のクリープ破断時間とSi,Mo＋1/2Wの関係を示す図。第
４図は750℃,10kgf/mm2のクリープ破断時間とSi,Nbの関
係を示す図。 である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で C:0.02〜0.15％， Si:0.15％以下， Mn:1.50％以下， Cr:17.0〜26.0％， Cr＋60Si:29.0％以下， Ni:15.0〜40.0％， Mo及びＷの１種又は２種を Mo:3.0％以下 W:6.0％以下， Mo＋1/2W:0.3〜4.0％， Mo＋1/2W＋60Si:10.0％以下， B:0.001〜0.01％， Nb及びTiの１種又は２種を Nb:0.5％以下， Ti:0.2％以下， Nb＋Ti:0.10〜0.5％， Nb＋10Si:1.80％以下， N:0.03〜0.23％， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼。 - 【請求項２】重量％で C:0.02〜0.15％ Si:0.15％以下， Mn:1.50％以下， Cr:17.0〜26.0％， Cr＋60Si:29.0％以下 Ni:15.0〜40.0％， Mo及びＷの１種又は２種を Mo:3.0％以下， W:6.0％以下， Mo＋1/2W:0.3〜4.0％， Mo＋1/2W＋60Si:10.0％以下， B:0.001〜0.01％， Nb及びTiの１種又は２種を Nb:0.5％以下， Ti:0.2％以下， Nb＋Ti:0.10〜0.50％， Nb＋10Si:1.80％以下， N:0.03〜0.23％， を含有し、さらに第二元素としてZr,Al,Ca,Mg,Y,希土類
元素の１種又は２種以上を Zr:0.1％以下， Al:0.1％以下， Ca:0.05％以下， Mg:0.05％以下， Y:0.05％以下， 希土類元素:0.05％以下， 第二元素の総和:0.15％以下， を含有し、残部がFe及び不可避的不純物よりなることを
特徴とするSi含有量の少ない高強度オーステナイト系耐
熱鋼。
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