JP3396372B2 - 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 - Google Patents
高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温強度が高く、溶
接性、耐酸化性及び高温耐食性に優れ、ボイラ、原子
力、化学工業などの分野で、４５０℃以上の高温環境下
で使用される部材として好適な低Ｃｒフェライト鋼及び
鋳造用材料として好適な低Ｃｒフェライト鋳鋼に関す
る。
接性、耐酸化性及び高温耐食性に優れ、ボイラ、原子
力、化学工業などの分野で、４５０℃以上の高温環境下
で使用される部材として好適な低Ｃｒフェライト鋼及び
鋳造用材料として好適な低Ｃｒフェライト鋳鋼に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ、化学工業、原子力用などの高温
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼、Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼、２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼及び１Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼に代
表される低Ｃｒフェライト鋼、炭素鋼などがある（本明
細書において合金成分の含有量はすべて重量％であ
る）。これらは対象部材の使用温度、圧力、使用環境な
どに応じ、かつ経済性を考慮して選択されている。一般
的にＣｒ量が多いほど耐食性及び耐酸化性に優れてお
り、また同時に高温強度に優れた材料が多い。上記の理
由で耐食性はそれほど要求されない箇所においても、高
温強度の点からＣｒ含有量の多い高価な材料が使用され
ている場合がある。また、高温強度に優れている一方、
溶接性に劣っている高温耐熱材料が多い。低Ｃｒフェラ
イト鋼は高Ｃｒフェライト鋼に比べ、Ｃｒ含有量が少な
いため安価であり、高温強度が高Ｃｒフェライト鋼と同
等以上であれば、耐食性が特に問題とされない箇所での
使用が望まれている。
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼、Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼、２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼及び１Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋼に代
表される低Ｃｒフェライト鋼、炭素鋼などがある（本明
細書において合金成分の含有量はすべて重量％であ
る）。これらは対象部材の使用温度、圧力、使用環境な
どに応じ、かつ経済性を考慮して選択されている。一般
的にＣｒ量が多いほど耐食性及び耐酸化性に優れてお
り、また同時に高温強度に優れた材料が多い。上記の理
由で耐食性はそれほど要求されない箇所においても、高
温強度の点からＣｒ含有量の多い高価な材料が使用され
ている場合がある。また、高温強度に優れている一方、
溶接性に劣っている高温耐熱材料が多い。低Ｃｒフェラ
イト鋼は高Ｃｒフェライト鋼に比べ、Ｃｒ含有量が少な
いため安価であり、高温強度が高Ｃｒフェライト鋼と同
等以上であれば、耐食性が特に問題とされない箇所での
使用が望まれている。
【０００３】鋳鋼を鍛鋼と比較すると、鍛造工程は不必
要で、複雑な形状のものを容易に成形でき、そのため加
工費も安くなる利点がある。近年の鋳造技術の進歩によ
り、従来危惧されていた鋳鋼の信頼性は著しく向上して
いるが、同量のＣｒを含有するほぼ同化学成分の鋳鋼と
鍛鋼の高温強度を比較すると、一般的に鍛鋼の方が強度
が高い。そのため、コスト的には不利である鍛鋼が用い
られる場合が多い。
要で、複雑な形状のものを容易に成形でき、そのため加
工費も安くなる利点がある。近年の鋳造技術の進歩によ
り、従来危惧されていた鋳鋼の信頼性は著しく向上して
いるが、同量のＣｒを含有するほぼ同化学成分の鋳鋼と
鍛鋼の高温強度を比較すると、一般的に鍛鋼の方が強度
が高い。そのため、コスト的には不利である鍛鋼が用い
られる場合が多い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来技術
における問題点に鑑み、４５０℃以上の温度における高
温クリープ強度を大幅に改善すると共に、靱性、加工
性、溶接性においても既存の低合金鋼と同等以上の性能
を有し、高Ｃｒフェライト鋼に代替できる低Ｃｒフェラ
イト鋼を提供すること、さらに高温クリープ強度を従来
の鋳鋼に比べ大幅に改善すると共に、靱性、溶接性にお
いても鍛鋼と同等以上の性能を有する低Ｃｒフェライト
鋳鋼を提供することを目的とするものである。
における問題点に鑑み、４５０℃以上の温度における高
温クリープ強度を大幅に改善すると共に、靱性、加工
性、溶接性においても既存の低合金鋼と同等以上の性能
を有し、高Ｃｒフェライト鋼に代替できる低Ｃｒフェラ
イト鋼を提供すること、さらに高温クリープ強度を従来
の鋳鋼に比べ大幅に改善すると共に、靱性、溶接性にお
いても鍛鋼と同等以上の性能を有する低Ｃｒフェライト
鋳鋼を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はＶとＮｂによる
析出効果と、Ｗ、Ｍｏ、Ｒｅによる固溶強化及び微細炭
化物による析出効果を考え、また、溶接性の観点から
Ｃ、Ｍｎ及びＢの添加量を考慮し、高温強度と溶接性に
ついて多数の調査を繰返した結果、本発明を完成した。
析出効果と、Ｗ、Ｍｏ、Ｒｅによる固溶強化及び微細炭
化物による析出効果を考え、また、溶接性の観点から
Ｃ、Ｍｎ及びＢの添加量を考慮し、高温強度と溶接性に
ついて多数の調査を繰返した結果、本発明を完成した。
【０００６】すなわち、本発明は従来添元素として用い
られていなかったＲｅ元素を添加した低Ｃｒフェライト
鋼及び低Ｃｒフェライト鋳鋼であって、次の（１）〜
（３）の構成を有するものである。 （１）重量％でＣ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．
０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．００
２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｃ
ｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍｏ：０．
０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．１〜３
％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．１〜１．５
％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：０．０００１
〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３％を含み残部
はＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする高
温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼。
られていなかったＲｅ元素を添加した低Ｃｒフェライト
鋼及び低Ｃｒフェライト鋳鋼であって、次の（１）〜
（３）の構成を有するものである。 （１）重量％でＣ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．
０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．００
２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１５％、Ｃ
ｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍｏ：０．
０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：０．１〜３
％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．１〜１．５
％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：０．０００１
〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３％を含み残部
はＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする高
温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼。
【０００７】（２）重量％でＣ：０．０３〜０．１２
％、Ｓｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．３〜１．５％、Ｎｉ：０．０
１〜１％、Ｍｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．
５％、Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、
Ｒｅ：０．０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０
５％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３
〜０．０３％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒ
フェライト鋼。
％、Ｓｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．３〜１．５％、Ｎｉ：０．０
１〜１％、Ｍｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．
５％、Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、
Ｒｅ：０．０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０
５％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３
〜０．０３％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒ
フェライト鋼。
【０００８】（３）重量％でＣ：０．０３〜０．１２
％、Ｓｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜
１％、Ｍｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒ
ｅ：０．０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５
％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜
０．０３％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
ることを特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフ
ェライト鋳鋼。
％、Ｓｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１
％、Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜
０．０１５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜
１％、Ｍｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒ
ｅ：０．０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５
％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜
０．０３％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
ることを特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフ
ェライト鋳鋼。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に本発明の低Ｃｒフェライト
鋼及び低Ｃｒフェライト鋳鋼における各成分の作用とそ
の組成範囲の選定理由を説明する。ＣはＣｒ、Ｆｅ、
Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏ及びＲｅと結合して炭化物を形成
し、高温強度に寄与するとともに、それ自身がオーステ
ナイト安定化元素として組織を安定化する。０．０３重
量％未満では炭化物析出が不十分で、十分な高温強度が
得られず、また、０．１２重量％を越える場合は、炭化
物が過剰析出して鋼が著しく硬化し、加工性が悪くな
る。また、Ｃ量が高い場合、溶接性も悪くするため、Ｃ
の適正含有量は０．０３〜０．１２重量％である。
鋼及び低Ｃｒフェライト鋳鋼における各成分の作用とそ
の組成範囲の選定理由を説明する。ＣはＣｒ、Ｆｅ、
Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏ及びＲｅと結合して炭化物を形成
し、高温強度に寄与するとともに、それ自身がオーステ
ナイト安定化元素として組織を安定化する。０．０３重
量％未満では炭化物析出が不十分で、十分な高温強度が
得られず、また、０．１２重量％を越える場合は、炭化
物が過剰析出して鋼が著しく硬化し、加工性が悪くな
る。また、Ｃ量が高い場合、溶接性も悪くするため、Ｃ
の適正含有量は０．０３〜０．１２重量％である。
【００１０】Ｓｉは脱酸剤として働き、また耐水蒸気酸
化特性を高める元素であるが、０．７重量％を越えると
靱性が著しく低下し、クリープ強度に対しても有害であ
る。特に厚肉材料では焼戻し脆化を助長するので、Ｓｉ
の含有量は０．０５〜０．７重量％とする。また、鋳鋼
の場合には鋳造時の湯流れ性も考慮してこの範囲が好ま
しい。
化特性を高める元素であるが、０．７重量％を越えると
靱性が著しく低下し、クリープ強度に対しても有害であ
る。特に厚肉材料では焼戻し脆化を助長するので、Ｓｉ
の含有量は０．０５〜０．７重量％とする。また、鋳鋼
の場合には鋳造時の湯流れ性も考慮してこの範囲が好ま
しい。
【００１１】Ｍｎは脱硫及び脱酸の効果があり、鋼の熱
間加工性を改善し、組織の安定化に有効である。０．０
５重量％未満では十分な効果が得られず、１重量％を越
えると鋼を硬化させ加工性を損なうとともに、Ｓｉと同
様に焼戻し脆化感受性を高める。また、Ｓが特に低い場
合はＭｎ添加量を少なくすることができる。よってＭｎ
の含有量は０．０５〜１重量％とする。
間加工性を改善し、組織の安定化に有効である。０．０
５重量％未満では十分な効果が得られず、１重量％を越
えると鋼を硬化させ加工性を損なうとともに、Ｓｉと同
様に焼戻し脆化感受性を高める。また、Ｓが特に低い場
合はＭｎ添加量を少なくすることができる。よってＭｎ
の含有量は０．０５〜１重量％とする。
【００１２】Ｐ、Ｓはいずれも靱性、加工性に有害な元
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性、加工性劣化の原因とな
るので、できるだけ少ない方がよい。不可避な含有量と
して、Ｐは０，００２〜０．０２５重量％、Ｓは０．０
０１〜０．０１５重量％とした。
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性、加工性劣化の原因とな
るので、できるだけ少ない方がよい。不可避な含有量と
して、Ｐは０，００２〜０．０２５重量％、Ｓは０．０
０１〜０．０１５重量％とした。
【００１３】Ｃｒは低合金鋼の耐酸化性、高温腐食性の
点から不可欠な元素であり、５００℃以上の高温下で使
用する場合には、その含有量が０．８重量％未満では十
分な耐酸化性、耐高温腐食性が得られない。一方、３重
量％を越えて添加すると耐酸化性及び耐高温腐食性はさ
らに向上するが、強度と靱性がが低下し、また経済的観
点からＣｒ添加量は最小限とし、上限を３重量％とし
た。なお、使用温度が４５０〜６００℃の比較的低温の
場合には、Ｃｒ含有量はさらに少なくてもよく、低Ｃｒ
フェライト鋼の安価であるという利点を最大限に発揮さ
せるため、Ｃｒの含有量は０．３〜１．５重量％の範囲
とすることができる。
点から不可欠な元素であり、５００℃以上の高温下で使
用する場合には、その含有量が０．８重量％未満では十
分な耐酸化性、耐高温腐食性が得られない。一方、３重
量％を越えて添加すると耐酸化性及び耐高温腐食性はさ
らに向上するが、強度と靱性がが低下し、また経済的観
点からＣｒ添加量は最小限とし、上限を３重量％とし
た。なお、使用温度が４５０〜６００℃の比較的低温の
場合には、Ｃｒ含有量はさらに少なくてもよく、低Ｃｒ
フェライト鋼の安価であるという利点を最大限に発揮さ
せるため、Ｃｒの含有量は０．３〜１．５重量％の範囲
とすることができる。
【００１４】Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が１重量％を越
えると高温クリープ強度を損なう。また、経済性の観点
からも大量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は
０．０１〜１重量％とする。
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が１重量％を越
えると高温クリープ強度を損なう。また、経済性の観点
からも大量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は
０．０１〜１重量％とする。
【００１５】ＭｏはＷと同様にクリープ強度の向上に有
効であり、Ｗと複合添加された場合は強度向上の効果が
あり、かつ少量であれば靱性改善にも有効である。Ｍｏ
の含有量が０．０５重量％未満では上記の効果が得られ
ず、３重量％を越えると高温で金属間化合物が析出し、
靱性が低下するだけでなく、強度に対しても効果がなく
なる。したがって、Ｍｏを添加する場合は、その含有量
は０．０５〜３重量％の範囲とする。
効であり、Ｗと複合添加された場合は強度向上の効果が
あり、かつ少量であれば靱性改善にも有効である。Ｍｏ
の含有量が０．０５重量％未満では上記の効果が得られ
ず、３重量％を越えると高温で金属間化合物が析出し、
靱性が低下するだけでなく、強度に対しても効果がなく
なる。したがって、Ｍｏを添加する場合は、その含有量
は０．０５〜３重量％の範囲とする。
【００１６】ＶはＣ、Ｎと結合してＶ（Ｃ、Ｎ）等の微
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１重量％未
満では十分な効果が得られず、０．５重量％を越える場
合にはＶ（Ｃ、Ｎ）の析出量が過剰となり、かえってク
リープ強度および靱性を損なう。よって、Ｖの適正含有
量は０．０１〜０．５重量％である。
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１重量％未
満では十分な効果が得られず、０．５重量％を越える場
合にはＶ（Ｃ、Ｎ）の析出量が過剰となり、かえってク
リープ強度および靱性を損なう。よって、Ｖの適正含有
量は０．０１〜０．５重量％である。
【００１７】Ｗは固溶強化及び微細炭化物析出強化元素
としてクリープ強度の向上に有効である。Ｍｏも同様の
効果があるが、Ｆｅ中での拡散速度の遅いＷの方がクリ
ープ強度に寄与する微細炭化物の高温安定化性に優れて
いる。また、Ｍｏと複合添加された場合は、単独添加以
上に強度が向上し、特に高温クリープ強度が改善され
る。０．１％重量未満では効果がなく、３重量％を越え
ると鋼を硬化させて加工性を損なうため０．１〜３重量
％の範囲とする。
としてクリープ強度の向上に有効である。Ｍｏも同様の
効果があるが、Ｆｅ中での拡散速度の遅いＷの方がクリ
ープ強度に寄与する微細炭化物の高温安定化性に優れて
いる。また、Ｍｏと複合添加された場合は、単独添加以
上に強度が向上し、特に高温クリープ強度が改善され
る。０．１％重量未満では効果がなく、３重量％を越え
ると鋼を硬化させて加工性を損なうため０．１〜３重量
％の範囲とする。
【００１８】ＮｂはＶと同様Ｃ、Ｎと結合してＮｂ
（Ｃ、Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
０．０１重量％未満では上記の効果が得られず、また、
０．２重量％を越える場合は未固溶Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）が増
え、鋼を著しく硬化させ、靱性、加工性、溶接性を損な
う。したがってＮｂ含有量は０．０１％〜０．２重量％
の範囲が適当である。
（Ｃ、Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
０．０１重量％未満では上記の効果が得られず、また、
０．２重量％を越える場合は未固溶Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）が増
え、鋼を著しく硬化させ、靱性、加工性、溶接性を損な
う。したがってＮｂ含有量は０．０１％〜０．２重量％
の範囲が適当である。
【００１９】Ｒｅは添加量に比例してクリープ強度を高
めるが、経済性を考え０．０２〜１．５重量％とする。
ここで、比較的高温で使用される低Ｃｒフェライト鋼で
は高クリープ強度が要求されるため、下限値を０．１重
量％とする。Ｃｒ量が比較的低い低Ｃｒフェライト鋼
（Ｃｒ量：０．３〜１．５重量％）では耐酸化限界よ
り、それほど高温で使用されることがないため、比較的
クリープ強度は要求されないので、下限値を０．０２重
量％とする。また、低Ｃｒフェライト鋳鋼においても鋼
に比べてクリープ強度に対する要求が弱いため下限値は
０．０２重量％とする。
めるが、経済性を考え０．０２〜１．５重量％とする。
ここで、比較的高温で使用される低Ｃｒフェライト鋼で
は高クリープ強度が要求されるため、下限値を０．１重
量％とする。Ｃｒ量が比較的低い低Ｃｒフェライト鋼
（Ｃｒ量：０．３〜１．５重量％）では耐酸化限界よ
り、それほど高温で使用されることがないため、比較的
クリープ強度は要求されないので、下限値を０．０２重
量％とする。また、低Ｃｒフェライト鋳鋼においても鋼
に比べてクリープ強度に対する要求が弱いため下限値は
０．０２重量％とする。
【００２０】Ａｌは脱酸素元素として必須であり、含有
量として０．００３重量％以下では効果がなく、０．０
５重量％を越える場合はクリープ強度と加工性を損なう
ため、Ａｌの含有量は０．００１〜０．０５重量％とす
る。
量として０．００３重量％以下では効果がなく、０．０
５重量％を越える場合はクリープ強度と加工性を損なう
ため、Ａｌの含有量は０．００１〜０．０５重量％とす
る。
【００２１】Ｂは極微量の添加により炭化物を分散、安
定化させる効果があり、長時間クリープ強度の改善に寄
与する。０．０００１重量％未満ではその効果が小さ
く、０．０１重量％を越えると加工性を損なうので、Ｂ
の添加はその含有量を０．０００１〜０．０１重量％の
範囲にするのがよい。この範囲においてもＢの添加は焼
入れ性向上にも効果があるため、組織制御の観点から必
要に応じて添加量を調整する必要がある。
定化させる効果があり、長時間クリープ強度の改善に寄
与する。０．０００１重量％未満ではその効果が小さ
く、０．０１重量％を越えると加工性を損なうので、Ｂ
の添加はその含有量を０．０００１〜０．０１重量％の
範囲にするのがよい。この範囲においてもＢの添加は焼
入れ性向上にも効果があるため、組織制御の観点から必
要に応じて添加量を調整する必要がある。
【００２２】ＮはＶ、Ｎｂとの炭窒化物形成に必要で、
０．００３重量％未満ではその効果がない。しかしなが
らＮ量が高くなると固溶状態のＮが増加し、また窒化物
が粗大化するため、クリープ強度と靱性、加工性を損
う。よってＮの含有量は０．０３重量％以下とし、０．
００３〜０．０３重量％とする。
０．００３重量％未満ではその効果がない。しかしなが
らＮ量が高くなると固溶状態のＮが増加し、また窒化物
が粗大化するため、クリープ強度と靱性、加工性を損
う。よってＮの含有量は０．０３重量％以下とし、０．
００３〜０．０３重量％とする。
【００２３】
【実施例】以下実施例により本発明をさらに具体的に説
明する。 （実施例１）表１に示す化学成分の鋼５０ｋｇを真空溶
解炉で溶解し、インゴットを１１５０℃〜９５０℃で鍛
造して厚さ２０ｍｍの板とした。表１においてＮｏ．１
及び２は既存の代表的な低Ｃｒフェライト鋼であり、そ
れぞれＳＴＢＡ２２及びＳＴＢＡ２４に相当する成分を
有するものである。Ｎｏ．３〜５はＮｏ．１及び２の鋼
にＶ、Ｎｂを添加した比較鋼である。Ｎｏ．６〜１７が
本発明の低Ｃｒフェライト鋼である。
明する。 （実施例１）表１に示す化学成分の鋼５０ｋｇを真空溶
解炉で溶解し、インゴットを１１５０℃〜９５０℃で鍛
造して厚さ２０ｍｍの板とした。表１においてＮｏ．１
及び２は既存の代表的な低Ｃｒフェライト鋼であり、そ
れぞれＳＴＢＡ２２及びＳＴＢＡ２４に相当する成分を
有するものである。Ｎｏ．３〜５はＮｏ．１及び２の鋼
にＶ、Ｎｂを添加した比較鋼である。Ｎｏ．６〜１７が
本発明の低Ｃｒフェライト鋼である。
【００２４】Ｎｏ．１及び２の鋼は通常の熱処理として
９２０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７４０℃×１ｈ
・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．３〜１７の鋼は１０
５０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７７０℃×１ｈ・
ＡＣの焼き戻しを行った。
９２０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７４０℃×１ｈ
・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．３〜１７の鋼は１０
５０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７７０℃×１ｈ・
ＡＣの焼き戻しを行った。
【００２５】
【表１】
【００２６】機械的性質を比較するため、表１に記載し
た比較鋼及び本発明鋼に対して、引張試験、シャルピー
衝撃試験、クリープ破断試験を行った。引張試験及びク
リープ破断試験は、板の長手方向に直径６ｍｍ×標点間
距離３０ｍｍの試験片を採取し、引張試験は常温と６０
０℃にて、クリープ破断試験は５００℃、５５０℃、６
００℃、６５０℃において最長１０4 ｈ程度の長時間ク
リープ破断試験を行い、内挿により６００℃×１０5 ｈ
クリープ破断強度を求めた。シャルピー衝撃試験はＪＩ
Ｓ Ｚ２２０２に準拠して、４号試験片を板の長手方向
に採取し、延性−脆性破面遷移温度を求めた。
た比較鋼及び本発明鋼に対して、引張試験、シャルピー
衝撃試験、クリープ破断試験を行った。引張試験及びク
リープ破断試験は、板の長手方向に直径６ｍｍ×標点間
距離３０ｍｍの試験片を採取し、引張試験は常温と６０
０℃にて、クリープ破断試験は５００℃、５５０℃、６
００℃、６５０℃において最長１０4 ｈ程度の長時間ク
リープ破断試験を行い、内挿により６００℃×１０5 ｈ
クリープ破断強度を求めた。シャルピー衝撃試験はＪＩ
Ｓ Ｚ２２０２に準拠して、４号試験片を板の長手方向
に採取し、延性−脆性破面遷移温度を求めた。
【００２７】また、溶接性について評価するため、試験
板の厚さを２０ｍｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１０
０℃、１５０℃、２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８の
ｙ型溶接割れ試験を行った。断面割れ率が０％となる温
度を割れ防止温度とし、溶接性を評価した。
板の厚さを２０ｍｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１０
０℃、１５０℃、２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８の
ｙ型溶接割れ試験を行った。断面割れ率が０％となる温
度を割れ防止温度とし、溶接性を評価した。
【００２８】表２に試験結果を示す。本発明鋼は引張強
さ及び０．２％耐力において、比較鋼と比べ、同等以上
の強さを示しており、６００℃の高温引張試験結果にお
いても同様の傾向である。高温強度を示す６００℃での
クリープ破断強度は既存鋼を大きく上回る強度を有して
いることがわかる。
さ及び０．２％耐力において、比較鋼と比べ、同等以上
の強さを示しており、６００℃の高温引張試験結果にお
いても同様の傾向である。高温強度を示す６００℃での
クリープ破断強度は既存鋼を大きく上回る強度を有して
いることがわかる。
【００２９】溶接性については、ｙ型溶接割れ試験か
ら、比較鋼はすべて１５０℃以上の予熱を要するのに対
し、本発明鋼は２０〜１００℃の余熱により割れが防止
でき、Ｃ量が低いものほど、割れ防止温度が低いことが
わかる。
ら、比較鋼はすべて１５０℃以上の予熱を要するのに対
し、本発明鋼は２０〜１００℃の余熱により割れが防止
でき、Ｃ量が低いものほど、割れ防止温度が低いことが
わかる。
【００３０】
【表２】
【００３１】実施例１の結果から、本発明鋼は従来の鋼
を大幅に上回る高温強度と優れた溶接性を有し、耐酸化
性能に優れており、耐熱部の薄肉化と溶接に伴う予熱を
低減できる極めて経済性に優れた材料であることがわか
る。
を大幅に上回る高温強度と優れた溶接性を有し、耐酸化
性能に優れており、耐熱部の薄肉化と溶接に伴う予熱を
低減できる極めて経済性に優れた材料であることがわか
る。
【００３２】（実施例２）表３及び表４に示す化学成分
の鋼５０ｋｇを真空溶解炉で溶解し、インゴットを１１
５０℃〜９５０℃で鍛造して厚さ２０ｍｍの板とした。
Ｎｏ．１８の鋼は炭素鋼、Ｎｏ．１９〜２１の鋼は既存
の代表的な低Ｃｒフェライト鋼であり、それぞれＪＩＳ
のＳＴＢＡ１３、ＳＴＢＡ２０、ＳＴＢＡ２２及びＳＴ
ＢＡ２４に相当する成分を有するものである。Ｎｏ．２
２〜３３の鋼は合金成分を本発明範囲外に変化させた比
較鋼である。そして、表４に示すＮｏ．３４〜４６の鋼
が本発明の低Ｃｒフェライト鋼である。
の鋼５０ｋｇを真空溶解炉で溶解し、インゴットを１１
５０℃〜９５０℃で鍛造して厚さ２０ｍｍの板とした。
Ｎｏ．１８の鋼は炭素鋼、Ｎｏ．１９〜２１の鋼は既存
の代表的な低Ｃｒフェライト鋼であり、それぞれＪＩＳ
のＳＴＢＡ１３、ＳＴＢＡ２０、ＳＴＢＡ２２及びＳＴ
ＢＡ２４に相当する成分を有するものである。Ｎｏ．２
２〜３３の鋼は合金成分を本発明範囲外に変化させた比
較鋼である。そして、表４に示すＮｏ．３４〜４６の鋼
が本発明の低Ｃｒフェライト鋼である。
【００３３】Ｎｏ．１８、１９の鋼は通常の熱処理とし
て９２０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７４０℃×１
ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．２０〜３３鋼及び
本発明鋼は１０５０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７
７０℃×１ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。
て９２０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７４０℃×１
ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．２０〜３３鋼及び
本発明鋼は１０５０℃×１ｈ・ＡＣの焼きならし後、７
７０℃×１ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】機械的性質を比較するため、表３及び４に
記載した比較鋼及び本発明鋼に対して、引張試験、クリ
ープ破断試験、溶接熱影響部のシャルピー衝撃試験を行
った。また、溶接性について評価するため、ｙ型溶接割
れ試験を行った。引張試験及びクリープ破断試験は、板
の長手方向に直径６ｍｍ×標点間距離３０ｍｍの試験片
を採取して行った。引張試験は常温と６００℃にて、ク
リープ破断試験は５００℃、５５０℃、６００℃、６５
０℃において最長１００００ｈ程度の長時間破断試験を
行い、６００℃×１００００ｈクリープ破断強度を求め
た。シャルピー衝撃試験はＪＩＳ Ｚ２２０２に準拠し
て、４号試験片にて、ノッチ位置を溶接熱影響部中央と
し、０℃での衝撃値を測定した。
記載した比較鋼及び本発明鋼に対して、引張試験、クリ
ープ破断試験、溶接熱影響部のシャルピー衝撃試験を行
った。また、溶接性について評価するため、ｙ型溶接割
れ試験を行った。引張試験及びクリープ破断試験は、板
の長手方向に直径６ｍｍ×標点間距離３０ｍｍの試験片
を採取して行った。引張試験は常温と６００℃にて、ク
リープ破断試験は５００℃、５５０℃、６００℃、６５
０℃において最長１００００ｈ程度の長時間破断試験を
行い、６００℃×１００００ｈクリープ破断強度を求め
た。シャルピー衝撃試験はＪＩＳ Ｚ２２０２に準拠し
て、４号試験片にて、ノッチ位置を溶接熱影響部中央と
し、０℃での衝撃値を測定した。
【００３７】また、ｙ型溶接割れ試験では板厚を２０ｍ
ｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１００℃、１５０℃、
２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８に準拠して行い、縦
断面割れ率が０％となる温度を割れ防止温度とし、溶接
性を評価した。
ｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１００℃、１５０℃、
２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８に準拠して行い、縦
断面割れ率が０％となる温度を割れ防止温度とし、溶接
性を評価した。
【００３８】表５及び表６に試験結果を示す。本発明鋼
は引張強さ及び０．２％耐力において、比較鋼と比べ、
同等以上の強さを示しており、６００℃の高温引張試験
結果においても同様の傾向である。高温強度を示す６０
０℃×１００００ｈでのクリープ破断強度は既存鋼を含
む比較鋼は最大でも９．７ｋｇｆ／ｍｍ2 であるのに対
し、本発明鋼では最も弱いものでも１３．７ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上となり、高温でのクリープ破断強度が大幅に向
上している。
は引張強さ及び０．２％耐力において、比較鋼と比べ、
同等以上の強さを示しており、６００℃の高温引張試験
結果においても同様の傾向である。高温強度を示す６０
０℃×１００００ｈでのクリープ破断強度は既存鋼を含
む比較鋼は最大でも９．７ｋｇｆ／ｍｍ2 であるのに対
し、本発明鋼では最も弱いものでも１３．７ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上となり、高温でのクリープ破断強度が大幅に向
上している。
【００３９】溶接性については、ｙ型溶接割れ試験か
ら、割れ発生防止のためには比較鋼は５０℃以上の予熱
を要するのに対し、本発明鋼は２０℃でも割れの発生が
ないことから、溶接性に優れていることがわかる。これ
は、予熱なしでの、室温での溶接の可能性を示すもので
ある。また、０℃における溶接熱影響部の衝撃値はすべ
て比較鋼を上回り、溶接熱影響部の衝撃性にも優れてい
ることがわかる。
ら、割れ発生防止のためには比較鋼は５０℃以上の予熱
を要するのに対し、本発明鋼は２０℃でも割れの発生が
ないことから、溶接性に優れていることがわかる。これ
は、予熱なしでの、室温での溶接の可能性を示すもので
ある。また、０℃における溶接熱影響部の衝撃値はすべ
て比較鋼を上回り、溶接熱影響部の衝撃性にも優れてい
ることがわかる。
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】実施例２の結果から、本発明鋼は従来の鋼
を大幅に上回る高温強度と優れた溶接性を有しているこ
とから、耐熱部の薄肉化と溶接に伴う予熱を低減できる
材料であることがわかる。
を大幅に上回る高温強度と優れた溶接性を有しているこ
とから、耐熱部の薄肉化と溶接に伴う予熱を低減できる
材料であることがわかる。
【００４３】（実施例３）表７及び表８に示す化学成分
の鋼３０ｋｇを真空溶解炉で溶解し、Ｙ型試験片の形状
に鋳込みを行い、その後徐冷した。Ｎｏ．４７、４８の
鋼は既存の代表的な鋳鋼材であり、それぞれＪＩＳのＳ
ＣＰＨ２１、ＳＣＰＨ３２に相当する。Ｎｏ．４９、５
０の鋼はボイラ等で使用される小径管用耐熱鋼の化学成
分に準じたものである。Ｎｏ．５１〜６２の鋼は合金成
分を本発明範囲外に変化させた比較鋳鋼である。そし
て、表８に示すＮｏ．６３〜７５の鋼が本発明の低Ｃｒ
フェライト鋳鋼である。
の鋼３０ｋｇを真空溶解炉で溶解し、Ｙ型試験片の形状
に鋳込みを行い、その後徐冷した。Ｎｏ．４７、４８の
鋼は既存の代表的な鋳鋼材であり、それぞれＪＩＳのＳ
ＣＰＨ２１、ＳＣＰＨ３２に相当する。Ｎｏ．４９、５
０の鋼はボイラ等で使用される小径管用耐熱鋼の化学成
分に準じたものである。Ｎｏ．５１〜６２の鋼は合金成
分を本発明範囲外に変化させた比較鋳鋼である。そし
て、表８に示すＮｏ．６３〜７５の鋼が本発明の低Ｃｒ
フェライト鋳鋼である。
【００４４】Ｎｏ．４７〜５０の鋼は通常の熱処理とし
て９５０℃×２ｈ・ＡＣの焼きならし後、７３０℃×２
ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．６３〜７５の本発
明鋳鋼は１０５０℃×２ｈ・ＡＣの焼きならし後、７７
０℃×１．５ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。
て９５０℃×２ｈ・ＡＣの焼きならし後、７３０℃×２
ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。Ｎｏ．６３〜７５の本発
明鋳鋼は１０５０℃×２ｈ・ＡＣの焼きならし後、７７
０℃×１．５ｈ・ＡＣの焼き戻しを行った。
【００４５】
【表７】
【００４６】
【表８】
【００４７】機械的性質を比較するため、表７及び８に
記載した比較鋳鋼及び本発明鋳鋼に対して、常温引張試
験、シャルピー衝撃試験、クリープ破断試験を行った。
また、溶接性について評価するため、ｙ型溶接割れ試験
を行った。常温引張試験及びクリープ破断試験は、Ｙ型
試験片の底部より凝固方向に対して垂直に直径６ｍｍ×
標点間距離３０ｍｍの試験片を採取して行った。引張試
験は室温にて、クリープ破断試験は５００℃、５５０
℃、６００℃、６５０℃において最長１００００ｈ程度
の長時間破断試験を行い、６００℃×１００００ｈクリ
ープ破断強度を求めた。シャルピー衝撃試験はＪＩＳ
Ｚ２２０２に準拠して、４号試験片を用い、ノッチ方向
を凝固方向と垂直として、０℃で各３回ずつ試験を行
い、衝撃値の平均値を求めた。
記載した比較鋳鋼及び本発明鋳鋼に対して、常温引張試
験、シャルピー衝撃試験、クリープ破断試験を行った。
また、溶接性について評価するため、ｙ型溶接割れ試験
を行った。常温引張試験及びクリープ破断試験は、Ｙ型
試験片の底部より凝固方向に対して垂直に直径６ｍｍ×
標点間距離３０ｍｍの試験片を採取して行った。引張試
験は室温にて、クリープ破断試験は５００℃、５５０
℃、６００℃、６５０℃において最長１００００ｈ程度
の長時間破断試験を行い、６００℃×１００００ｈクリ
ープ破断強度を求めた。シャルピー衝撃試験はＪＩＳ
Ｚ２２０２に準拠して、４号試験片を用い、ノッチ方向
を凝固方向と垂直として、０℃で各３回ずつ試験を行
い、衝撃値の平均値を求めた。
【００４８】また、ｙ型溶接割れ試験では板厚を２０ｍ
ｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１００℃、１５０℃、
２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８に準拠して行い、縦
断面割れ率が０％となる温度を割れ防止温度とし、溶接
性を評価した。
ｍ、予熱温度を２０℃、５０℃、１００℃、１５０℃、
２００℃としてＪＩＳ Ｚ３１５８に準拠して行い、縦
断面割れ率が０％となる温度を割れ防止温度とし、溶接
性を評価した。
【００４９】表９及び表１０に試験結果を示す。本発明
鋳鋼は６００℃の高温引張試験において、引張強さ及び
０．２％耐力ともに比較鋳鋼と比べ、同等以上の強さを
示している。高温強度を示す６００℃×１００００ｈク
リープ破断強度は既存鋳鋼を含む比較鋳鋼は最大でも
９．５ｋｇｆ／ｍｍ2 であるのに対し、本発明鋳鋼では
１３．３ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となり、高温でのクリープ
破断強度が大幅に向上している。
鋳鋼は６００℃の高温引張試験において、引張強さ及び
０．２％耐力ともに比較鋳鋼と比べ、同等以上の強さを
示している。高温強度を示す６００℃×１００００ｈク
リープ破断強度は既存鋳鋼を含む比較鋳鋼は最大でも
９．５ｋｇｆ／ｍｍ2 であるのに対し、本発明鋳鋼では
１３．３ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となり、高温でのクリープ
破断強度が大幅に向上している。
【００５０】比較鋳鋼のうち、Ｎｏ．６１、６２は、本
発明鋳鋼の成分元素の全てを含むものであるが、それぞ
れＣｒ及びＷ添加量が本発明の範囲を越えて添加されて
おり、比較的高いクリープ破断強度を有しているが、本
発明鋳鋼に比較すると劣っている。
発明鋳鋼の成分元素の全てを含むものであるが、それぞ
れＣｒ及びＷ添加量が本発明の範囲を越えて添加されて
おり、比較的高いクリープ破断強度を有しているが、本
発明鋳鋼に比較すると劣っている。
【００５１】衝撃値は比較鋳鋼が１４６Ｊ／ｃｍ2 以下
であるのに対し、本発明鋳鋼は全て１９１Ｊ／ｃｍ2 以
上を示しており、低温での靱性に富んでいるといえる。
であるのに対し、本発明鋳鋼は全て１９１Ｊ／ｃｍ2 以
上を示しており、低温での靱性に富んでいるといえる。
【００５２】溶接性については、ｙ型溶接割れ試験か
ら、割れ発生防止のためには比較鋳鋼は全て５０℃以上
の予熱を要するのに対し、本発明鋳鋼は２０℃でも割れ
の発生がないことから、溶接性に優れており、溶接時の
予熱を省略できることがわかる。
ら、割れ発生防止のためには比較鋳鋼は全て５０℃以上
の予熱を要するのに対し、本発明鋳鋼は２０℃でも割れ
の発生がないことから、溶接性に優れており、溶接時の
予熱を省略できることがわかる。
【００５３】
【表９】
【００５４】
【表１０】
【００５５】実施例３から、本発明鋳鋼は従来の鋼を大
幅に上回る高温強度と優れた衝撃特性及び溶接性を有す
る鋳鋼であることがわかる。
幅に上回る高温強度と優れた衝撃特性及び溶接性を有す
る鋳鋼であることがわかる。
【００５６】
【発明の効果】本発明の低Ｃｒフェライト鋼は、従来の
低合金鋼の高温強度を大幅に改善し、高Ｃｒフェライト
鋼と同等以上の高温強度と優れた溶接性を有するもので
ある。本発明の低Ｃｒフェライト鋼は高温強度に優れて
いることから、高Ｃｒフェライト鋼の代替材としての用
途が期待でき、また、溶接性に優れていることから、溶
接時の予熱を省略できる可能性があり、フェライト鋼の
長所である靱性、加工性、経済性を兼ね備えた材料とし
て、ボイラ、化学工業、原子力などの産業分野で使用さ
れる耐熱耐圧部材として管、板、その他さまざまな形状
の鍛造品などに広く適用できるものである。
低合金鋼の高温強度を大幅に改善し、高Ｃｒフェライト
鋼と同等以上の高温強度と優れた溶接性を有するもので
ある。本発明の低Ｃｒフェライト鋼は高温強度に優れて
いることから、高Ｃｒフェライト鋼の代替材としての用
途が期待でき、また、溶接性に優れていることから、溶
接時の予熱を省略できる可能性があり、フェライト鋼の
長所である靱性、加工性、経済性を兼ね備えた材料とし
て、ボイラ、化学工業、原子力などの産業分野で使用さ
れる耐熱耐圧部材として管、板、その他さまざまな形状
の鍛造品などに広く適用できるものである。
【００５７】また、本発明の低Ｃｒフェライト鋳鋼は、
従来の低合金鋳鋼の高温強度を大幅に改善し、衝撃特性
及び溶接性を兼ね備えた材料である。よって、従来は鍛
鋼が使用されていた箇所に代替して使用することが可能
であり、より安価な材料である。本発明鋳鋼はボイラ、
化学工業、原子力などの産業分野で使用される耐熱耐圧
部材として管、板、その他さまざまな形状の鋳造品など
に広く適用できるものである。
従来の低合金鋳鋼の高温強度を大幅に改善し、衝撃特性
及び溶接性を兼ね備えた材料である。よって、従来は鍛
鋼が使用されていた箇所に代替して使用することが可能
であり、より安価な材料である。本発明鋳鋼はボイラ、
化学工業、原子力などの産業分野で使用される耐熱耐圧
部材として管、板、その他さまざまな形状の鋳造品など
に広く適用できるものである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭63−62848（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−306550（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：
０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．
１〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：
０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３
％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト
鋼。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．３〜１．５％、Ｎｉ：０．０１〜１
％、Ｍｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、
Ｗ：０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：
０．０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、
Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．
０３％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェラ
イト鋼。 - 【請求項３】 重量％でＣ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．７％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：０．８〜３％、Ｎｉ：０．０１〜１％、Ｍ
ｏ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｗ：
０．１〜３％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒｅ：０．
０２〜１．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５％、Ｂ：
０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．０３
％を含み残部はＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト
鋳鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16279096A JP3396372B2 (ja) | 1995-08-21 | 1996-06-24 | 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 |
| DE69705167T DE69705167T2 (de) | 1996-06-24 | 1997-01-24 | Ferritische Stähle mit niedrigem Cr-Gehalt und ferritische Gusstähle mit niedrigem Cr-Gehalt, die eine hervorragende Hochtemperaturfestigkeit und Schwei barkeit aufweisen |
| EP97101122A EP0816523B1 (en) | 1996-06-24 | 1997-01-24 | Low-Cr ferritic steels and low-Cr ferritic cast steels having excellent high-temperature strength and weldability |
| US08/803,595 US5814274A (en) | 1996-06-24 | 1997-02-21 | Low-Cr ferritic steels and low-Cr ferritic cast steels having excellent high teperature strength and weldability |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21201795 | 1995-08-21 | ||
| JP7-212017 | 1995-08-21 | ||
| JP16279096A JP3396372B2 (ja) | 1995-08-21 | 1996-06-24 | 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09118953A JPH09118953A (ja) | 1997-05-06 |
| JP3396372B2 true JP3396372B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=26488457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16279096A Expired - Fee Related JP3396372B2 (ja) | 1995-08-21 | 1996-06-24 | 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3396372B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120950A (ja) * | 2007-11-09 | 2009-06-04 | General Electric Co <Ge> | 鍛造オーステナイト系ステンレス鋼合金部品及び製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007088555A1 (en) * | 2006-02-01 | 2007-08-09 | Bharat Heavy Electricals Limited | Niobium addition in crmo¼v steel castings for steam turbine casing appliations |
| JP6107702B2 (ja) * | 2014-02-21 | 2017-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋳鋼、およびスラグ収容器 |
-
1996
- 1996-06-24 JP JP16279096A patent/JP3396372B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120950A (ja) * | 2007-11-09 | 2009-06-04 | General Electric Co <Ge> | 鍛造オーステナイト系ステンレス鋼合金部品及び製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09118953A (ja) | 1997-05-06 |
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