JPH0639659B2

JPH0639659B2 - 耐酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム鋼

Info

Publication number: JPH0639659B2
Application number: JP1235388A
Authority: JP
Inventors: 敦朗伊勢田; 義淳椹木
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd; Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-09-11
Filing date: 1989-09-11
Publication date: 1994-05-25
Anticipated expiration: 2009-05-25
Also published as: JPH0397832A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、高温強度が高く、耐酸化性、および溶接性
に優れ、ボイラ、原子力、化学工業などの分野で、高温
耐圧、耐酸化材料として使用するのに好適な高クロム鋼
に関する。

（従来の技術）ボイラ過熱器管、再熱器管或いは原子力、化学工業など
の熱交換器管や耐熱耐圧配管などに使用される耐熱鋼
は、高温強度、高温耐食耐酸化性、靭性が必要とされる
が、更に、加工性、溶接性にも優れ、且つできるだけ安
価であることも要求される。

従来、上記のような用途に用いられる材料としては、
オーステナイトステンレス鋼、２・1/4Cr−１Mo鋼に
代表される低合金鋼、９〜12Cr系の高Crフェライト鋼
がある。中でもの高クロム鋼は、の低合金鋼に較べ
て強度、耐食耐酸化性において優れ、またのオーステ
ナイトステンレス鋼のように応力腐食割れを起こさず、
熱膨張係数が小さく耐熱疲労特性に優れるという長所と
ともに安価であるという利点がある。

高クロム鋼の代表的なものとしては、９Cr−１Mo鋼(STB
A26)、12Cr−1Mo鋼(DIN X20CrMoＷＶ121)などが著名で
ある。更に、強度を重視した材料として、改良９Cr−１
Mo鋼(ASME SA213 T91)および特公昭57−36341号、同46
−15210号、同62−12304号、特開昭60−155649号、同62
−156256号の各公報に開示される鋼がある。その外にCr
を９〜12％（本明細書において、合金成分の含有量を表
す％は全て重量％を意味する）含有する高クロム鋼とし
て、特開昭61−110753号、同62−297436号、同63−7685
4 号、特公昭62−8502号の各公報に開示される鋼があ
る。そして、これらはいずれもMo、Ｗ、Ｖ、Nb、Ｎ等を
添加した高温強度重視の成分設計に基づくものである。

ところで、近年、ボイラの高温高圧運転が検討されるよ
うになり、従来 600℃以下で使用されていた鋼管部材な
ども、600〜650℃の高温での使用を検討しなければなら
なくなってきたが、従来の高Crフェライト鋼では強度が
不足して使用が困難と見られている。特に、配管用の大
径厚肉管では強度を補うために設計肉厚が厚くなり、起
動・停止の熱履歴による熱疲労も問題にされる。また、
厚肉化するために靭性の改良が必要とされている。

一方、強度改善を図った前記のような改良鋼でも600〜6
50℃での使用には高温酸化、高温腐食の点から制約があ
る。即ち、耐酸化性、高温耐食性に有効なCr量が９〜12
％の材料では、 625℃が使用限界といわれており、耐酸
化性、高温耐食性を高めるべくCr量を13％以上に増量す
ると母相に多量のδ−フェライトを生成し、靭性、高温
強度を著しく低下させる結果となる。相バランスの観点
から、Ｃ、Niを添加してδ−フェライトを抑えることも
可能であるが、これら元素の多量添加は鋼の著しい硬化
を招き、溶接性、加工性を劣化させるのみならずクリー
プ強度をも損ねてしまう。また、Cr、Niを増量添加する
と熱伝導率が下がり、熱効率が低下する以外に高価とな
るので、18−８系オーステナイトステンレス鋼と比較し
ての経済的な利点がなくなる。

以上要するに、600℃以上、特に625〜650℃というよう
な高温高圧下での使用には、既存の高Crフェライト鋼に
比べて高温強度に優れ、かつ、耐酸化性と高温耐食性も
既存の（或いは改良型の）高Cr鋼に優り、しかも靭性、
加工性、溶接性においても従来鋼と少なくとも同等の性
能を有する鋼が待望されている。

（発明が解決しようとする課題）本発明の課題は、上記の要望に応えることができる耐熱
鋼を開発することにあり、詳しくは、高温強度、加工
性、溶接性は従来鋼と同等以上であって、 600℃以上で
の耐酸化性、高温耐食性、常温靭性においては従来の９
〜12Cr鋼のそれを大きく凌ぐ安価な高Crフェライト鋼を
提供することにある。

（課題を解決するための手段）本発明者らは、高Crフェライト鋼の高温強度を改善する
ためには固溶強化元素Ｗ、Moと析出強化元素Ｖ、Nb、
Ｎ、Ｃを適量添加するのが有効であること、 600℃以上
の高温での耐酸化性と高温耐食性を改善するには多量の
Cuを添加するのが有効であること、および下記に述べる
ようなCuの多量添加による弊害は適量のδ−フェライト
を母相のマルテンサイト組織中に存在させることで抑制
できることを見出した。

高クロム鋼にCuを添加する試みは既に従来からなされて
おり、例えば、特公昭46−6701号公報および前掲の特公
昭46−15210号公報には、４％までのCuは焼入れ性、強
度、靭性の向上に効果あることが示されている。同じ
く、前掲の特開昭63−76854号公報には微量（0.3％以
下）のCuは、耐酸化性を改善するもののこれ以上添加す
ると靭性の劣化を招くことが示されており、特公昭62−
12304号公報には、多量添加は加工性を劣化させるとあ
る。そして、これらのCuを含む高クロム鋼は、その成分
組成からδ−フェライト相を含む場合もあると考えられ
るが、用途が本発明鋼と同じである特開昭63−76854 号
公報記載の鋼を除けばいずれも焼きもどしマルテンサイ
ト単相組織であり、用途も硬質材料、即ち、タービンロ
ータ、シャフト材、ケーシング材のような600 ℃以下で
用いられるものを対象としている。

上記のように、Cuは強度の向上、微量添加で耐酸化性の
向上に寄与するとされているが、本発明鋼のような多量
添加した場合の高温における効果、特に、600 ℃以上で
の効果は従来全く不明であり、寧ろ、多量添加は加工
性、溶接性の劣化が大きいと言われていた。

本発明では、このCuの多量添加に伴う加工性、溶接性の
低下が、適量のδ−フェライト相を含む組織となること
で抑制できるとの知見を主要点としてなされたもので、
その要旨は下記の高クロム鋼にある。

重量％で、Ｃ：0.03〜0.15％Si：0.7％以下、Mn：
0.1〜1.5％、Ni：１％以下、Cr：８〜14％、Mo：0.01〜
1.2％、Ｗ：0.8〜3.5％、Ｖ：0.1〜0.3％、Nb：0.01〜
0.2％、Al：0.05％以下、Cu：１〜５％、Ｎ：0.001〜0.
1％を含み残部はFeおよび不可避不純物からなり、１〜4
0％のδ−フェライト組織を有する耐酸化性と溶接性に
優れた高強度高クロム鋼。

上記の成分に加えて更に、0.0001〜0.02重量％の
Ｂを含有する耐酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム
鋼。

上記の成分に加えて更に、それぞれ0.01〜0.2重
量％のLa、Ce、Ｙ、Ca、Ti、ZrおよびTaからなる群から
選択した１種以上を含有する耐酸化性と溶接性に優れた
高強度高クロム鋼。

上記の成分に加えて更に、0.0001〜0.02重量％の
Ｂと、それぞれ0.01〜0.2重量％のLa、Ce、Ｙ、Ca、T
i、ZrおよびTaからなる群から選択した１種以上を含有
する耐酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム鋼。

上記の本発明鋼は、後述するように多数の合金成分を適
正な量でバランスよく含有させることによって、高温用
鋼として総合的特性の極めて優れた鋼になる。就中、安
価でかつ著しい耐酸化性、高温耐食性改善効果を持つCu
を積極的に添加するとともに、母相のマルテンサイト組
織中に適量のδ−フェライトを含ませることによって、
優れた靭性、加工性、溶接性を発揮させるのである。

（作用）以下、本発明鋼の各合金成分の作用効果と含有量の限定
理由について説明する。

Cu：まず、本発明鋼において最も重要であるCuの作用効果と
含有量の限定理由について述べる。

従来、鋼に対するCuの添加が試みられていたこと、およ
びその作用効果は先に述べたとおりである。しかし、 6
00℃以上の高温での耐酸化性、高温耐食性に関する定量
評価は行われていないため、多量添加による効果は全く
不明であった。また、前掲の特公昭62−12304号公報で
は、0.4〜1.5％のCu添加はクリープ強度に有効とされて
いるものの、多量添加による熱間加工性低下に問題があ
るとしている。

本発明者らは、Cuの多量添加が鋼に及ぼす影響を詳細に
調べた。その結果、Cuはそれ自身が高温中で微細なε相
として析出するとともにスケール中に入り、スケールの
成長を抑制して耐酸化性、高温耐食性を高めること、お
よび溶接継手性能として溶接部に形成される熱影響軟化
部の硬さを著しく向上させ、従来問題視されていた溶接
継手の強度を改善することが判明した。そして、これら
の効果は含有量が１％未満では不十分であり、５％で飽
和する傾向となることもわかった。

一方、前記ε−Cu相の粒界析出により、加工性の劣化が
起こり、溶接部の低温および高温割れが促進されるが、
後述するように適量のδ−フェライト相を層状もしくは
島状に母相のマルテンサイト組織中に存在させること
で、粒界へのε−Cu相の析出が抑えられ、加工性の劣化
および溶接割れが防止される。加工性の劣化および溶接
性が低下しないので従来、多量添加が制限されていたCu
を本発明鋼では５％まで含ませることができて、Cuの効
果を充分に活用できるという効果もある。しかし、５％
を超えて含有させても、もはや効果の増大がなく加工性
と溶接性が損なわれる。

Cuは上記のような作用効果を有する以外に、更に付加的
作用として、変態点を著しく下げることなく、オーステ
ナイト安定化元素として、δ−フェライト量を抑制でき
る点も有利である。

δ−フェライトを抑制する元素として、前掲のNi、Ｃの
他にMn、Coが知られているが、これらの元素はいずれも
鋼を大きく硬化させ、溶接性、加工性を損ねてしまうと
ともにAc₁ 変態点を著しく下げるので、充分な焼戻し処
理ができないという問題がある。

以上の知見から、Cuの含有量を１〜５％に規定したので
ある。なお、好ましい含有量は１〜３％である。

次に、他の成分の作用効果と含有量の限定理由について
述べる。

Ｃ：ＣはCr、Fe、Mo、Ｗ、Ｖ、Nbと結合して炭化物を形成
し、高温強度に寄与するとともに、それ自身がオーステ
ナイト安定化元素としてマルテンサイト組織を安定化す
る。0.03％未満ではδ−フェライト量が必要以上に多く
なり強度、靭性が低下する。また0.15％を超える場合
は、炭化物が過剰析出して鋼が著しく硬化し、加工性と
溶接性が悪くなる。即ち、Ｃの適正含有量は0.03〜0.15
％である。

Cr： Crは鋼の耐酸化性、高温耐食性を確保するために不可欠
な元素であり、その含有量が８％未満では高Cr鋼として
の前記の用途に十分な耐酸化性、高温耐食性が得られな
い。一方、14％を超えるとδ−フェライト量の増加によ
り強度、加工性、靭性が損なわれる。

Si： Siは脱酸剤として働き、また鋼の耐水蒸気酸化特性を高
める元素であるが、 0.7％を超えると靭性が著しく低下
し、クリープ強度に対しても有害である。特に厚肉材料
では長時間加熱による脆化を避けるためにも低く抑える
のが望ましいから上限を0.7％とする。

Mn： Mnは鋼の熱間加工性を改善し、組織の安定化に有効であ
るが、0.1 ％未満では十分な効果が得られず、 1.5％を
超えると鋼を硬化させ加工性、溶接性を損なう。よって
Mnの含有量は0.1〜1.5％とする。

Ni： Niはオーステナイト安定化元素としてマルテンサイト組
織を安定にする。しかし、その含有量が１％を超えると
変態点を著しく下げ、十分な焼戻し処理をするうえで支
障をきたす。また、高温クリープ強度も損なわれる。経
済性に鑑みてもNiの多量添加は不利である。よってNiの
含有量は１％以下とする。

Mo： Moは固溶強化および微細炭化物析出強化元素として高温
クリープ強度の向上に有効な元素である。しかし、0.01
％未満では十分な効果が得られず、一方、1.2 ％を超え
て含有させるとδ−フェライト量の増加による靭性と加
工性の劣化を招き、高温での金属間化合物析出により長
時間加熱脆化を惹起する。

Ｗ：ＷはMoと同様に固溶強化および微細炭化物析出強化元素
としてクリープ強度の向上に有効であり、Mo以上に高温
強度の向上に寄与する。Ｗは、Moとの複合添加によって
高温クリープ強度を向上させる効果が大きい。このよう
な効果は、先のMoの含有量を前提として、Ｗの0.8％以
上の含有量で顕著になるが、3.5％を超えて含有させる
と靭性、加工性を損なう。なお、ＷはMoよりも多く添加
するのが望ましい。その理由は、Ｗの原子半径がMoのそ
れよりも大きく拡散が遅いためであり、そのために析出
物の成長、粗大化を抑制する効果もMoに較べて大きいか
らである。

Ｖ：ＶはＣ、Ｎと結合してＶ（Ｃ、Ｎ）の微細析出物を形成
する。この析出物は高温長時間の加熱でも安定で、長時
間側のクリーブ強度の向上に大きく寄与するが、 0.1％
未満では十分な効果が得られず、 0.3％を超える場合に
は固溶Ｖが増加してかえって強度を損なう。

Nb： NbはＶと同様Ｃ、Ｎと結合してNb（Ｃ、Ｎ）の微細析出
物を形成しクリープ強度の向上に寄与する。この析出物
は短時間クリープ強度の向上に特に有効であるが、0.01
％未満では上記の効果が得られない。一方、0.2 ％を超
える場合は焼ならし処理で未固溶NbCが増え、強度と溶
接性を損ない、更に長時間クリープ中に析出物が凝集粗
大化しクリープ強度が低下する。

Al： Alは脱酸剤として添加されるがその含有量が0.05％を超
える場合は、クリープ強度を損なうから0.05％以下とす
る。

Ｎ：ＮはＶ、Nbと結合して炭窒化物を形成してクリープ強度
の向上に寄与するが、0.001％未満ではその効果がな
い。一方、 0.1％を超える場合は、溶接性、加工性を損
なう。

上記の各成分の外に、次の成分を必要に応じて添加する
ことができる。

Ｂ：Ｂは微量添加により炭化物を分散、安定化させる効果が
ある。0.0001％未満ではその効果が小さく、0.02％を超
えると溶接性、加工性を損なうから、Ｂを添加する場合
はその含有量を0.0001〜0.02％の範囲にするのがよい。

La、Ce、Ｙ、Ca、Ti、ZrおよびTa：これらの元素は、鋼中のＰ、Ｓ、Ｏ（酸素）などの不純
物元素と結合させ、それらの析出物（介在物）の形態制
御を行わせるために必要に応じて添加する。これらの元
素のうち少なくとも１種をそれぞれの元素について0.01
％以上添加することによって上記の不純物元素を安定か
つ無害な析出物として固定し、強度と靭性を向上させる
ことができる。しかしそれぞれ 0.2％を超えると介在物
が増加し、かえって靭性を損なうので各々の含有量は0.
01〜0.2 ％とする。特にCuを多量添加する本発明鋼で
は、不純物の清浄化が強度、靭性、加工性の点から重要
で、これらの付加的添加元素は有効に作用する。

本発明鋼は、前述の成分のほか、残部はFeと不可避不純
物からなる。鋼の不純物として代表的なものはＰとＳで
ある。Ｐは 0.025％以下、Ｓは0.015 ％以下に抑えるの
が望ましい。これらはいずれも靭性、加工性、溶接性に
有害な元素であるので、上記の許容上限値以下でもでき
るだけ少ないほうがよい。

本発明鋼の化学組成は以上述べたとおりである。そし
て、その鋼は母相のマルテンサイト組織中に１〜40％の
δ−フェライトを含有する金属組織をしている。

母相のマルテンサイト組織中に適量のδ−フェライトを
含ませることで、Cuの多量添加による加工性、溶接性の
低下を抑制することができるので、これらの特性を従来
鋼と同等以上の特性にすることができる。また、δ−フ
ェライトはクリープ強度に寄与し、且つ、微細析出物
〔Ｖ（Ｃ、Ｎ）、Nb（Ｃ、Ｎ）〕を安定に析出させる
他、固溶強化元素であるMo、Ｗのδ−フェライト中への
富化により、長時間クリープ強度に対して有効に作用す
る。しかし、δ−フェライト量が１％未満では著しく母
相が硬化し、溶接性および加工性が損なわれる。一方、
δ−フェライト量が40％を超えると強度および靭性が低
下する。

δ−フェライト量の調整は、添加元素の調整（相バラン
ス）或いは熱処理条件の調整により行うことができる。

本発明鋼の標準的な熱処理は、焼ならし−焼戻し処理で
あるが、焼なまし処理の適用も可能である。焼ならし或
いは焼なまし処理の温度は、前の加工で生じる粗大析出
物を十分固溶させるとともに鋳造偏析等による固溶合金
元素の偏析を均一化する目的で Ac₃変態点以上とする。
上限は、酸化スケールの生成防止とδ−フェライトの多
量析出抑制のため1200℃までとする。望ましい温度範囲
は1000〜1150℃である。

焼ならし後の組織は１〜40％のδ−フェライトを含むマ
ルテンサイト組織となる。靭性を重視するならば１〜10
％、溶接性および加工性を重視するならば５〜30％のδ
−フェライト量となるように焼ならしするのがよい。

焼ならし後は焼戻し処理を行う。この焼戻し処理は、高
温クリープ強度の安定化のためにマルテンサイト中の転
位密度を低くする必要から、使用温度＋150〜200℃以上
でAc₁変態点以下の温度域で行う。本発明鋼の場合に
は、 750〜830℃の範囲が望ましい。なお、焼戻しが不
十分な場合は、高温長時間側で著しい強度低下がみられ
ることがあるので注意を要する。

焼なまし後の組織はδ−フェライト＋フェライト（α）
＋炭窒化物となり、靭性、強度の点では焼ならし−焼戻
し処理材に劣るが、軟質で加工性、クリープ延性に優れ
る。どちらかと言えば、本発明鋼は、焼ならし−焼戻し
処理を施して用いるのが好ましい。

（実施例）第１表に示す化学組成の鋼を50kg真空溶解炉で溶解し、
インゴットを1150〜950 ℃で鍛造して厚さ20mmの板とし
た。

符号１の鋼はSTBA26、符号２の鋼は（火）STBA27（火力
原子力発電技術協会規格）、符号３の鋼はASME.SA213.T
91、符号４の鋼はDIN.X20CrMoＷＶ121 でいずれも既存
の代表的な高Crフェライト鋼である。符号５〜10の鋼は
９Cr鋼をベースとしてCu添加した比較鋼、符号11および
12はδ−フェライト量が本発明で規定する範囲の上限値
を超えた比較鋼である。符号13〜32の鋼が本発明鋼であ
る。

符号１および符号２の鋼は通常の熱処理として950℃×
１時間→空冷の後、750℃×１時間→空冷を行った。符
号３〜５および符号11〜32の鋼は1050℃×１時間→空冷
の焼ならしと、780℃×１時間→空冷の焼戻しを行っ
た。符号６〜10の鋼は1050℃×１時間→空冷の焼ならし
と、750℃×４時間→空冷の焼戻しを行った。

引張試験片はφ６mm×GL30mmとし、常温および 650℃に
て試験を行った。クリープ試験は、同じφ６mm×GL30mm
の試験片を用い、650℃にて最長10,000時間程度の試験
を行った。

シャルピー衝撃試験は、JIS4号試験片を用いて０℃で実
施した。さらに耐水蒸気酸化性能を評価するため、10×
25×２(mm)の板状試験片を用い、水蒸気中で 700℃×10
00時間の加熱試験を行いスケール厚さを測定した。一
方、溶接高温割れ試験として、10mm厚さの供試材をＴＩ
Ｇ溶接（電流150Ａ、アーク電圧15Ｖ、溶接速度７cm/mi
n）中に付加歪み１％で強制曲げするトランスバレスト
レイン試験を行い、そのとき生じた全割れ長さを測定し
た。

試験結果を第２表にまとめて示す。また、650 ℃×10⁴
時間クリープ破断強度をCu含有量との関係でグラフ化し
たものを第１図に示す。第２表および第１図に明らかな
ように、本発明鋼は 650℃でのクリープ破断強度におい
て既存鋼の中でも最高強度の符号３の鋼(ASME.SA213 T9
1)を上回る。

第２図に耐酸化性として水蒸気酸化特性を同じくCu含有
量との関係でグラフ化したものを示す。耐食性はCrの含
有量で大きく左右されるため、８〜9.5Cr 系と10〜13Cr
系とに区別して示した。ここでも本発明鋼はCuを添加し
ていない既存鋼よりスケールの生成が少なく、また、Cu
を含むがδ−フェライトを含まない比較鋼と比べても同
等以上の耐水蒸気酸化性を示す。

第３図に常温引張試験破断伸びおよび第４図に０℃での
衝撃値をCuの含有量との関係でグラフ化したものを示
す。第３図および第４図から、本発明鋼は延性および靭
性でも従来鋼と同等以上の性能を有している。しかし、
δ−フェライト量が本発明で規定する範囲の上限値を超
える符号11および12の比較鋼は延性に優れるものの靭性
と強度が劣っている。

また、トランスバレストレイン試験による溶接高温割れ
感受性についても、第２表に示すように本発明鋼はいず
れも全割れ長さが１mm以下である。比較鋼はδ−フェラ
イト量の多い符号２、11および12の鋼には割れが認めら
れないか、認められても小さいが、これ以外のものは本
発明鋼より劣る。特に、符号５〜10の鋼のように、Cuの
含有量が増加する程、高温割れが大きくなる傾向となる
が、δ−フェライトを適量含ませた本発明鋼ではこのよ
うな傾向を示さない。

以上具体的に示したとおり、本発明鋼は従来の高クロム
鋼よりもはるかに高い耐酸化性とクリープ破断強度を持
ち、かつ溶接性、靭性、延性でも従来の同じ系統の鋼と
同等以上の性能を有する。

（発明の効果）本発明の高クロム鋼は、従来の高Crフェライト鋼の使用
限界であった600 ℃以上の高温でも優れた耐酸化性と高
いクリープ破断強度を示す。また、この鋼は、溶接性、
靭性、加工性においても従来の高クロム鋼と同等以上で
あり、ボイラ、化学工業、原子力などの産業分野等で用
いる耐熱耐圧部材として管、板、その他さまざまの形状
の鍛造圧延品等に広く適用できるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明鋼および比較鋼の650℃×10⁴時間クリ
ープ破断強度とCuの含有量との関係を示す図、第２図は、同じく700℃×10³時間の水蒸気酸化試験によ
るスケール厚さとCuの含有量との関係を示す図、第３図は、同じく常温引張破断伸びとCuの含有量との関
係を示す図、第４図は、同じく０℃衝撃値とCuの含有量との関係を示
す図、である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.03〜0.15％、Si：0.7％
以下、Mn：0.1〜1.5％、Ni：１％以下、Cr：８〜14％、
Mo：0.01〜1.2％、Ｗ：0.8〜3.5％、Ｖ：0.1〜0.3％、N
b：0.01〜0.2％、Al：0.05％以下、Cu：１〜５％、Ｎ：
0.001〜0.1％を含み、残部はFeおよび不可避不純物から
なり、１〜40％のδ−フェライトを含む組織を有する耐
酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム鋼。
【請求項２】請求項(1)の成分に加えて更に、0.0001〜
0.02重量％のＢを含有する耐酸化性と溶接性に優れた高
強度高クロム鋼。
【請求項３】請求項(1)の成分に加えて更に、それぞれ
0.01〜0.2 重量％のLa、Ce、Ｙ、Ca、Ti、ZrおよびTaか
らなる群から選択した１種以上を含有する耐酸化性と溶
接性に優れた高強度高クロム鋼。
【請求項４】請求項(1)の成分に加えて更に、0.0001〜
0.02重量％のＢと、それぞれ0.01〜0.2 重量％のLa、C
e、Ｙ、Ca、Ti、ZrおよびTaからなる群から選択した１
種以上を含有する耐酸化性と溶接性に優れた高強度高ク
ロム鋼。