JPH08134585A - 高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 - Google Patents
高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法Info
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- JPH08134585A JPH08134585A JP27162494A JP27162494A JPH08134585A JP H08134585 A JPH08134585 A JP H08134585A JP 27162494 A JP27162494 A JP 27162494A JP 27162494 A JP27162494 A JP 27162494A JP H08134585 A JPH08134585 A JP H08134585A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ４５０〜６００℃の耐圧部材に好適なフェラ
イト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５
％、Ｃｒ：１．５超〜３．５％、Ｍｏ：０．１０〜０．
６５％、Ｖ：０．００５〜０．３５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０５％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を
含有し、必要に応じてＴｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｗ：０．４〜１．０％の単独あるいは２種を含有し、断
面面積率で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイ
トからなる組織を有することを特徴とする高温強度に優
れたフェライト系耐熱鋼、及び上記組成の鋼を９５０〜
１０１０℃の温度範囲で焼ならした後、焼もどしパラメ
ータを１８．５０×１０3 〜１９．９０×１０3 の範囲
とし焼もどしを施すことを特徴とする高温強度及び耐酸
化性に優れたフェライト系耐熱鋼の製造方法。
イト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．１０〜０．８０％、Ｍｎ：０．２０〜１．５
％、Ｃｒ：１．５超〜３．５％、Ｍｏ：０．１０〜０．
６５％、Ｖ：０．００５〜０．３５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０５％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を
含有し、必要に応じてＴｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｗ：０．４〜１．０％の単独あるいは２種を含有し、断
面面積率で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイ
トからなる組織を有することを特徴とする高温強度に優
れたフェライト系耐熱鋼、及び上記組成の鋼を９５０〜
１０１０℃の温度範囲で焼ならした後、焼もどしパラメ
ータを１８．５０×１０3 〜１９．９０×１０3 の範囲
とし焼もどしを施すことを特徴とする高温強度及び耐酸
化性に優れたフェライト系耐熱鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフェライト系耐熱鋼に係
わり、火力プラントにおいて４５０〜６００℃の高温高
圧の耐圧部材に使用される高温強度及び耐酸化性に優れ
たフェライト系耐熱鋼に関するものである。
わり、火力プラントにおいて４５０〜６００℃の高温高
圧の耐圧部材に使用される高温強度及び耐酸化性に優れ
たフェライト系耐熱鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】火力プラント、化学プラント、原子力プ
ラント等の高温耐圧部材に使用されている耐熱鋼は、オ
ーステナイト系ステンレス鋼とフェライト系耐熱鋼であ
るＣｒ−Ｍｏ鋼、Ｍｏ鋼及び炭素鋼に大別することがで
きる。これらの耐熱鋼の中から、高温耐圧部の温度、圧
力、使用環境及び経済性の点から適切な材料が選定され
る。
ラント等の高温耐圧部材に使用されている耐熱鋼は、オ
ーステナイト系ステンレス鋼とフェライト系耐熱鋼であ
るＣｒ−Ｍｏ鋼、Ｍｏ鋼及び炭素鋼に大別することがで
きる。これらの耐熱鋼の中から、高温耐圧部の温度、圧
力、使用環境及び経済性の点から適切な材料が選定され
る。
【０００３】上記耐熱鋼の中で、オーステナイト系ステ
ンレス鋼は高温強度と耐食性で最も優れているが、線膨
張係数が大きく、熱伝達率が小さい。また、本質的に応
力腐食割れ感受性を有している。さらに、Ｃｒ，Ｎｉ等
の合金元素の添加量が多いことから高価であり、前述の
高温耐圧部材には、使用温度が６００℃超あるいは使用
環境が著しい腐食環境である場合を除いて、フェライト
系耐熱鋼であるＣｒ−Ｍｏ鋼が使用されることが多い。
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の内でも、Ｃｒ量が約２％のＣｒ−Ｍｏ鋼
はＣｒ量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に比べると、高温強
度と耐食性では劣るが、経済性には優れている。一方、
Ｍｏ鋼や炭素鋼に比べるとコストは上昇するが、高温強
度と耐酸化性に優れている。
ンレス鋼は高温強度と耐食性で最も優れているが、線膨
張係数が大きく、熱伝達率が小さい。また、本質的に応
力腐食割れ感受性を有している。さらに、Ｃｒ，Ｎｉ等
の合金元素の添加量が多いことから高価であり、前述の
高温耐圧部材には、使用温度が６００℃超あるいは使用
環境が著しい腐食環境である場合を除いて、フェライト
系耐熱鋼であるＣｒ−Ｍｏ鋼が使用されることが多い。
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の内でも、Ｃｒ量が約２％のＣｒ−Ｍｏ鋼
はＣｒ量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に比べると、高温強
度と耐食性では劣るが、経済性には優れている。一方、
Ｍｏ鋼や炭素鋼に比べるとコストは上昇するが、高温強
度と耐酸化性に優れている。
【０００４】このような特徴を有するＣｒ量が２％のＣ
ｒ−Ｍｏ鋼の代表材料としては、ＪＩＳ規格のＳＴＢＡ
２４（２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ）がある。この鋼は、その
Ｃｒ含有量から耐酸化性の観点からするとほぼ６００℃
まで使用できる。しかし、クリープ破断強度がＣｒ含有
量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に比べ低いために、厚肉と
なって経済性でＣｒ量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に劣
り、その使用範囲は４５０〜５５０℃の耐圧部材に限定
されている。従って、Ｃｒ量が２％のＣｒ−Ｍｏ鋼の高
温強度を向上させれば、その使用温度範囲を大きく拡大
することができる。このような点から、火力プラントを
はじめとする高温耐圧部材としてＣｒ量が２％のＣｒ−
Ｍｏ鋼の高強度化が是非とも必要である。
ｒ−Ｍｏ鋼の代表材料としては、ＪＩＳ規格のＳＴＢＡ
２４（２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ）がある。この鋼は、その
Ｃｒ含有量から耐酸化性の観点からするとほぼ６００℃
まで使用できる。しかし、クリープ破断強度がＣｒ含有
量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に比べ低いために、厚肉と
なって経済性でＣｒ量が９％以上のＣｒ−Ｍｏ鋼に劣
り、その使用範囲は４５０〜５５０℃の耐圧部材に限定
されている。従って、Ｃｒ量が２％のＣｒ−Ｍｏ鋼の高
温強度を向上させれば、その使用温度範囲を大きく拡大
することができる。このような点から、火力プラントを
はじめとする高温耐圧部材としてＣｒ量が２％のＣｒ−
Ｍｏ鋼の高強度化が是非とも必要である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前述したように、Ｃｒ
量が約２％のＣｒ−Ｍｏ鋼の高強度化による工業的効果
は大きいが、従来技術では高強度化によって靭性や加工
性が損なわれると言う問題点があった。例えば、ＪＩＳ
規格のＳＴＢＡ２４等のＣｒ−Ｍｏ鋼はＭｏの固溶強化
とＣｒ，Ｆｅ，Ｍｏの微細炭化物の析出強化によって高
温強度を向上させているが、この添加元素だけでは炭化
物の粗大化が早く、十分な長時間クリープ強度が得られ
なかった。
量が約２％のＣｒ−Ｍｏ鋼の高強度化による工業的効果
は大きいが、従来技術では高強度化によって靭性や加工
性が損なわれると言う問題点があった。例えば、ＪＩＳ
規格のＳＴＢＡ２４等のＣｒ−Ｍｏ鋼はＭｏの固溶強化
とＣｒ，Ｆｅ，Ｍｏの微細炭化物の析出強化によって高
温強度を向上させているが、この添加元素だけでは炭化
物の粗大化が早く、十分な長時間クリープ強度が得られ
なかった。
【０００６】また、特公昭６３−１８０３８号公報に開
示される材料は、クリープ特性及び耐水素侵食性に優れ
た低合金鋼であるが、Ｃｒが２％以上あることに加え
て、実質的にＭｏが０．７５％以上、Ｗが０．６５％以
上添加されているにもかかわらず、利用加工上重要な溶
接性の点について全く問題にされていない。加えるに、
同号公報の材料は、高強度化のために１０５０℃から焼
入れ処理を行っているが、火力発電プラントの伝熱管等
では施工上の熱処理では水冷焼入れが不可能な場合が多
く、利用加工上問題が残る。
示される材料は、クリープ特性及び耐水素侵食性に優れ
た低合金鋼であるが、Ｃｒが２％以上あることに加え
て、実質的にＭｏが０．７５％以上、Ｗが０．６５％以
上添加されているにもかかわらず、利用加工上重要な溶
接性の点について全く問題にされていない。加えるに、
同号公報の材料は、高強度化のために１０５０℃から焼
入れ処理を行っているが、火力発電プラントの伝熱管等
では施工上の熱処理では水冷焼入れが不可能な場合が多
く、利用加工上問題が残る。
【０００７】さらに、特公平６−２９２６号公報及び特
公平６−２９２７号公報は、５００℃以上の耐酸化、高
温酸化性及び５５０℃以上のクリープ強度を改善させる
高強度低合金鋼であるが、いずれも耐酸化性改善のため
にＭｇ乃至はＭｇ及びＣｕを添加している。しかし、本
発明者らは詳細な調査結果から、火力プラント等では使
用温度を６００℃以下に限定するならば、あえてＭｇ乃
至はＭｇ及びＣｕの添加はなくしても十分使用に耐え得
る耐酸化性を有することを明らかにした。
公平６−２９２７号公報は、５００℃以上の耐酸化、高
温酸化性及び５５０℃以上のクリープ強度を改善させる
高強度低合金鋼であるが、いずれも耐酸化性改善のため
にＭｇ乃至はＭｇ及びＣｕを添加している。しかし、本
発明者らは詳細な調査結果から、火力プラント等では使
用温度を６００℃以下に限定するならば、あえてＭｇ乃
至はＭｇ及びＣｕの添加はなくしても十分使用に耐え得
る耐酸化性を有することを明らかにした。
【０００８】本発明の目的は、Ｃｒ量が約２％のＣｒ−
Ｍｏ鋼の特性を活かして、これにＶ，Ｎｂ，Ｂ、さら
に、必要に応じてＴｉ，Ｗの適量添加を行うとともに、
成分組成に適した熱処理を施すことにより、４５０〜６
００℃と広い温度範囲の耐圧部材に使用できる高温強度
に優れたフェライト系耐熱鋼を提供するものである。
Ｍｏ鋼の特性を活かして、これにＶ，Ｎｂ，Ｂ、さら
に、必要に応じてＴｉ，Ｗの適量添加を行うとともに、
成分組成に適した熱処理を施すことにより、４５０〜６
００℃と広い温度範囲の耐圧部材に使用できる高温強度
に優れたフェライト系耐熱鋼を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、後述するよう
に炭化物と母材の組織を添加元素と熱処理を実施して、
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の優れた特性を出すことによって優れた高
温強度と加工性、溶接性を有するようにするものであ
る。このため、Ｃｒ量が２％のＣｒ−Ｍｏ鋼をより高温
でも使用できるように、その高温強度を向上させる目的
で析出強化元素であるＶ，Ｎｂ及びマトリックスの組織
調整のためにＢを添加し、必要に応じてさらにＷ，Ｔｉ
を添加する鋼を提供するものである。さらに、本発明の
特性を最大限に活かすために、組成に適した焼ならし、
焼もどし条件を提供する。
に炭化物と母材の組織を添加元素と熱処理を実施して、
Ｃｒ−Ｍｏ鋼の優れた特性を出すことによって優れた高
温強度と加工性、溶接性を有するようにするものであ
る。このため、Ｃｒ量が２％のＣｒ−Ｍｏ鋼をより高温
でも使用できるように、その高温強度を向上させる目的
で析出強化元素であるＶ，Ｎｂ及びマトリックスの組織
調整のためにＢを添加し、必要に応じてさらにＷ，Ｔｉ
を添加する鋼を提供するものである。さらに、本発明の
特性を最大限に活かすために、組成に適した焼ならし、
焼もどし条件を提供する。
【００１０】すなわち本発明は、重量％で、Ｃ ：０．
０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜
３．５％、Ｍｏ：０．２０〜０．６５％、 Ｖ ：
０．００５〜０．３５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％を含有し、
或いはさらにＴｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｗ ：
０．４〜１．０％を単独あるいは２種含有し、断面面積
率で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイトから
なる組織を有することを特徴とする高温強度及び耐酸化
性に優れたフェライト系耐熱鋼、および通常の溶解、圧
延条件で製造した前記組成の鋼を９５０〜１０１０℃の
温度範囲で焼ならした後、下式による焼もどしパラメー
タ（Ｔ．Ｐ）を１８．５０×１０3 〜２０．９０×１０
3 の範囲とし焼もどしを施すことを特徴とする高温強度
及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼の製造方法で
ある。 Ｔ．Ｐ＝Ｔ（２０＋ｌｏｇ ｔ） ここで、Ｔは焼もどし温度（Ｋ）、ｔは焼もどし時間
（hr）を示す〕
０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜
３．５％、Ｍｏ：０．２０〜０．６５％、 Ｖ ：
０．００５〜０．３５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％を含有し、
或いはさらにＴｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｗ ：
０．４〜１．０％を単独あるいは２種含有し、断面面積
率で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイトから
なる組織を有することを特徴とする高温強度及び耐酸化
性に優れたフェライト系耐熱鋼、および通常の溶解、圧
延条件で製造した前記組成の鋼を９５０〜１０１０℃の
温度範囲で焼ならした後、下式による焼もどしパラメー
タ（Ｔ．Ｐ）を１８．５０×１０3 〜２０．９０×１０
3 の範囲とし焼もどしを施すことを特徴とする高温強度
及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼の製造方法で
ある。 Ｔ．Ｐ＝Ｔ（２０＋ｌｏｇ ｔ） ここで、Ｔは焼もどし温度（Ｋ）、ｔは焼もどし時間
（hr）を示す〕
【００１１】
【作用】以下に、各元素の作用効果と含有率の限定理由
を説明する。Ｃは、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｗ，
Ｔｉと結合して炭化物を形成し、高温強度に寄与すると
ともに、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト及び
フェライト組織の生成割合に重要である。Ｃが０．０４
％未満では炭化物の析出量が不足するため十分な強度が
得られず、一方、Ｃ量が０．１５％を超えると炭化物が
過剰に析出して溶接性と加工性を損なう。従って、Ｃ量
の適正範囲は０．０４〜０．１５％とした。
を説明する。Ｃは、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｗ，
Ｔｉと結合して炭化物を形成し、高温強度に寄与すると
ともに、マルテンサイト、ベイナイト、パーライト及び
フェライト組織の生成割合に重要である。Ｃが０．０４
％未満では炭化物の析出量が不足するため十分な強度が
得られず、一方、Ｃ量が０．１５％を超えると炭化物が
過剰に析出して溶接性と加工性を損なう。従って、Ｃ量
の適正範囲は０．０４〜０．１５％とした。
【００１２】Ｓｉは脱酸剤として添加する必要があり、
０．１０％未満では脱酸が不十分であり良好な靭性が得
られない。しかし、Ｓｉ量が０．８０％以上になると返
って靭性が低下するので、適正範囲は０．１０〜０．８
０％とした。
０．１０％未満では脱酸が不十分であり良好な靭性が得
られない。しかし、Ｓｉ量が０．８０％以上になると返
って靭性が低下するので、適正範囲は０．１０〜０．８
０％とした。
【００１３】Ｍｎは鋼の熱間加工性を改善し、高温強度
の安定化にも寄与する。０．２０％未満ではその効果が
著しく小さい。しかし、１．５％を超えると鋼が硬化し
て溶接性と加工性を損なうようになる。また、Ｓｉと同
様に焼もどしによる脆化を助長する元素であるで、適正
範囲は０．２０〜１．５％とした。
の安定化にも寄与する。０．２０％未満ではその効果が
著しく小さい。しかし、１．５％を超えると鋼が硬化し
て溶接性と加工性を損なうようになる。また、Ｓｉと同
様に焼もどしによる脆化を助長する元素であるで、適正
範囲は０．２０〜１．５％とした。
【００１４】Ｃｒは鋼の耐酸化性と耐高温腐食性を改善
させるため不可欠な元素である。本発明の鋼は６００℃
までの温度域で使用するものであるが、耐酸化性や耐食
性の観点から１．５％以下では実用的ではない。一方、
Ｃｒを増加させると耐食性を向上させるが、溶接性を著
しく低下させるので、適正範囲は１．５超〜３．５％と
した。
させるため不可欠な元素である。本発明の鋼は６００℃
までの温度域で使用するものであるが、耐酸化性や耐食
性の観点から１．５％以下では実用的ではない。一方、
Ｃｒを増加させると耐食性を向上させるが、溶接性を著
しく低下させるので、適正範囲は１．５超〜３．５％と
した。
【００１５】Ｍｏは地鉄に固溶しマトリックスを強化す
るとともに、一部炭化物として析出するので、高温強度
を向上させる。０．１０％未満ではその実質的な効果は
ない。また、Ｍｏ量が多すぎると加工性、溶接性及び耐
酸化性が低下するとともに、材料コストが上昇する。従
って、適正範囲は０．１０〜０．６５％とした。
るとともに、一部炭化物として析出するので、高温強度
を向上させる。０．１０％未満ではその実質的な効果は
ない。また、Ｍｏ量が多すぎると加工性、溶接性及び耐
酸化性が低下するとともに、材料コストが上昇する。従
って、適正範囲は０．１０〜０．６５％とした。
【００１６】Ｖは主にＣと結合して炭化物を析出し、高
温強度、特に、クリープ強度の向上に著しい効果をもた
らす。その添加量が０．００５％未満では実質的な効果
がない。また、０．３５％を超えると固溶化熱処理時に
未固溶のＶ炭化物が粗大化してその効果を低減させる。
従って、適正範囲は０．００５〜０．３５％とした。
温強度、特に、クリープ強度の向上に著しい効果をもた
らす。その添加量が０．００５％未満では実質的な効果
がない。また、０．３５％を超えると固溶化熱処理時に
未固溶のＶ炭化物が粗大化してその効果を低減させる。
従って、適正範囲は０．００５〜０．３５％とした。
【００１７】Ｎｂは微細な炭化物を均一に分散析出し、
高温強度を向上させるとともに固溶化熱処理時に未固溶
のＮｂ炭窒化物が結晶粒の粗大化を抑制することにより
靭性を向上する効果がある。０．００５％未満ではその
実質的な効果はなく、０．０５％を超えると未固溶のＮ
ｂ炭窒化物が粗大化し、強度ならびに靭性とも低下す
る。このことから、適正範囲は０．００５〜０．０５％
とした。
高温強度を向上させるとともに固溶化熱処理時に未固溶
のＮｂ炭窒化物が結晶粒の粗大化を抑制することにより
靭性を向上する効果がある。０．００５％未満ではその
実質的な効果はなく、０．０５％を超えると未固溶のＮ
ｂ炭窒化物が粗大化し、強度ならびに靭性とも低下す
る。このことから、適正範囲は０．００５〜０．０５％
とした。
【００１８】Ｂは微量添加により焼入れ性を向上させる
効果は一般的に知られているが、マルテンサイト化を促
進する効果以外に炭化物を分散・安定化し、ベイナイト
化を促進して強度・靭性を改善する効果もある。また、
オーステナイト粒界を清浄化し、高温強度、特に、クリ
ープ強度向上に寄与する。０．０００２％未満では実質
的な効果はなく、０．００５０％を超えると溶接性及び
加工性を低下させる他、熱間加工性を著しく阻害する。
従って、適正範囲は０．０００２〜０．００５０％とし
た。
効果は一般的に知られているが、マルテンサイト化を促
進する効果以外に炭化物を分散・安定化し、ベイナイト
化を促進して強度・靭性を改善する効果もある。また、
オーステナイト粒界を清浄化し、高温強度、特に、クリ
ープ強度向上に寄与する。０．０００２％未満では実質
的な効果はなく、０．００５０％を超えると溶接性及び
加工性を低下させる他、熱間加工性を著しく阻害する。
従って、適正範囲は０．０００２〜０．００５０％とし
た。
【００１９】ＷはＭｏ同様、地鉄に固溶しマトリックス
を強化するとともに、一部炭化物として析出するので、
高温強度を向上させる。一般に、Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼に
は１％超のＷを添加し、その効果を付与しているが、Ｖ
の存在下では１％未満のＷ量の添加でも高温強度、特に
クリープ強度の向上が期待できることが分かった。詳細
な実験の結果、Ｖの存在下においても０．４％未満のＷ
量ではその実質的効果がなく、１．０％超ではその効果
の増分率が小さくなることが分かった。従って、適正範
囲は０．４〜１．０％とした。
を強化するとともに、一部炭化物として析出するので、
高温強度を向上させる。一般に、Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼に
は１％超のＷを添加し、その効果を付与しているが、Ｖ
の存在下では１％未満のＷ量の添加でも高温強度、特に
クリープ強度の向上が期待できることが分かった。詳細
な実験の結果、Ｖの存在下においても０．４％未満のＷ
量ではその実質的効果がなく、１．０％超ではその効果
の増分率が小さくなることが分かった。従って、適正範
囲は０．４〜１．０％とした。
【００２０】Ｔｉは脱酸元素で、Ａｌ，Ｓｉ等の脱酸元
素を制限される場合には脱酸剤としても添加されるが、
Ｎｂと同様に、微細な炭化物を均一に分散析出し、高温
強度を向上させるとともに固溶化熱処理時に未固溶のＴ
ｉ炭窒化物が結晶粒の粗大化を抑制することにより靭性
を向上する効果がある。０．００５％未満ではその実質
的な効果はなく、０．０５％を超えると未固溶のＴｉ炭
窒化物が粗大化し、強度ならびに靭性とも低下する。こ
のことから、適正範囲は０．００５〜０．０５％とし
た。
素を制限される場合には脱酸剤としても添加されるが、
Ｎｂと同様に、微細な炭化物を均一に分散析出し、高温
強度を向上させるとともに固溶化熱処理時に未固溶のＴ
ｉ炭窒化物が結晶粒の粗大化を抑制することにより靭性
を向上する効果がある。０．００５％未満ではその実質
的な効果はなく、０．０５％を超えると未固溶のＴｉ炭
窒化物が粗大化し、強度ならびに靭性とも低下する。こ
のことから、適正範囲は０．００５〜０．０５％とし
た。
【００２１】本発明の鋼は、前述の成分の他、残部はＦ
ｅ及び不可避の不純物からなる。鋼の不純物として代表
的なものはＰとＳである。Ｐは０．０２０％以下、Ｓは
０．０１０％以下が望ましい。さらに脱酸剤として用い
るＡｌは０．０３０％以下が望ましく、Ｎは０．００６
０％以下で、望ましくは０．００４５％以下である。
ｅ及び不可避の不純物からなる。鋼の不純物として代表
的なものはＰとＳである。Ｐは０．０２０％以下、Ｓは
０．０１０％以下が望ましい。さらに脱酸剤として用い
るＡｌは０．０３０％以下が望ましく、Ｎは０．００６
０％以下で、望ましくは０．００４５％以下である。
【００２２】また、本発明になるフェライト系Ｃｒ−Ｍ
ｏ鋼の組織は、断面面積率で１５％以下の初析フェライ
トと残部ベイナイトからなる。その限定理由は、初析フ
ェライト量の増大に伴い常温ならびに高温強度が著しく
低下するが、断面面積率において初析フェライト量が１
５％を超えると本発明で規定する強度特性条件を確保し
得なくなる。このことから、組織限定条件を断面面積率
で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイトとし
た。
ｏ鋼の組織は、断面面積率で１５％以下の初析フェライ
トと残部ベイナイトからなる。その限定理由は、初析フ
ェライト量の増大に伴い常温ならびに高温強度が著しく
低下するが、断面面積率において初析フェライト量が１
５％を超えると本発明で規定する強度特性条件を確保し
得なくなる。このことから、組織限定条件を断面面積率
で１５％以下の初析フェライトと残部ベイナイトとし
た。
【００２３】なお、本発明になる特性条件を示せば下記
のようになる。 常温〜６００℃の許容応力：ＳＴＢＡ２４の１．２５倍
以上 常温での衝撃値：４kgf-ｍ以上 さらに、これを達成するための熱処理条件の範囲を示せ
ば、下記のようになる焼ならし及び焼もどしを行う。 焼ならし温度：９５０〜１０１０℃ 焼もどしの焼もどしパラメータ（Ｔ．Ｐ）：１８．５０
×１０3〜２０．９０×１０3 〔Ｔ．Ｐ＝Ｔ（２０＋ logｔ） ここで、Ｔは熱処理温度（Ｋ）、ｔは熱処理の保定時間
（hr）〕
のようになる。 常温〜６００℃の許容応力：ＳＴＢＡ２４の１．２５倍
以上 常温での衝撃値：４kgf-ｍ以上 さらに、これを達成するための熱処理条件の範囲を示せ
ば、下記のようになる焼ならし及び焼もどしを行う。 焼ならし温度：９５０〜１０１０℃ 焼もどしの焼もどしパラメータ（Ｔ．Ｐ）：１８．５０
×１０3〜２０．９０×１０3 〔Ｔ．Ｐ＝Ｔ（２０＋ logｔ） ここで、Ｔは熱処理温度（Ｋ）、ｔは熱処理の保定時間
（hr）〕
【００２４】上記熱処理条件範囲の限定理由は、焼なら
し温度については９５０℃未満では利用加工時に受ける
ＰＷＨＴ後における所要の強度が得られず、また、１０
１０℃超では所要の靭性値が得られないことによる。さ
らに、焼もどしの焼もどしパラメータについては１８．
５０×１０3 未満では利用加工時にＰＷＨＴを施さない
場合において所要の靭性が得られず、２０．９０×１０
3 超では利用加工時に受けるＰＷＨＴを施した場合にお
いて所要の強度を得られないことによる。
し温度については９５０℃未満では利用加工時に受ける
ＰＷＨＴ後における所要の強度が得られず、また、１０
１０℃超では所要の靭性値が得られないことによる。さ
らに、焼もどしの焼もどしパラメータについては１８．
５０×１０3 未満では利用加工時にＰＷＨＴを施さない
場合において所要の靭性が得られず、２０．９０×１０
3 超では利用加工時に受けるＰＷＨＴを施した場合にお
いて所要の強度を得られないことによる。
【００２５】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。表１に示す化学組成の供試鋼（板厚２２mm）を
作成し、９００〜１０２５℃で焼ならしを行った後、焼
もどし及び溶接後の応力除去焼鈍相当処理として、６５
０〜７５０℃で１〜４時間処理を施した。表１中、本発
明鋼は○印で示す鋼２〜鋼７、鋼１３及び鋼１６〜鋼１
９であり、その他は×印で示す比較鋼である。成分の特
徴は備考の欄に記した。なお、比較鋼の鋼１はＪＩＳ
ＳＴＢＡ２４で、代表的な既存のＣｒ−Ｍｏ鋼である。
明する。表１に示す化学組成の供試鋼（板厚２２mm）を
作成し、９００〜１０２５℃で焼ならしを行った後、焼
もどし及び溶接後の応力除去焼鈍相当処理として、６５
０〜７５０℃で１〜４時間処理を施した。表１中、本発
明鋼は○印で示す鋼２〜鋼７、鋼１３及び鋼１６〜鋼１
９であり、その他は×印で示す比較鋼である。成分の特
徴は備考の欄に記した。なお、比較鋼の鋼１はＪＩＳ
ＳＴＢＡ２４で、代表的な既存のＣｒ−Ｍｏ鋼である。
【００２６】表２は熱処理条件、高温引張特性、衝撃特
性、クリープ破断強度、溶接低温割れ防止予熱温度及び
耐水蒸気酸化特性を示す。なお、高温引張及びクリープ
破断試験はφ６mm×ＧＬ３０mmの試験片を、溶接低温割
れ防止予熱温度の評価は斜めｙ型溶接割れ試験片を用い
て実施した。
性、クリープ破断強度、溶接低温割れ防止予熱温度及び
耐水蒸気酸化特性を示す。なお、高温引張及びクリープ
破断試験はφ６mm×ＧＬ３０mmの試験片を、溶接低温割
れ防止予熱温度の評価は斜めｙ型溶接割れ試験片を用い
て実施した。
【００２７】図１は実施例の特性値のうち高温引張強
さ、クリープ破断強度をＪＩＳに準拠して許容応力に換
算したものをプロットしたが、クリープ破断強度につい
ては表２の６００℃×１００００ｈ及び６５０℃×５０
００ｈをラーソン＆ミラー・パラメータで１０5 ｈ破断
相当温度に換算した。ここで、用いたラーソン＆ミラー
・パラメータは（１）式の通りであり、換算式は（２）
式の通りである。図中には比較鋼種のＳＴＢＡ２４の許
容応力値及び本発明鋼の目標下限許容応力値であるＳＴ
ＢＡ２４の許容応力値の１．２５倍の値を参考値として
実線で示した。 ラーソン＆ミラー・パラメータ＝Ｔ（２０＋ logｔ） ………（１） ここで、Ｔは試験温度（Ｋ）、ｔは試験時間 Ｔ1 ＝Ｔ2 （２０＋ｌｏｇ ｔ2 ）÷（２０＋ logｔ1 ）……（２） ここで、Ｔ1 は１０5 ｈ破断相当温度（Ｋ）、ｔ1 は１
０5 、Ｔ2 及びｔ2 は既知の温度（Ｋ）及び時間（hr）
を示し、今回の実施例の６００℃×１００００ｈの場合
にはＴ2 に８７３及びｔ2 に１００００を代入し、６５
０℃×５０００ｈの場合にはＴ2 に９２３及びｔ2 に５
０００を代入し算出した。
さ、クリープ破断強度をＪＩＳに準拠して許容応力に換
算したものをプロットしたが、クリープ破断強度につい
ては表２の６００℃×１００００ｈ及び６５０℃×５０
００ｈをラーソン＆ミラー・パラメータで１０5 ｈ破断
相当温度に換算した。ここで、用いたラーソン＆ミラー
・パラメータは（１）式の通りであり、換算式は（２）
式の通りである。図中には比較鋼種のＳＴＢＡ２４の許
容応力値及び本発明鋼の目標下限許容応力値であるＳＴ
ＢＡ２４の許容応力値の１．２５倍の値を参考値として
実線で示した。 ラーソン＆ミラー・パラメータ＝Ｔ（２０＋ logｔ） ………（１） ここで、Ｔは試験温度（Ｋ）、ｔは試験時間 Ｔ1 ＝Ｔ2 （２０＋ｌｏｇ ｔ2 ）÷（２０＋ logｔ1 ）……（２） ここで、Ｔ1 は１０5 ｈ破断相当温度（Ｋ）、ｔ1 は１
０5 、Ｔ2 及びｔ2 は既知の温度（Ｋ）及び時間（hr）
を示し、今回の実施例の６００℃×１００００ｈの場合
にはＴ2 に８７３及びｔ2 に１００００を代入し、６５
０℃×５０００ｈの場合にはＴ2 に９２３及びｔ2 に５
０００を代入し算出した。
【００２８】図２は実施例の特性のうち４５０℃の引張
強さと常温の衝撃吸収エネルギーを対比してプロットし
たものであり、図中に本発明鋼の目標下限値を参考値と
して破線で示した。
強さと常温の衝撃吸収エネルギーを対比してプロットし
たものであり、図中に本発明鋼の目標下限値を参考値と
して破線で示した。
【００２９】本発明鋼、鋼２〜鋼７はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの各成分が本発明範囲の下限
に近いものであるが、鋼１の比較鋼に比べ引張及びクリ
ープ破断強度が高く、衝撃値、溶接低温割れ防止予熱温
度は遜色なく、耐水蒸気酸化性に優れる。鋼８〜鋼１２
はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの各成分
が本発明範囲の下限以下のものであるが、鋼８、鋼１１
及び鋼１２は引張及びクリープ破断強度が本発明鋼より
低い。また鋼９及び鋼１０は耐水蒸気酸化性に問題があ
る。鋼１３はＶ及びＢが本発明範囲の上限に近いもので
あるが、引張及びクリープ破断強度は鋼２〜鋼７よりさ
らに高く、衝撃値、溶接低温割れ防止予熱温度及び耐水
蒸気酸化性も鋼１の比較鋼に比べ優れている。鋼１４及
び鋼１５はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂ
の各成分が本発明範囲の上限を超えるものであるが、両
鋼とも引張及びクリープ破断強度は高い反面、衝撃値乃
至は溶接低温割れ防止予熱温度の点で鋼１の比較鋼に比
べ劣る。また、鋼１６〜鋼１９はＴｉ，Ｗの単独乃至は
複合添加したものであるが、引張及びクリープ破断強度
が高く、鋼１の比較鋼に比べ衝撃値、溶接低温割れ防止
予熱温度及び耐水蒸気酸化性も優れている。また、鋼２
０〜鋼２１はＴｉ，Ｗが本発明範囲の上限を超えるもの
であるが、引張及びクリープ破断強度は高い反面、衝撃
値乃至は溶接低温割れ防止予熱温度の点で鋼１の比較鋼
に比べ劣る。さらに、鋼６−１〜鋼６−４及び鋼１３−
１〜鋼１３−３は鋼６、鋼１３の熱処理条件を変えたも
のである。鋼６−１は焼ならし温度が本発明鋼の下限以
下のため、クリープ破断強度が低く、鋼６−４は焼もど
しパラメータが本発明鋼の上限を超えるため、クリープ
破断強度が近い。鋼１３−２は焼ならし温度が本発明鋼
の上限を超えるため、引張及びクリープ破断強度は高い
ものの、衝撃値が低い。鋼１３−３は焼もどしパラメー
タが本発明鋼の下限以下のため、引張及びクリープ破断
強度は高いものの、衝撃値が著しく低く、強度が高いた
め加工性にも問題が残る。
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの各成分が本発明範囲の下限
に近いものであるが、鋼１の比較鋼に比べ引張及びクリ
ープ破断強度が高く、衝撃値、溶接低温割れ防止予熱温
度は遜色なく、耐水蒸気酸化性に優れる。鋼８〜鋼１２
はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂの各成分
が本発明範囲の下限以下のものであるが、鋼８、鋼１１
及び鋼１２は引張及びクリープ破断強度が本発明鋼より
低い。また鋼９及び鋼１０は耐水蒸気酸化性に問題があ
る。鋼１３はＶ及びＢが本発明範囲の上限に近いもので
あるが、引張及びクリープ破断強度は鋼２〜鋼７よりさ
らに高く、衝撃値、溶接低温割れ防止予熱温度及び耐水
蒸気酸化性も鋼１の比較鋼に比べ優れている。鋼１４及
び鋼１５はＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｂ
の各成分が本発明範囲の上限を超えるものであるが、両
鋼とも引張及びクリープ破断強度は高い反面、衝撃値乃
至は溶接低温割れ防止予熱温度の点で鋼１の比較鋼に比
べ劣る。また、鋼１６〜鋼１９はＴｉ，Ｗの単独乃至は
複合添加したものであるが、引張及びクリープ破断強度
が高く、鋼１の比較鋼に比べ衝撃値、溶接低温割れ防止
予熱温度及び耐水蒸気酸化性も優れている。また、鋼２
０〜鋼２１はＴｉ，Ｗが本発明範囲の上限を超えるもの
であるが、引張及びクリープ破断強度は高い反面、衝撃
値乃至は溶接低温割れ防止予熱温度の点で鋼１の比較鋼
に比べ劣る。さらに、鋼６−１〜鋼６−４及び鋼１３−
１〜鋼１３−３は鋼６、鋼１３の熱処理条件を変えたも
のである。鋼６−１は焼ならし温度が本発明鋼の下限以
下のため、クリープ破断強度が低く、鋼６−４は焼もど
しパラメータが本発明鋼の上限を超えるため、クリープ
破断強度が近い。鋼１３−２は焼ならし温度が本発明鋼
の上限を超えるため、引張及びクリープ破断強度は高い
ものの、衝撃値が低い。鋼１３−３は焼もどしパラメー
タが本発明鋼の下限以下のため、引張及びクリープ破断
強度は高いものの、衝撃値が著しく低く、強度が高いた
め加工性にも問題が残る。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【発明の効果】本発明は、４５０〜６００℃の温度域で
使用できる高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼を提供
するものである。この鋼は高温強度が高く、しかも溶接
性、曲げ加工性も従来のフェライト系耐熱鋼と同等であ
る。この特性と経済性とによって、火力プラントの耐圧
部材に広く利用できるものであり、その工業的効果は大
なるものである。
使用できる高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼を提供
するものである。この鋼は高温強度が高く、しかも溶接
性、曲げ加工性も従来のフェライト系耐熱鋼と同等であ
る。この特性と経済性とによって、火力プラントの耐圧
部材に広く利用できるものであり、その工業的効果は大
なるものである。
【図１】比較鋼のＳＴＢＡ２４の許容応力と「発電用火
力設備の技術基準」に準拠して本発明鋼のデータをプロ
ットしたものを示す。
力設備の技術基準」に準拠して本発明鋼のデータをプロ
ットしたものを示す。
【図２】本発明鋼及び比較鋼を４５０℃の高温引張強度
と衝撃値の関係を示す。
と衝撃値の関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三村 裕幸 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 田村 広治 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社内 (72)発明者 佐藤 恭 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社内 (72)発明者 藤田 利夫 東京都文京区向丘一丁目14番４号
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜３．５％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６５％、 Ｖ ：０．００５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物からなり、さらに断面面積率で１
５％以下の初析フェライトと残部ベイナイトからなる組
織を有することを特徴とする高温強度及び耐酸化性に優
れたフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜３．５％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６５％、 Ｖ ：０．００５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％、さらに Ｔｉ：０．００５〜０．０５％を含み、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなり、さらに断面面積率で１５％以
下の初析フェライトと残部ベイナイトからなる組織を有
することを特徴とする高温強度及び耐酸化性に優れたフ
ェライト系耐熱鋼。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜３．５％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６５％、 Ｖ ：０．００５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％、さらに Ｗ ：０．４〜１．０％を含み、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなり、さらに断面面積率で１５％以下の初
析フェライトと残部ベイナイトからなる組織を有するこ
とを特徴とする高温強度及び耐酸化性に優れたフェライ
ト系耐熱鋼。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．１０〜０．８０％、 Ｍｎ：０．２０〜１．５％、 Ｃｒ：１．５超〜３．５％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６５％、 Ｖ ：０．００５〜０．３５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ ：０．０００２〜０．００５０％、さらに Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｗ ：０．４〜１．０％を含み、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなり、さらに断面面積率で１５％以下の初
析フェライトと残部ベイナイトからなる組織を有するこ
とを特徴とする高温強度及び耐酸化性に優れたフェライ
ト系耐熱鋼。 - 【請求項５】 通常の溶解、圧延条件で製造した請求項
１〜４の組成の鋼を９５０〜１０１０℃の温度範囲で焼
ならした後、下式による焼もどしパラメータ（Ｔ．Ｐ）
を１８．５０×１０3 〜２０．９０×１０3 の範囲とし
焼もどしを施すことを特徴とする高温強度及び耐酸化性
に優れたフェライト系耐熱鋼の製造方法。 Ｔ．Ｐ＝Ｔ（２０＋ｌｏｇ ｔ） ここで、Ｔは焼もどし温度（Ｋ）、ｔは焼もどし時間
（hr）を示す〕
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27162494A JPH08134585A (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | 高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27162494A JPH08134585A (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | 高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134585A true JPH08134585A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17502674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27162494A Pending JPH08134585A (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | 高温強度及び耐酸化性に優れたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08134585A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6358336B1 (en) | 1999-08-31 | 2002-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistance Cr-Mo alloy steel |
| US6514359B2 (en) | 2000-03-30 | 2003-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistant steel |
| WO2013121794A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 軟窒化用鋼およびこの鋼を素材とする軟窒化部品 |
| WO2018062544A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| WO2018062545A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| CN109355570A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 薄规格易焊接低温结构钢板的生产方法 |
-
1994
- 1994-11-04 JP JP27162494A patent/JPH08134585A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6358336B1 (en) | 1999-08-31 | 2002-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistance Cr-Mo alloy steel |
| US6514359B2 (en) | 2000-03-30 | 2003-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistant steel |
| WO2013121794A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 軟窒化用鋼およびこの鋼を素材とする軟窒化部品 |
| WO2018062544A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| WO2018062545A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| JP6323633B1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| JP6323634B1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接構造体の製造方法及びフェライト系耐熱鋼溶接構造体 |
| CN109789504A (zh) * | 2016-09-30 | 2019-05-21 | 新日铁住金株式会社 | 铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法及铁素体系耐热钢焊接结构体 |
| CN109789505A (zh) * | 2016-09-30 | 2019-05-21 | 新日铁住金株式会社 | 铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法及铁素体系耐热钢焊接结构体 |
| CN109789505B (zh) * | 2016-09-30 | 2021-05-04 | 日本制铁株式会社 | 铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法及铁素体系耐热钢焊接结构体 |
| CN109789504B (zh) * | 2016-09-30 | 2021-05-07 | 日本制铁株式会社 | 铁素体系耐热钢焊接结构体的制造方法及铁素体系耐热钢焊接结构体 |
| CN109355570A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-02-19 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 薄规格易焊接低温结构钢板的生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030128 |