JPH06322488A - 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼Info
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- JPH06322488A JPH06322488A JP5111957A JP11195793A JPH06322488A JP H06322488 A JPH06322488 A JP H06322488A JP 5111957 A JP5111957 A JP 5111957A JP 11195793 A JP11195793 A JP 11195793A JP H06322488 A JPH06322488 A JP H06322488A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は使用環境が苛酷化しつつあるボイラ
に適用して優れた性能を発揮するオーステナイト系耐熱
鋼を提供する。 【構成】 質量％で、Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：１．
５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１８〜２６％、Ｎ
ｉ：２０〜４０％、Ｗ：０．５〜１０．０％、Ｎｂ：
０．０５〜０．４％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ：
０．００３〜０．００８％、Ｎ：０．０５〜０．３％を
含有し、さらに必要に応じて、Ｍｏ：０．５〜２．０％
および／またはＭｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、希土類元素：０．００１〜
０．１５％のうち１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物よりなる溶接性に優れ、耐高温
腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼。
に適用して優れた性能を発揮するオーステナイト系耐熱
鋼を提供する。 【構成】 質量％で、Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：１．
５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１８〜２６％、Ｎ
ｉ：２０〜４０％、Ｗ：０．５〜１０．０％、Ｎｂ：
０．０５〜０．４％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ：
０．００３〜０．００８％、Ｎ：０．０５〜０．３％を
含有し、さらに必要に応じて、Ｍｏ：０．５〜２．０％
および／またはＭｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、希土類元素：０．００１〜
０．１５％のうち１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物よりなる溶接性に優れ、耐高温
腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、極めて良好な高温強度
を有するとともに、優れた溶接性および良好な耐高温腐
食特性を兼ね備えて、使用環境が過酷化しつつあるボイ
ラに適用して優れた性能を発揮するオーステナイト系耐
熱鋼に係わるものである。
を有するとともに、優れた溶接性および良好な耐高温腐
食特性を兼ね備えて、使用環境が過酷化しつつあるボイ
ラに適用して優れた性能を発揮するオーステナイト系耐
熱鋼に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】火力発電プラントにおいては、経済性の
向上、近年の炭酸ガス排出抑制の点から、蒸気条件を高
温高圧化した超々臨界圧ボイラが計画されている。この
ような過酷な環境下での使用に耐えうる高強度の材料と
しては、「鉄と鋼」第７０年Ｓ１４０９頁あるいは「火
力原子力発電」第３８巻第７５頁に示されているよう
に、Ｎｂ，Ｔｉ等の炭窒化物による析出強化、Ｍｏによ
る固溶強化などを利用したオーステナイト系耐熱鋼が開
発されている。
向上、近年の炭酸ガス排出抑制の点から、蒸気条件を高
温高圧化した超々臨界圧ボイラが計画されている。この
ような過酷な環境下での使用に耐えうる高強度の材料と
しては、「鉄と鋼」第７０年Ｓ１４０９頁あるいは「火
力原子力発電」第３８巻第７５頁に示されているよう
に、Ｎｂ，Ｔｉ等の炭窒化物による析出強化、Ｍｏによ
る固溶強化などを利用したオーステナイト系耐熱鋼が開
発されている。
【０００３】しかし、これらの耐熱鋼は多量の合金元素
を含むために、従来のオーステナイト系耐熱鋼、例えば
ＳＵＳ３４７Ｈに比べると溶接が容易とはいえず、溶接
作業性が課題となっていた。鋼の高純化、すなわちＰ，
Ｓ量の低減とともにＣ量の低減が溶接性を向上させるた
めの有力な手段であることは周知の事実である。しか
し、上述のように耐熱鋼は多く炭窒化物により強化され
ており、Ｃ量の低下は高温強度の低下を招く。一方、鋼
を固溶強化する目的でよく添加されるＭｏ量の増大は耐
高温腐食特性を劣化させることが知られている。
を含むために、従来のオーステナイト系耐熱鋼、例えば
ＳＵＳ３４７Ｈに比べると溶接が容易とはいえず、溶接
作業性が課題となっていた。鋼の高純化、すなわちＰ，
Ｓ量の低減とともにＣ量の低減が溶接性を向上させるた
めの有力な手段であることは周知の事実である。しか
し、上述のように耐熱鋼は多く炭窒化物により強化され
ており、Ｃ量の低下は高温強度の低下を招く。一方、鋼
を固溶強化する目的でよく添加されるＭｏ量の増大は耐
高温腐食特性を劣化させることが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶接性が良
好で、優れた高温強度、耐高温腐食特性を有するオース
テナイト系耐熱鋼を提供することを目的とする。
好で、優れた高温強度、耐高温腐食特性を有するオース
テナイト系耐熱鋼を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｃ量の低
減による高温強度の低下を固溶強化で補うべく、Ｍｏお
よびＷを添加した鋼について、種々の実験を行った結
果、低Ｃの成分で高温強度を維持し、かつ耐高温腐食特
性を確保した耐熱鋼を開発することに成功した。すなわ
ち、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
減による高温強度の低下を固溶強化で補うべく、Ｍｏお
よびＷを添加した鋼について、種々の実験を行った結
果、低Ｃの成分で高温強度を維持し、かつ耐高温腐食特
性を確保した耐熱鋼を開発することに成功した。すなわ
ち、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
【０００６】（１） 質量％で、Ｃ ：０．０２％未
満、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｐ
：０．０２％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：
１８〜２６％、Ｎｉ：２０〜４０％、Ｗ ：０．５〜１
０．０％、Ｎｂ：０．０５〜０．４％、Ｔｉ：０．０１
〜０．２％、Ｂ ：０．００３〜０．００８％、Ｎ ：
０．０５〜０．３％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物よりなることを特徴とする溶接性に優れ、耐高
温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼。
満、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｐ
：０．０２％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：
１８〜２６％、Ｎｉ：２０〜４０％、Ｗ ：０．５〜１
０．０％、Ｎｂ：０．０５〜０．４％、Ｔｉ：０．０１
〜０．２％、Ｂ ：０．００３〜０．００８％、Ｎ ：
０．０５〜０．３％、を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物よりなることを特徴とする溶接性に優れ、耐高
温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼。
【０００７】（２） さらにＭｏ：０．５〜２．０％を
含有することを特徴とする前項１記載の溶接性に優れ、
耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱
鋼。 （３） さらにＭｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、希土類元素（ＲＥＭ）：０．
００１〜０．１５％のうち１種または２種以上を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる前項１また
は２記載の溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強
度オーステナイト系耐熱鋼。
含有することを特徴とする前項１記載の溶接性に優れ、
耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱
鋼。 （３） さらにＭｇ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０５％、希土類元素（ＲＥＭ）：０．
００１〜０．１５％のうち１種または２種以上を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる前項１また
は２記載の溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強
度オーステナイト系耐熱鋼。
【０００８】以下に本発明において合金元素の範囲を上
記のように定めた理由について説明する。 Ｃ：溶接時の高温割れや延性低下を防止するためにはＣ
量をできるかぎり下げる必要があるので、良好な溶接性
を得るために０．０２％未満とした。
記のように定めた理由について説明する。 Ｃ：溶接時の高温割れや延性低下を防止するためにはＣ
量をできるかぎり下げる必要があるので、良好な溶接性
を得るために０．０２％未満とした。
【０００９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として有効であるばか
りではなく、耐酸化性や耐高温腐食特性をも向上させる
元素であるが、Ｓｉ量が多過ぎるとクリープ破断強度、
靱性や溶接性を低下させる。従って、上限を１．５％と
した。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸作用を有し、溶接性や熱間加工性を向
上させる元素である。十分に脱酸して健全な鋳塊を得る
ために下限を０．３％とした。しかし、Ｍｎ量が多すぎ
ると耐酸化性の劣化を招くので、上限を１．５％とし
た。
りではなく、耐酸化性や耐高温腐食特性をも向上させる
元素であるが、Ｓｉ量が多過ぎるとクリープ破断強度、
靱性や溶接性を低下させる。従って、上限を１．５％と
した。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸作用を有し、溶接性や熱間加工性を向
上させる元素である。十分に脱酸して健全な鋳塊を得る
ために下限を０．３％とした。しかし、Ｍｎ量が多すぎ
ると耐酸化性の劣化を招くので、上限を１．５％とし
た。
【００１０】Ｃｒ：Ｃｒは耐酸化性、耐水蒸気酸化性、
耐高温腐食特性に不可欠の元素である。従来のオーステ
ナイト系ステンレス鋼と同等以上の特性を確保するため
に、Ｃｒ量の下限をオーステナイト系ステンレス鋼のＣ
ｒ量と同量の１８％とした。しかし、Ｃｒ量の増加は、
オーステナイトの安定性を低下させ高温強度を弱める上
に、金属間化合物σ相の生成を促し、靱性を低下させる
ので上限を２６％とした。
耐高温腐食特性に不可欠の元素である。従来のオーステ
ナイト系ステンレス鋼と同等以上の特性を確保するため
に、Ｃｒ量の下限をオーステナイト系ステンレス鋼のＣ
ｒ量と同量の１８％とした。しかし、Ｃｒ量の増加は、
オーステナイトの安定性を低下させ高温強度を弱める上
に、金属間化合物σ相の生成を促し、靱性を低下させる
ので上限を２６％とした。
【００１１】Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイトの安定性を高
め、σ相の生成を抑制するために必須な元素である。Ｃ
ｒをはじめとするフェライト生成元素の含有量に対して
オーステナイトの安定性を図るためには、Ｎｉ量を２０
％以上とする必要がある。一方、Ｎｉ量が４０％を超え
ると価格の面で不利となることから、Ｎｉ量は２０〜４
０％とした。
め、σ相の生成を抑制するために必須な元素である。Ｃ
ｒをはじめとするフェライト生成元素の含有量に対して
オーステナイトの安定性を図るためには、Ｎｉ量を２０
％以上とする必要がある。一方、Ｎｉ量が４０％を超え
ると価格の面で不利となることから、Ｎｉ量は２０〜４
０％とした。
【００１２】Ｍｏ，Ｗ：ＭｏおよびＷはともに固溶強化
などにより高温強度を顕著に高める元素であるが、それ
ぞれ０．５％未満の添加ではその効果が小さく、Ｗを１
０％を超えて添加するとＬａｖｅｓ相などの金属間化合
物の析出を生じ、クリープ破断延性を低下させる。ま
た、Ｍｏを単独で添加すると、Ｍｏ量が増すにつれて耐
高温腐食特性が劣化する。一方、Ｗは単独添加の場合に
は耐高温腐食特性を劣化させない上に、Ｍｏと複合添加
すると、Ｍｏ単独添加鋼に比べ耐高温腐食特性が改善で
きることが実験により明らかとなった。従って、Ｗは必
ず添加することとし、その範囲を０．５〜１０％とし
た。Ｍｏについては、２％を超えて添加すると、Ｗを複
合添加した場合でも耐高温腐食特性を特に低下させるこ
とから、０．５〜２．０％を、必要に応じて添加する。
などにより高温強度を顕著に高める元素であるが、それ
ぞれ０．５％未満の添加ではその効果が小さく、Ｗを１
０％を超えて添加するとＬａｖｅｓ相などの金属間化合
物の析出を生じ、クリープ破断延性を低下させる。ま
た、Ｍｏを単独で添加すると、Ｍｏ量が増すにつれて耐
高温腐食特性が劣化する。一方、Ｗは単独添加の場合に
は耐高温腐食特性を劣化させない上に、Ｍｏと複合添加
すると、Ｍｏ単独添加鋼に比べ耐高温腐食特性が改善で
きることが実験により明らかとなった。従って、Ｗは必
ず添加することとし、その範囲を０．５〜１０％とし
た。Ｍｏについては、２％を超えて添加すると、Ｗを複
合添加した場合でも耐高温腐食特性を特に低下させるこ
とから、０．５〜２．０％を、必要に応じて添加する。
【００１３】Ｎｂ，Ｔｉ：Ｎｂ，Ｔｉは微細な炭・窒化
物を形成し、長時間クリープ破断強度を著しく向上させ
る。しかしながら、Ｎｂ量が０．０５％未満、Ｔｉ量が
０．０１％未満では前記効果が得られないので、Ｎｂ，
Ｔｉ量の下限をそれぞれ０．０５％、０．０１％とし
た。前記効果は、固溶化熱処理温度で固溶し得るＮｂ，
Ｔｉ量が多いほど顕著であるが、Ｎｂ，Ｔｉの固溶限を
超えて添加すると、未固溶の炭・窒化物が残存し、クリ
ープ破断強度を低下させる。従って、Ｎｂ，Ｔｉ量の上
限をそれぞれ０．４％、０．２％とし、その範囲内で固
溶（Ｎｂ＋Ｔｉ）量を多くするために、Ｎｂ，Ｔｉを複
合添加した。
物を形成し、長時間クリープ破断強度を著しく向上させ
る。しかしながら、Ｎｂ量が０．０５％未満、Ｔｉ量が
０．０１％未満では前記効果が得られないので、Ｎｂ，
Ｔｉ量の下限をそれぞれ０．０５％、０．０１％とし
た。前記効果は、固溶化熱処理温度で固溶し得るＮｂ，
Ｔｉ量が多いほど顕著であるが、Ｎｂ，Ｔｉの固溶限を
超えて添加すると、未固溶の炭・窒化物が残存し、クリ
ープ破断強度を低下させる。従って、Ｎｂ，Ｔｉ量の上
限をそれぞれ０．４％、０．２％とし、その範囲内で固
溶（Ｎｂ＋Ｔｉ）量を多くするために、Ｎｂ，Ｔｉを複
合添加した。
【００１４】Ｂ：Ｂは粒界強度を高める結果、クリープ
破断強度を向上させる元素であるが、０．００３％未満
ではその効果が小さく、また０．００８％を超えると溶
接性や熱間加工性が低下するので、Ｂ量の範囲を０．０
０３〜０．００８％とした。 Ｐ：Ｐは添加量が多いと溶接性を著しく劣化させるので
上限を０．０２％とした。
破断強度を向上させる元素であるが、０．００３％未満
ではその効果が小さく、また０．００８％を超えると溶
接性や熱間加工性が低下するので、Ｂ量の範囲を０．０
０３〜０．００８％とした。 Ｐ：Ｐは添加量が多いと溶接性を著しく劣化させるので
上限を０．０２％とした。
【００１５】Ｓ：Ｓは粒界に偏析し、熱間加工性を劣化
させ、またクリープ中粒界脆化を促進させるので上限を
０．００５％とした。 Ｎ：Ｎは固溶強化および窒化物の形成によってクリープ
破断強度を著しく向上させる元素である。０．０５％未
満では溶接性向上のために低Ｃ量としたための強度低下
分を補償できず、また０．３％を超えて添加しても長時
間のクリープ破断強度の増加は少なく、さらに靱性を低
下させる。従って、Ｎ量の範囲を０．０５〜０．３％と
した。
させ、またクリープ中粒界脆化を促進させるので上限を
０．００５％とした。 Ｎ：Ｎは固溶強化および窒化物の形成によってクリープ
破断強度を著しく向上させる元素である。０．０５％未
満では溶接性向上のために低Ｃ量としたための強度低下
分を補償できず、また０．３％を超えて添加しても長時
間のクリープ破断強度の増加は少なく、さらに靱性を低
下させる。従って、Ｎ量の範囲を０．０５〜０．３％と
した。
【００１６】Ｍｇ，Ｃａ，希土類元素（ＲＥＭ）：これ
らの元素は脱酸、脱硫により鋼を清浄化し、熱間加工性
を高めるが、その効果を得るためには、これらの少なく
とも１種を０．００１％以上添加する必要がある。しか
し、Ｍｇ：０．０５％、Ｃａ：０．０５％、ＲＥＭ：
０．１５％を超えて添加すると、かえって熱間加工性を
害するので、それぞれの添加範囲をＭｇ：０．００１〜
０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：
０．００１〜０．１５％とした。
らの元素は脱酸、脱硫により鋼を清浄化し、熱間加工性
を高めるが、その効果を得るためには、これらの少なく
とも１種を０．００１％以上添加する必要がある。しか
し、Ｍｇ：０．０５％、Ｃａ：０．０５％、ＲＥＭ：
０．１５％を超えて添加すると、かえって熱間加工性を
害するので、それぞれの添加範囲をＭｇ：０．００１〜
０．０５％、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：
０．００１〜０．１５％とした。
【００１７】次に、本発明を実施例によって具体的に説
明する。
明する。
【００１８】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に供試鋼の化学
成分および材料特性を示す。これらの鋼について、１２
５０℃溶体化処理後、７００，７５０℃でクリープ破断
試験、７００℃で高温腐食試験を実施した。クリープ破
断強度については、データをＬａｒｓｏｎ−Ｍｉｌｌｅ
ｒ法で整理し、７００℃×１０万時間破断強度を推定し
た。高温腐食試験については、Ｋ2 ＳＯ4 ：Ｎａ2 ＳＯ
4 ：Ｆｅ2 （ＳＯ4）3 ＝０．２８：０．２：０．５
（質量比）の石炭焚き模擬燃焼灰中に供試鋼を２００ｈ
浸漬後、腐食減量を測定した。試験結果を表２に示す。
成分および材料特性を示す。これらの鋼について、１２
５０℃溶体化処理後、７００，７５０℃でクリープ破断
試験、７００℃で高温腐食試験を実施した。クリープ破
断強度については、データをＬａｒｓｏｎ−Ｍｉｌｌｅ
ｒ法で整理し、７００℃×１０万時間破断強度を推定し
た。高温腐食試験については、Ｋ2 ＳＯ4 ：Ｎａ2 ＳＯ
4 ：Ｆｅ2 （ＳＯ4）3 ＝０．２８：０．２：０．５
（質量比）の石炭焚き模擬燃焼灰中に供試鋼を２００ｈ
浸漬後、腐食減量を測定した。試験結果を表２に示す。
【００１９】表１、表２に示された鋼のうち、Ａ〜Ｊは
本発明鋼であり、Ｋ〜Ｕは比較鋼である。比較鋼のう
ち、Ｋは従来よく使用されているＳＵＳ３４７Ｈ相当鋼
である。本発明鋼はＳＵＳ３４７Ｈ鋼に比し、非常に優
れた高温強度と耐高温腐食特性を有する。比較鋼のう
ち、Ｌ〜ＯはＭｏおよびＷ無添加でＮｂあるいはＢ量が
本発明の範囲を外れているために高温強度が低い例であ
る。また、Ｐ〜Ｕは高温強度は比較的高いが、Ｍｏ単独
添加あるいは、Ｗとの複合添加であってもＭｏ量が多
く、耐高温腐食特性が劣る例を示している。
本発明鋼であり、Ｋ〜Ｕは比較鋼である。比較鋼のう
ち、Ｋは従来よく使用されているＳＵＳ３４７Ｈ相当鋼
である。本発明鋼はＳＵＳ３４７Ｈ鋼に比し、非常に優
れた高温強度と耐高温腐食特性を有する。比較鋼のう
ち、Ｌ〜ＯはＭｏおよびＷ無添加でＮｂあるいはＢ量が
本発明の範囲を外れているために高温強度が低い例であ
る。また、Ｐ〜Ｕは高温強度は比較的高いが、Ｍｏ単独
添加あるいは、Ｗとの複合添加であってもＭｏ量が多
く、耐高温腐食特性が劣る例を示している。
【００２０】図１は、２０Ｃｒ−２５Ｎｉ鋼において耐
高温腐食特性に及ぼすＭｏとＷの効果を示すもので、Ｍ
ｏ単独添加（図中、●印）では腐食減量が大きいが、Ｗ
を１．５％複合添加（図中、▲印）することで耐高温腐
食特性が改善されることがわかる。また、Ｗ単独添加
（図中、□印）では、腐食減量は変化しないことがわか
る。
高温腐食特性に及ぼすＭｏとＷの効果を示すもので、Ｍ
ｏ単独添加（図中、●印）では腐食減量が大きいが、Ｗ
を１．５％複合添加（図中、▲印）することで耐高温腐
食特性が改善されることがわかる。また、Ｗ単独添加
（図中、□印）では、腐食減量は変化しないことがわか
る。
【００２１】図２は、本発明鋼と比較鋼のクリープ破断
強度と高温腐食減量を比較するもので、比較鋼が高温強
度と耐高温腐食特性のどちらか片方もしくは両方が低い
のに対し、本発明鋼は高温強度と耐高温腐食特性の双方
に優れていることがわかる。
強度と高温腐食減量を比較するもので、比較鋼が高温強
度と耐高温腐食特性のどちらか片方もしくは両方が低い
のに対し、本発明鋼は高温強度と耐高温腐食特性の双方
に優れていることがわかる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明により、溶接性に優れるととも
に、高温強度と耐高温腐食特性が確保されたオーステナ
イト系耐熱鋼が実現でき、高温高圧ボイラへの高強度鋼
の適用を容易にするとともに、施工コストを低下させる
ことができる。
に、高温強度と耐高温腐食特性が確保されたオーステナ
イト系耐熱鋼が実現でき、高温高圧ボイラへの高強度鋼
の適用を容易にするとともに、施工コストを低下させる
ことができる。
【図１】２０Ｃｒ−２５Ｎｉ鋼において耐高温腐食特性
に及ぼすＭｏとＷの効果を示すグラフである。
に及ぼすＭｏとＷの効果を示すグラフである。
【図２】本発明鋼と比較鋼のクリープ破断強度と高温腐
食減量を比較するグラフである。
食減量を比較するグラフである。
フロントページの続き (72)発明者 直井 久 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％（以下、％と略す）で、 Ｃ ：０．０２％未満、 Ｓｉ：１．５％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１８〜２６％、 Ｎｉ：２０〜４０％、 Ｗ ：０．５〜１０．０％、 Ｎｂ：０．０５〜０．４％、 Ｔｉ：０．０１〜０．２％、 Ｂ ：０．００３〜０．００８％、 Ｎ ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなること
を特徴とする溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高
強度オーステナイト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 さらに Ｍｏ：０．５〜２．０％ を含有することを特徴とする請求項１記載の溶接性に優
れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐
熱鋼。 - 【請求項３】 さらに Ｍｇ：０．００１〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．０５％、 希土類元素（ＲＥＭ）：０．００１〜０．１５％ のうち１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物よりなる請求項１または２記載の溶接性に
優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系
耐熱鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5111957A JPH06322488A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
| CA 2162704 CA2162704A1 (en) | 1993-05-13 | 1994-05-12 | High-strength austenitic heat-resistant steel excellent in weldability and good in high-temperature corrosion resistance property |
| PCT/JP1994/000767 WO1994026947A1 (en) | 1993-05-13 | 1994-05-12 | High-strength austenitic heat-resisting steel with excellent weldability and good high-temperature corrosion resistance |
| EP94914608A EP0708184A4 (en) | 1993-05-13 | 1994-05-12 | HIGH-STRENGTH AUSTENITIC THERMORESITANT STEEL WITH EXCELLENT WELDABILITY AND GOOD RESISTANCE TO CORROSION AT HIGH TEMPERATURES |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5111957A JPH06322488A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322488A true JPH06322488A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=14574397
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5111957A Withdrawn JPH06322488A (ja) | 1993-05-13 | 1993-05-13 | 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0708184A4 (ja) |
| JP (1) | JPH06322488A (ja) |
| CA (1) | CA2162704A1 (ja) |
| WO (1) | WO1994026947A1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN100406608C (zh) * | 2005-04-18 | 2008-07-30 | 张光华 | 超强型耐热钢 |
| JP2012001749A (ja) * | 2010-06-15 | 2012-01-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
| JP2013044013A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-03-04 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 時効後靭性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼 |
| JP2013067843A (ja) * | 2011-09-26 | 2013-04-18 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 優れた高温強度を有するオーステナイト系耐熱鋼とその製造方法 |
| WO2013118585A1 (ja) * | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
| JP2017166004A (ja) * | 2016-03-15 | 2017-09-21 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 加工性、高温強度および時効後の靱性に優れたオーステナイト系耐熱鋼 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP4424471B2 (ja) * | 2003-01-29 | 2010-03-03 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US7815848B2 (en) * | 2006-05-08 | 2010-10-19 | Huntington Alloys Corporation | Corrosion resistant alloy and components made therefrom |
| ES2803574T3 (es) * | 2014-01-27 | 2021-01-28 | Nippon Steel Corp | Material de soldadura para aleación a base de níquel resistente al calor y metal soldado y unión soldada formada usando los mismos |
| CN114032434B (zh) * | 2021-10-27 | 2023-09-26 | 江苏金合特种合金材料有限公司 | 高耐蚀n08120材料冶炼及大口径无缝管生产工艺 |
| CN115505820B (zh) * | 2022-09-15 | 2024-01-05 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种含铌高氮镍基合金的连铸方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5681661A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
| JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
| JPS6333549A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐石炭灰腐食ボイラ用オ−ステナイト鋼管およびその製造法 |
| JPH0753898B2 (ja) * | 1987-01-24 | 1995-06-07 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度オ−ステナイト系耐熱合金 |
| JP2510206B2 (ja) * | 1987-07-03 | 1996-06-26 | 新日本製鐵株式会社 | Ｓｉ含有量の少ない高強度オ−ステナイト系耐熱鋼 |
-
1993
- 1993-05-13 JP JP5111957A patent/JPH06322488A/ja not_active Withdrawn
-
1994
- 1994-05-12 CA CA 2162704 patent/CA2162704A1/en not_active Abandoned
- 1994-05-12 EP EP94914608A patent/EP0708184A4/en not_active Withdrawn
- 1994-05-12 WO PCT/JP1994/000767 patent/WO1994026947A1/ja not_active Application Discontinuation
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| CN104114730A (zh) * | 2012-02-08 | 2014-10-22 | 新日铁住金株式会社 | 双层管及使用其的焊接结构体 |
| JP2017166004A (ja) * | 2016-03-15 | 2017-09-21 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 加工性、高温強度および時効後の靱性に優れたオーステナイト系耐熱鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2162704A1 (en) | 1994-11-24 |
| EP0708184A4 (en) | 1996-07-03 |
| WO1994026947A1 (en) | 1994-11-24 |
| EP0708184A1 (en) | 1996-04-24 |
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