JP2013044013A - 時効後靭性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 質量%で、C:0.02〜0.08%、Si:0.3超〜0.8%、Mn:0.6〜2.0%、P:≦0.04%、S:≦0.010%、Ni:15超〜26%、Cr:18〜23%、W:1.8〜4.2%、Mo:≦0.5%、Nb:0.2〜0.5%、Al:0.001〜0.040%、N:0.07〜0.13%を含有し、残部Feおよび不可避不純物で、下記(1)、(2)式を満足する、時効後靱性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼。
W+2Mo=2.8〜4.2%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2)
【選択図】 なし
Description
その原理を説明すると、オーステナイト系耐熱鋼におけるNは、一般に、オーステナイト組織を安定化させると同時に、固溶強化と炭窒化物の析出強化により高温強度を向上させる元素として、広く利用されている。しかし、Nを、WあるいはMoと同時に添加した場合、Nは、結晶粒界にラーヴェス(Laves)相の析出促進に働き、時効後靱性を早期に著しく低下させる要因となり、中でもMoは、Wよりもラーヴェス相の生成と成長を著しく促進させるので、さらに時効後靱性を著しく低下させる要因となることを発明者は見出し、この原理を利用して本願発明の耐熱鋼を得たものである。
ここに、
W+2Mo=2.8〜4.25%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2)
である。
ここに、
W+2Mo=2.8〜4.25%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2)
である。
ここに、
W+2Mo=2.8〜4.25%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2)
である。
Cは、高温強度の向上に必要な元素で、Cは0.02%以上添加する。しかし、Cが0.08%を超えると、M23C6型炭化物が多量に析出し、時効後靱性を低下させる。そこで、Cは0.02〜0.08%とする。
Siは、脱酸のために0.3%を超えて添加する必要がある。しかし、Siはσ相を粒界に析出し易くし、時効後靱性を低下させる。そこで、Siは0.3%超〜0.8%とし、望ましくは0.3%超〜0.6%とする。
Mnは、脱酸のために添加する。しかし、Mnを過剰に添加すると高コストとなる。そこで、Mnは0.6〜2.0%とする。
Pは、不可避不純物として含有されるが、Pが0.040%を超えると溶接性が悪化する。そこでPは0.040%以下とする。
Sは、不可避的不純物として含有されるが、Sが0.010%を超えると熱間加工性が悪化する。そこでSは0.010%以下とする。
Niは、オーステナイト組織安定化のために15%を超えて含有させる必要がある。しかし、多量のNi添加は高コストとなるために上限を26%とする。
Crは、耐高温腐食性と耐水蒸気酸化性の向上のために18%以上添加する必要がある。しかし、Crを過剰に添加するとσ相が粒界に析出して、時効後靭性を著しく低下させる。そこで、Crは18〜23%とし、望ましくは19〜22%とする。
Wは、高温強度向上のために1.8%以上添加する必要がある。しかし、4.2%を超えて添加すると、Laves相が粒界に多量に析出し、時効後靭性を著しく低下させる。そこで、Wは1.8〜4.2%とする。
Moは、高温強度向上のため適宜必要に応じて添加されるが、Moが0.5%を超えて添加されると時効後靭性が著しく低下する。そこで、Moは0.5%以下とし、望ましくは0.3%以下とする。
Nbは、高温強度向上のために0.2%添加する必要がある。しかし、Nbが0.5%を超えて添加されると溶接性が悪化する。そこで、Nbは0.2〜0.5%とする。
Alは、脱酸のために0.001%以上添加する必要がある。しかし、0.040%を超えて含有されると、粒界にAlNが生じて時効後靭性が悪化する。そこで、Alは0.001〜0.040%とする。
Nは、高温強度を向上させるために0.07%以上添加する必要がある。しかし、Nが0.13%を超えると、粒界にLaves相が生じて時効後靭性が悪化する。そこで、Nは0.07〜0.13%とする。
Cuは、請求項1の鋼に比してさらに高温強度の向上を図った請求項2の鋼とするために2.0%以上を添加する。しかし、Cuが3.2%を超えると時効後靭性が低下する。そこで、Cuは2.0〜3.2%とする。
BまたはCaはいずれも熱間加工性を改善する元素であり、Bは0.001%以上で粒界強化により熱間延性を改善するが、0.004%を超えると逆に熱間加工性を悪化させる。Caは0.001%以上でSを固定して熱間延性を改善するが、0.007%を超えると効果は飽和し高コストとなる。そこで、B0.001〜0.004%、Caは0.001〜0.007%のいずれか1種または2種とする。
(1)式の下限値を2.8%とする理由は、本発明の鋼の高温強度を向上させるためである。(1)式の上限値を4.25%とする理由は、ラーヴェス相が粒界に析出するようになり、時効後靭性を低下させるためである。そこで、(1)式のW+2Moの値を2.8〜4.25%とする
(2)式はNiバランスの式であり、(2)の値の下限値を9.5%とする理由は、σ相の析出を抑制し、時効後靭性の低下を抑制するためである。そこで、(2)式のNi+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10の値を9.5%以上とする。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.02〜0.08%、Si:0.3超〜0.8%、Mn:0.6〜2.0%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:15超〜26%、Cr:18〜23%、W:1.8〜4.2%、Mo:0.5%以下、Nb:0.2〜0.5%、Al:0.001〜0.040%、N:0.07〜0.13%を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、下記(1)式および(2)式を満足すること特徴とする時効後靱性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼。
W+2Mo=2.8〜4.2%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2) - 質量%で、C:0.02〜0.08%、Si:0.3超〜0.8%、Mn:0.6〜2.0%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:15超〜26%、Cr:18〜23%、W:1.8〜4.2%、Mo:0.5%以下、Nb:0.2〜0.5%、Al:0.001〜0.040%、N:0.07〜0.13%を含有し、さらにCu:2.0〜3.2%を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、下記(1)式および(2)式を満足すること特徴とする時効後靱性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼。
W+2Mo=2.8〜4.2%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2) - 質量%で、C:0.02〜0.08%、Si:0.3超〜0.8%、Mn:0.6〜2.0%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:15超〜26%、Cr:18〜23%、W:1.8〜4.2%、Mo:0.5%以下、Nb:0.2〜0.5%、Al:0.001〜0.040%、N:0.07〜0.13%、Cu:2.0〜3.2%を含有し、さらに、B:0.001〜0.004%、Ca:0.001〜0.007のいずれか一種又は2種を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、下記(1)式および(2)式を満足すること特徴とする時効後靱性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼。
W+2Mo=2.8〜4.2%……(1)
Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu−1.2(Cr+Mo+0.5W)−0.5Si−0.3Nb+10≧9.5%……(2)
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