JPS59173249A - オ−ステナイト系耐熱合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は優れた高温脆化特性、高温腐食特性。

溶接性をもつオーステナイト系耐熱合金に係わるもので
ある。

１９７４年才イルショック以後原油等燃料の高騰により
電力の発電コストに占める燃料費の割合が大きくなり、
その後米国では火力発電用タービンの高温、高圧化か計
画されている。我國では米国よりも燃料が高価であるの
で、米国よりさらに高温、高圧化に進むものと考えられ
る。高温、高圧化によって得られるプラントの効率の上
昇分は、例えば蒸気温度を現状の５３８℃から６５０℃
に高め、蒸気圧力を３５００　ｐｓｉｇから５０００　
ｐｓｉｇまで高めた場合約７％であるといわれている。

このような蒸気条件で使用できるボイラー用耐熱合金の
開発が進められている。

蒸気温度６５０℃の両片ボイラーのメタル温度は７２０
℃１′寸近になるが、このＶ川（都度に１１１汀えうる
ｎｔｔ１熱祠料は従来の５ＵＳ３４７，５ＵＳ３１６，
５ＵＳ３１＋なとのオーステナイトステンレス鋼では不
十分でさらに扁）１此のものが必要になる。また従米の
オーステナイトステンレス鋼１りＪえばＳＵＳ　３４７
やＳＵＳ　３１６では濱温の耐食性を中心に考えて開発
されてきたので、尚温の便用にｆｆｊｔえうるものに化
学成分的な検討を加え、高礒甑綻、鍋占腐食性。

ｍ炭柱などの点においてボイラー用材料に必要な性能を
其餉する１１黙合午を開発する必授がある。

本発明はこのような情況にかんがみ、イ市々の芙験事実
を約合的に判断した結朱全く肋規な成分の耐熱合金を開
発することに成功し、本発明をなしたものである。ａち
イｉ発明は重機パーセントでＣ０，０２〜０．１５％、
　Ｓｉ　０．３〜２．０％、　Ｍｎ　０．３〜１５％、
Ｃｒ１８〜２５％、　Ｎｉ　１７〜５０％。

Ｍｏ　０．５〜３．０　％　、　Ｔｉ　０．０３〜０．
３％、Ｎｂ０．０５〜０６％、　Ｂ　Ｏ，００３〜０．
０１％、Ｐ０．０４％以下。

Ｓｏ、００５％以ドを言句し、又はこれにさらにＮを０
．０２〜ｏ３襲を含ゼし、がっＮｂとＴ１の割８Ｎｂ／
Ｔｊか原子比で０．５〜３であり、１　　　　（Ｎｂ十
Ｔｉ　）／（Ｃ十Ｎ）の原子比が０．２〜０．８５であ
って残部鉄および不呵組不幌物からなることを時叡とす
るオーステナイト系町熱合笠である。

以Ｆに本冗明を詳細に税印」する。

先ずＣの成分眠定坤由について述べると、炭化物の形状
や分布はクリープ破〃ｉ独ざや破締Ｔ伸ひに大きな影曽
を与えるので、ＣｒはＣｒ　、　Ｍｏ　、　Ｔｊ　、　
Ｂ。

Ｎｂとクリープ特注に効果的な、炭化物を形成するに必
要な鼠を厳少眠弗加する必要がある。一方浴汝時關温剖
れを防止するためにはＣｒをできる限シ下ける必要があ
る。以上の綾点がらＣの下限葡００２％、上眠？］ｌ−
０，１，５矛と定めた。

仄ＶＣ８１のＪ戊分軛囲を０３〜２．０φと丸めたのは
次のような失Ｉ灰に丞づくものである。第１図はＣ０，
０８％、　Ｍｎ　１．０％＋Ｃｒを】６％（図中。印）
１９％（図中・印）および２２φ（図中◎印）の３水準
にしＮｌ　：３５％、　Ｍｏ　１．５％、ＴｉＯ，２％
。

Ｎｂ０．２％、Ｂｏ、００５％、Ｐｏ、０２％、　Ｓ　
Ｏ，００２％以下の成分を封する合金についてＳｉを変
化させて、６５０℃、２００ｈｒ人工灰中て高ｒｍ　）
４　Ｂ試験を行った殖果を示したものであって、同図に
示すように、ＳＩ牙項すと尚温爬食龜を考しく減少する
ことが判った。しかしなから一方第１図と同一１戊分糸
の合金を３水準のＣｒ嵐Ｒ１１ち１６襲（○印ン。

１９％（・印）、２２％（◎印）に分けてそれぞれ８１
％を変化させて７０　（ｌ　Ｃのクリープ伏前時間を調
べた。その結果高温クリープ独さは第２図に示すようＫ
ＣｒＱに関係な（Ｓｉを旨めると低減することがわかる
。

以上第１図お上ひ弔２図の知見から、Ｓ］鼠はｆｆｆＩ
＾温戚食性温点食性確加する必役かあり、ＳＵＳ　：３
４７合度の耐尚温腐艮性葡維す、ｒするためには少なく
とも０３％以上屹加する必要かあるか、ＳＩ蜀か怪鳶き
るとクリープ破〜［独さが減少するので、５ＵＳ３４７
以上のＩ艷湿りリープ販曲踵さを維狩するためにはＳｉ
積乞２０％以千−にすることか必要である。これらの理
由によってＳＩＮの下限ヲ０３％、上限を２０％とした
。

Ｍｎは脱酸を十分行い、健全な劇Ｊ魂を得るために必要
で、Ｒ・司申に不純物として言句されるＳ成分を同足し
・ｆ／：８間）すに注を防止し、浴膜曲・熱間加工′１
１ケ同上させるので０３％以」二は必要である。しかし
舶加蚕が多源きるとｒ（ｉｆ敵化性ｄ貝うので上１尺を
１５％とした。

Ｃｒは尚扇りリープラ蛋匿ｒ　１吋６山温淑化１Ａ−な
どを同上させるので、耐熱合金にとっては必用の元素で
ある。５ＴＪＳ３４７と同等以上の耐尚温賊化性が必汝
々ので、Ｃｒ龜の下限を５Ｕｓ３４７のＣｒ亀とｌＬｊ
、ｌ厳の１８弼とした。しかしＣｒ猷が多いと長時ｒａ
ｊ）Ｊｕ熱によシσ脆化が起と）易くなる。

２５Ｃｒ−２ＯＮｊ　オーステナイトステンレス鋼。

ＳＵＳ　３１０以上のσ脆化時性を確保するためにＣｒ
破の上限を２５％とした。

Ｎｉｉ″Ｌ−に１０襲以上添加すると体心立方構這の鋼
を囲む立方構造の−に変えるので、安建した鍋扇煎度を
確保する上で欠かせない元系であるが、ボイラーなど尚
昌でま始時間便用される尚Ｃｒ糸間」熱鋼に起こるσ脆
化を抑制するためには１７％以上摩加する必要かある。

しかしＮｉ　ｉｉが多くオーステナイトが安定になると
、加工峡化が起こり易く熱間加工社が劣化する。またコ
ストのｌｆｌでもＮｉ址が多くなるとｆｉｊ＋　１ｌｆ
ｌｌになる。以上の理由によりＮ１の上限を５０％とし
た。

Ｍｏは固浴体喫化作用や析出級化作用によってクリープ
破断強さを昼めるのに必要な元素であるので添加戴の下
限を０５％とした。しかしＭＯはσ相の形成を１足進し
、長時間脆化を起こし易く、更に高温での耐食性を悪く
するので添加ｊ桂の上限を３０％とした。

Ｔｉ、Ｎｂは炭、窒化吻杉波元系でクリープ破■■特注
の改沓に効果があることは促米認のられているが、ＴＩ
とＮ’ｂの割合に関し不兄明名らは便米の知見とは異る
耕だな知見を得た。すなわち第３図はＳｔ量を２水準即
ち００５％Ｓｉ（○）及び２．０％Ｓ１（・）と変えた
０、　１％Ｃ１１０％Ｍｎ　＋　２０％Ｃｒ　。

２５％Ｎ＋、ｌ、４％Ｍｏ　、　０．００５％Ｂ　、　
０．０２％Ｐ。

０．００３％Ｓの成分の合蛍でＴｉ：Ｎｂの原子比を柚
榎俊化させて、７５０℃、　１２　ｋｇｆ／咽２のクリ
ープ瞼−■時間を調べたものであるか、同図に示すよう
にＮｂ／Ｔｉの原子比か３まではＮｂの割合か多くなる
に促ってクリープ破〃［強さかプ虫くなる。これはたと
えば特公昭５０−３９６７号公報に示された従来の知見
でＮｂ／Ｔｉの原子比が１：１の時クリープ特性さか坂
もソ虫くなるとされているのとは異な）、ＮｂとＴｉの
割合において原子比で３まではＮｂの割合が多いほどク
リープ破断強さが強くなることを示している。第３図の
結果からＮｂ／Ｔｉの原子比においてＮｂの割合が少な
くなることはクリープ強さ？低下させるので、Ｎｂｉは
原子比でＴｉ耐の１以上必要である。また同図からも判
るようにＮｂ献を原子比で３を超えて冷加してもクリー
プ強さの増加は期待できない。したかってＮｂ鼠は原子
比でＴｊ　ｉの３倍以下に制限する必要がある。

またＴｊ、Ｎｂ１ｄＣ或いはＣとＮの析出９勿を作るこ
とによシフＩＪ　　７’特性を改善しているので、Ｎｂ
　、　Ｔｉの適正象カロ撹はＣ被成いはＣ，Ｎ量との関
・床（Ｎｂ　＋Ｔｉ　）／　（Ｃ十Ｎ　）によって決ま
る。しかしＣｉｔ或いはＣ，Ｎ虚のみを変えてもクリー
プ強さは級化するので、Ｎｂ、Ｔｉ、鼠と共に６重或い
はＣ１Ｎ敢を変えて（Ｎｂ　＋Ｔ＋　）　／（Ｃ十Ｎ　
）との１列係を調べても、原子比の効果とＣ或いはＣ，
Ｎの効果が重畳して、・掻さに及はず（Ｎｂ十Ｔｉ　）
／（Ｃ十Ｎ）の影臀をは握することは困難である。本党
明首らはこの点に注目しＣ組成いはＣ、Ｎｉを一定にし
、Ｎｂ　、　Ｔｉのみを変化させることによって（Ｎｂ
＋Ｔｉ　）／（Ｃ＋Ｎ）の原子比を震え、クリープ破断
特性に及はす影響を明らかにしようと試みだ。

第４図はＮを２水準即ち０．０５％（○印）及び０００
５％（・印）と変えた０、　１％Ｃ、０，５％Ｓｉ。

１０％Ｍｎ　、　２０％Ｃｒ　、　２５％Ｎｉ　、　１
．０％Ｍｏ　。

０、Ｏｆ）　５％Ｂ、０．（１２％ｐ　、ｏ、ｏｏ３％
Ｓの合蛍について（Ｎｂ十Ｔｉ　）／（Ｃ十Ｎ）のｊ原
子比を棟々変化させて７５０　℃、　１２　ｋｇｆ／醋
のクリープ破−■時間を調べたものであるが、上６己成
分糸において（Ｎｂ＋１’ｉ　）／（Ｃ十Ｎ）の原子比
は０２〜０８５とすることが必要であることが判った。

すなわち（Ｎｂ十Ｔｉ　）／（Ｃ十Ｎ）の原子比が０．
８５よシ大きくなると、Ｎｂ、Ｔｉを言む析出物が粗大
化し易く、クリープ仮餌府注の改古効来か劣化する０２
未満ではＮｂ　、　’ｌ’ｉの効果か現われない。した
かってＣとＮ量を一定としたＪ＃Ｊ合、（Ｎｂ＋１゛＋
）の伶加眠１ｆｆＨ（Ｎｂ＋ＴＩ　）／（Ｃ十Ｎ）　ノ
ｊｌＬりＮ　Ｏ，２〜０．８５のｔｉｎ　ｍにりり、ま
た前述の如り、ＮｂとＴＩの割８はＮｂ／Ｔｉか原子比
で０５〜３であることが必簀である。

以上の点を考慮してＮｂＯ上ｍｌｆ　０．６　％、Ｔｊ
Ｏ上１次を０３％とした。またＴｉ、Ｎｂがクリープ特
性に有効に作用するためには］１は０．０３％以上、Ｎ
ｂは０．０５％以上存在することが必要である。

Ｂげクリープ強さを尚めるのに０．００３％以上は必要
であるが添加型が多いと浴接性および延・註か劣化する
ので副加敢の上１昼を０．０１０％とした。

Ｐは除加鼠が多いとクリープ中析出ヶ泥辿しクリープ中
充化を促進させるので上限を０．０４％とした。

Ｓも枚界に偏析しクリープ中粒界の１宛化を促進させる
ので上限を０．００５％とした。

Ｎは高Ｃｒ　、高Ｎｉ系オーステナイト合金の尚謳クリ
ープ破断性さを烏めることが知られている。

Ｎは窒化物の形成によりクリープ俵ＷＴ強さ盆尚めるが
、蝋化物による効果を現わすためにはＮ址を０．０２％
以上にする必要がらる。しかしＮ耐が増加するとクリー
プ破断伸びが減少し、またＮｔが０３チを超えても長時
間のクリーブ破断性さの増た。

的に述べる。

第１表に供試合金の化学組成、７５０°Ｃ１１２ｋｇｆ
Ａ廁２の応力でのクリープ破顛時間、破ｌｌ、ｌｒ伸ひ
、　（Ｎｂ十Ｔｊ　）／（Ｃ十Ｎ）の原子比、　Ｎｂ／
’Ｉ”ｊの原子比を示す０第１衣に示す谷曾金のうちＥ
　、　Ｋ　。

Ｌ、ＪＸ、Ｂ’合金Ｖｉ％肝訂１求の範囲（１）に該当
する本発明合金、Ｆ　、　Ｏ、Ｐ　、　Ｑ　、　Ｒ、Ｔ
　、　Ｕ　、　Ｚ　、　Ａ’金合金特許請求の範囲（２
）に該当する本発明合金であるＡ台金はＳＵＳ　３４７
相当材、Ｓ合金はＳＵＳ　３０４相当材である。Ｃ台金
は２５Ｎ＋−２０Ｃｒを基本成分にしたものでＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｂ、Ｎを冷加しないもの、Ｄ合金はＢ、Ｎを添加し
ないものである。Ｅ合金はＮを・研刀口せすＴｊ、Ｎｂ
、Ｂを冷加した本発明合金で（Ｎｂ＋Ｔ＋　）／（Ｃ十
Ｎ）　（７）原子比０．５　、　Ｎｂ／ｌ’ｌの原子比
を１０としたもので、この合金のクリープ破断性さはＡ
、Ｂ、Ｃ，およびＤ合金よシジ虫く、Ｎｂ　、　Ｔｊ　
、　Ｂがクリープ強さを尚くしている。Ｆ合金１’１．
Ｅ合金にＮを麻加した本発明合金であるが、０．０６％
のＮ添加にょシフリープ破断ケさがＥ台金より毀くなる
。Ｇ合金は本発明合金に比べてＣ砿か上限を超えたもの
で、クリープ破断性さがＦ合金に比べると低下する◇ま
たクリープ破断伸びも減少する。Ｈ合金はｓｌが上限を
超えたものであるが、Ｓｌか嶋くなるとクリープ破Ｗｔ
ガさが著しく減少する。■合金はＣｒが上限を超えたも
ので、ＮＩも２９．６％と若干＾くしであるが、クリー
プ破断性さけ本発明合金Ｆよシ低い。Ｃｒ社が。　　２
５％を超えると炭化物やσ相などの金ＶＡ間化合物によ
るクリープ破断特性の劣化が起こる。Ｊ。

Ｋ、Ｌ、Ｘ合金はＮｂ／Ｔｌの原子比をそれぞれ０．２
５゜０．５　、３．０　、４．０とし、Ｎ添加なしで、
（Ｎｂ＋ｒ＋　）／（Ｃ十Ｎ）の原子比が０．２３〜０
．５８の範囲にあるものであるが、Ｎｂ／Ｔｌの原子比
が本発明の上限３を超えレリえば４．０になるとＸ合金
のようにクリープ破断性さと共にクリープ破断伸びも劣
化する。またこの比が本発明の下限ｏ５よシ小さいＪ合
金もクリープ破Ｗｉ強さは拘い。Ｎ、Ｏ，Ｐ合金は箪索
全冷加したもノｆ　（Ｎｂ＋Ｔｌ　）／（Ｃ十Ｎ）　（
７）ＪＪ％子比が０．３３〜０．３ｇの範囲テＮｂ／１
’ｉａ原子比を０．２５　、０．５　、３．０と変えた
ものである。Ｎｂ／’ｌ’ｌの原子比が０２５のＮ−＠
金はこの比が０．５　、３．０の本発明合金０．Ｐよシ
フリープ強さが弱い。Ｑ、Ｒ，Ｓおよびｗ、ｘ、Ｘ合金
はＮを冷加した場合と、Ｎを趨加しないそれぞれについ
てＮｂ／Ｔｏｃ／）原子比を０．８〜１．１とし、（Ｎ
ｂ＋ｒ＋　）／（Ｃ十Ｎ）　ｔＤｆＪＡ子比を０．２０
−０．９１ノ範囲でそれぞれ３水４Ａ笈化したものであ
るが、（Ｎｂ十Ｔｉ）／（Ｃ十Ｎ）ｏ＝子比が０．９１
のＳ合金。

０１９０のＹ合金はこの原子比が０．２〜ｏ、８５の範
囲にある本発明のＱ、Ｒ合金およびＷ、Ｘ合金よ）クリ
ープ強さと共に破断伸びも劣化する。Ｔ、Ｕ。

■合金はＮを０．１０７，０．３０２．Ｑ、３８９％、
！：ｆ化したもので、Ｎｉが０．００４８％、０．０６
０％の本発明合金ＢＦと比較してもＮ鼠を増すとクリー
プ強さは」〈ｌる。しかし不発明の上限０．３％を超え
たＶ台金はクリ　ｆ破断性さの増加は少なく、伸びの減
少か著しい。Ｚ　、　Ａ’　、　Ｂ’金合金Ｎｉの下限
から上限にぼた力にるものであるが、ＮＩ址が者しく叢
化してもＴ’＋　ｒ　Ｎｂ　ＨＢ　＋　Ｎなどがクリー
プ強さを尚くしていると推察される。

以上のように本発明合金は超超臨界圧用ディラー＃３鋼
として従来の耐熱ステンレス鋼５ＵＳ３／１７゜ＳＵＳ
　３０４など或いは高Ｎｌステンレス綱よシ縞温りリー
プ破断強さが強く、耐食性や溶接性なども十分考慮され
たものでおシ？イラー用材料として後れた特性をもつ合
金である。

【図面の簡単な説明】

第１図はＳ】瀘と重鼠減との関係を示す図、第２図は８
１足とクリープ破断時間との関係を示す図、第３図はＮ
ｂ／Ｔｊの原子比とクリープ破ρＴ時間との関係を示す
図、第４図は（Ｎｂ＋’ＩＮ）／（Ｃ＋Ｎ）の原子比と
クリープ破断時間との関係を示す図である。 ｆ５７　　図 Ｓｔｌ　　　量　　（ヅ・） 第２図 ０　　　　　７　　　　　２ Ｓｔ量（％） 第３図 ／θ３ト ／’４　　　　／：２　　　　／ニア　　　　２：／　
　　　３：ｆ　　　４：ｆＮｂ／Ｔｒｌ　（原子比） 第４図 ０．２　　　　θ、４　　　０．６；　　　　θ、ａ　
　　　ｉ、。 （Ｎｂ＋Ｔｊ）／（Ｃ十Ｎ）　　（清、＋工し）第１頁
の続き ０発　明　者　小野山征夫 光重大字島田３４３４新日本製鐵株 式會社光製鐵所内 ０発　明　者　藤田利夫 東京都文京区向丘１−１４−＝４ 手　３売　補　１１−　書　　（自発）１．　事件の表
示 昭和５８年特許願第０４５２７８号 ２　発明の名称 オーステナイト系耐熱合金 ３　補正をする者 事件との関係　特許出願人 代表者　武　　１）　　　豊 ６　補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な（１）特
許請求の範囲を別紙の通シ補正する。 （２）明細書３頁１１行と１２行の間に下記を挿入する
。 「なお、このような用途に対する技術として特開昭５２
−１４９２１３号公報記載の骨、ｊが提案されているが
、該材料はＮｉが６．８〜２０チと比較的低く含有され
ているものであシ、そのだめ耐熱オーステナイト鋼の高
温長時間脆化特性に対し悪影響を及ぼすσ相が生成され
易く、この点で前記目的全十分に解決するに到っていな
い。」 （３）同３頁１７行ｒＮｉ１７〜５０係」をｒＮｉ２０
，５〜５０係」に補正する。 （４）同４頁１４行「００２チ、上限を０．１５係と定
めた。」を「００２チ、望ましくは０．０５係。 上限を０１５チと定めた。」に補正する。 （５）同５頁１５行「０．３チ以上添加する」を「０．
３チ以上、望捷しくは　０４チ以上添加する」に補正す
る。 （６）同５頁最下行「上限を２０係とした。」の次に下
記を挿入する。 「なお、Ｓｔの上限は１５チを超えても耐高温腐食性の
向上はそれ程顕著でないので望ましくは１．５チ以下と
する。」 （７）同６頁４行「０３チ以上は必要である。」を［０
３チ以上、望捷しくは０８チ以上は必要である。」に補
正する。 （８）同６頁６行１１．５係とした。」を「１５係、望
ましくは１．３チとした。」に補正する。 （９）同６頁最下行〜７頁１行「１７％以上添加する必
要がある。Ｊｉｒ２０．５チ９上、望１しくは２４％以
上際加する必要がある。」に補正する・００同７頁８行
ｒ０．５％とした。Ｊ　ｆｉ　ｒ　０．５　％、望捷し
くは１．４チとした。」に補正する。 （］１）同７頁１１行「３．０係とした。」を「３．０
チ、望寸しくは２５％とした。」に補正する。 （１２同８頁１１〜１２行「１以上必要である。」全「
−１以上、望ましくは１以上必要である。」に補正する
。 ０３同１０頁６行「０５〜３」を「０５〜３、望１しく
け１〜３」に補正する。 ０４同１０頁８〜１１行を下記の通り補正する。 「以上の点を考慮してＮｂの上限全０６係、望捷しくは
０５チ、Ｔｉの上限を０３％、望１しくけ０２５係とし
た。またＴｉ　ｒ　Ｎｂがクリープ特性に有効に作用す
るためにはＴｉは０．０３チ以上、望ましくは０．０５
チ以上、Ｎｂは０．０５チ以上、望捷しくは０．０６％
ＪＲ上存在することが必要である。」αう同１０負１４
行ｒ０．０１０係」をｒｏ、ｏｔｏ係、望ましくは０．
００７％Ｊに補正する。 ００同１１頁４行「００２チ以上」を「００２チシ上、
望ましくは００５チ９上」に補正する゛。 ０η同１１頁下から５惰１’Ｚ、Ｊ’ｉ削除する。 ０棒間１４頁５行「Ｚ、」を削除する。 αつ同１５頁第１表「鋼種Ｚ」の欄を全部削除する。 特許請求の範囲 （１）　　重量パーセントにてＣ００２〜０．１５係。 Ｓｉ０．３〜２．０％、　Ｍｎ　０．３〜１．５％、Ｃ
ｒ１．８〜２５％、Ｎｉ２Ｏ，５〜５０％、Ｍｏ０１５
〜３．０％。 Ｔ１０．０３〜０．３係、Ｎｂ０．０５〜０．６％。 Ｂｏ、００３〜０．０１係、Ｐｏ、０４多以下。 Ｓｏ、００５％以下を含有し、かつＮｂとＴｉの割合Ｎ
ｂ／’Ｐｉが原子比で０．５〜３であり、（Ｎｂ＋Ｔｉ
　）／（Ｃ＋Ｎ）の原子比が０．２〜０．８５であって
、残部鉄および不可避不純物から力ることを特徴とする
オーステナイト系耐熱合金。 （２）　　重量パーセントにてＣ０，０２〜０１５係。 ８１０、３〜．２．０％、　Ｍｎ　０．３〜１．５　Ｔ
ｏ　、　Ｃｒ　１８〜２５ｑｂ、Ｎｉ２Ｏ，５〜５０％
、Ｍｏ０．５〜３．０Ｚ。 Ｔ１０．０３〜０．３チ、ＮｂＯ，０５〜０６条。 Ｂｏ、００３〜０．０１係、Ｐｏ、０４係以下。 ８０．００５チ以下、ＮＯ，０２〜０．３係を含有しか
つＮｂと’ｒｔ　ｏ割合Ｎｂ、／’ｒ　ｉが原子比で０
５〜３であシ、（Ｎｂ＋Ｔ＋）／（Ｃ＋Ｎ）の原子比が
０．２〜０．８５であって、残部鉄および不可避不純物
からなること全特徴とするオーステナイト系耐熱合金。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　血止パーセントにてＣ０，０２〜０．１５％
   。 ＳｉＯ，：３〜２．０％、　Ｍｎ　０．３〜１．５％、
   Ｃｒ１８〜２５％、Ｎｉ１７〜５０％、　Ｍｏ　０．５
   〜：３．０％。 Ｔｊｏ、０３〜０３％、、　Ｎｂ　Ｏ，０５〜０．６％
   。 Ｂｏ、００３〜０．０１％、Ｐｏ、０４％以下。 Ｓｏ、００５％以下を金回し、かつＮ’ｂとＴｉの割合
   Ｎｂ／Ｔｉか原子比で０．５〜３であシ、（Ｎｂ中Ｔｉ
   　）／　（Ｃ＋Ｎ）のノ京子比が０２〜０８５であって
   、残部鉄および不可避不純物からなることを特徴とする
   オーステナイト禾＋ｍｊ熱合金。 （２）　　車鉱ノぞ一セントにてＣ０，０２〜０１５％
   。 Ｓｔ　０．３〜２．０％、　Ｍｎ　０．３〜１．５％、
   Ｃｒ１８〜２５％、Ｎｉ１７〜５０％、　Ｍｏ　０．５
   〜３．０％。 Ｔｉ０．０３〜０３％、　Ｎｂ　０．０５〜０．６％。 ８０．００３〜００１％、Ｐｏ、０４％以下、８０．０
   ０５％」以下、ＮＯ，０２〜０３％を含竹しかつＮｂと
   １゛士の割合Ｎｂ／Ｔｉが原子比で０．５〜３であり、
   （Ｎｂ中Ｔｉ　）／　（Ｃ＋Ｎ）の原子比が０．２〜０
   ．８５であって、残部鉄および不可避不純物からなるこ
   とを特徴とするオーステナイト系耐熱合金。