JPS61179835A - 高温強度の優れた耐食性オーステナイト鋼 - Google Patents
高温強度の優れた耐食性オーステナイト鋼Info
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- JPS61179835A JPS61179835A JP60002457A JP245785A JPS61179835A JP S61179835 A JPS61179835 A JP S61179835A JP 60002457 A JP60002457 A JP 60002457A JP 245785 A JP245785 A JP 245785A JP S61179835 A JPS61179835 A JP S61179835A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、優れた耐食性を有することはもちろんのこ
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
と、極めて良好な高温強度をも兼ね備えており、高温環
境下で使用されるボイラや化学プラント機器類に適用し
て優れた性能を発揮するオーステナイト鋼に関するもの
である。
〈従来技術とその問題点〉
一般に、各種ボイラ設備や化学プラント機器類等、高温
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの株の用途に広く使用され
てきた。
環境下で使用される装置の素材は、高温強度、耐食性、
溶接性など様々な特性が重視されるものであるが、従来
、これらの要求特性を比較的満足する上、価格面でもそ
れほどの不利を招くことがない１８−８タイプのオース
テナイト系ステンレス鋼がこの株の用途に広く使用され
てきた。
ところが、近年、前記高温設備の効率向上が推進される
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高置化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性金
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
ようになったこともあって材料の使用条件は苛酷化の度
合を益々増してきており、従って要求される材料性能も
次第に高置化してきたことから、上記現用の１８−８オ
ーステナイト系ステンレス鋼では高温強度及び耐食性金
も含めてこれらの要求に十分な対処ができなくなってき
ているのが現状である。
もつとも、ステンレス鋼の耐食性改嵜にＣｒ含有量の増
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘する壕でもなく 、ｃｒ含有量を増加したとしても高
温強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ
悪影曽σ方が目に付く場會丁らあると盲う問題がめった
。
加が有効であることは一般的事項として知られてはいる
が、高Ｃｒ含有鋼として知られる５ＵＳ３１０Ｓ鋼を指
摘する壕でもなく 、ｃｒ含有量を増加したとしても高
温強度向上効果の方は望むべくもないばかりか、むしろ
悪影曽σ方が目に付く場會丁らあると盲う問題がめった
。
く問題点全鮮決するための手段〉
この発明は、高温用機器類の素材として一般的であった
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼金凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０チ以上の高Ｃｒオーステナイト鋼の
優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍的
改善を０指して行われた本発明者等の研究によってなさ
れたものであり、その特徴とするところは、オーステナ
イト鋼を、 Ｃ：０．１５１以下（以降、酸分割合を示す俤は重量係
とする）、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下、Ｃｒ：２
０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５９６金含有するととも
に、 嵩及びＣａのうちの１棟以上： ０、００１０〜０．０５００チ 及び Ｍｏ ： ０．５〜６．０％、 Ｗ：１．０〜１２．０
％のうちの１８１以上〔但し、複合添加でｕＭｏ（至
）＋１／２Ｗ（１）〜０．５〜６■とする〕を含み、更
に必要により Ｂ：０．００１〜０．０１０９６゜ Ｚｒ： ０．０ ０ ５〜０．２ Ｑ Ｏ４、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．３ ０ ０ 俤、Ｎｂ：Ｏ，Ｏｌ
〜 １．００ ％、Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１櫨以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残シ から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が。
１８−８オーステナイト系ステンレス鋼金凌駕する耐食
性と高温強度を備え、使用環境が更に苛酷化しつつある
高温設備類にも十分に対処し得る鋼材を提供すべく、特
にＣｒ含有量が２０チ以上の高Ｃｒオーステナイト鋼の
優れた耐食性に看目し、そのクリープ破断強度の飛躍的
改善を０指して行われた本発明者等の研究によってなさ
れたものであり、その特徴とするところは、オーステナ
イト鋼を、 Ｃ：０．１５１以下（以降、酸分割合を示す俤は重量係
とする）、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１０％以下、Ｃｒ：２
０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５９６金含有するととも
に、 嵩及びＣａのうちの１棟以上： ０、００１０〜０．０５００チ 及び Ｍｏ ： ０．５〜６．０％、 Ｗ：１．０〜１２．０
％のうちの１８１以上〔但し、複合添加でｕＭｏ（至
）＋１／２Ｗ（１）〜０．５〜６■とする〕を含み、更
に必要により Ｂ：０．００１〜０．０１０９６゜ Ｚｒ： ０．０ ０ ５〜０．２ Ｑ Ｏ４、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．３ ０ ０ 俤、Ｎｂ：Ｏ，Ｏｌ
〜 １．００ ％、Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１櫨以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残シ から成り、しかも不純物中のＰ及びＳの含有量が。
特に
Ｐ ： ０．０２０％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ａ／、：０．０３％以下
であって
Ｐ（イ）＋Ｓ（資）＋Ａｌ（イ）＜０．０５（イ）を満
足する成分組成で構成することによって、高耐食性はも
ちろんのこと、優れた高温強度上も兼備せしめた点にあ
る。
足する成分組成で構成することによって、高耐食性はも
ちろんのこと、優れた高温強度上も兼備せしめた点にあ
る。
以下、本発明のオーステナイト鋼において各化学成分の
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
含有割合を上記の如くに数値限定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃは耐熱鋼として必要な引張強さ並びにクリープ強度を
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５９６ｔ−越えると廷性低下を招く上、溶体化状態での
未固溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶよ
うになることから、Ｃ”含有量は０．１５係以下と定め
た。
確保するのに有効な成分であるが、その含有量が０．１
５９６ｔ−越えると廷性低下を招く上、溶体化状態での
未固溶炭化物量も増加して機械的性質に悪影響が及ぶよ
うになることから、Ｃ”含有量は０．１５係以下と定め
た。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｔ酸成分鋼の脱酸剤として有効な元素でるるか、その
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、３ｉ含１゛量は１．０暢以下と
定め友。
含有量が１．０％を越えると溶接性や組織安定性の悪化
が顕著になることから、３ｉ含１゛量は１．０暢以下と
定め友。
なお、特に組織安定性の面からすればｓｉ含有量を低目
にｐ＋整するのが望ましい。
にｐ＋整するのが望ましい。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の脱酸０作用や加工性改善作用を有する元
素であるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特
性の劣化を招くようになることがら、地金有量はｌＯチ
以下と定めた。
素であるが、１０％を越えて多量に含有させると耐熱特
性の劣化を招くようになることがら、地金有量はｌＯチ
以下と定めた。
け） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の耐酸化性、耐水蒸気鈑化性或いは耐高
湿に負特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、−万、３０％ｔ−越えてＣｒｆ含嚇
させると加工性の劣化や組織の不安定化を、招くように
なることから、 Ｃｒ含有量は２０〜３０俤と定めた、 （ｅ） Ｎｉ Ｎｉは安定なオーステナイト組織を得るための必須成分
であり、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ、Ｗｓ Ｔｉ、 Ｎ
ｂ等の添加Ｈｖこよって決められるものであるが、本発
明の成分組織鋼ではＮｉ含有量が３０係を下層るとオー
ステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％金越
えてＮｉｔ含有させることは経済的不利七招くことから
、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
湿に負特性等の耐食性改善に優れた作用を発揮する元素
であるが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、−万、３０％ｔ−越えてＣｒｆ含嚇
させると加工性の劣化や組織の不安定化を、招くように
なることから、 Ｃｒ含有量は２０〜３０俤と定めた、 （ｅ） Ｎｉ Ｎｉは安定なオーステナイト組織を得るための必須成分
であり、その含有量はＣｒ、 Ｍｏ、Ｗｓ Ｔｉ、 Ｎ
ｂ等の添加Ｈｖこよって決められるものであるが、本発
明の成分組織鋼ではＮｉ含有量が３０係を下層るとオー
ステナイト組織の確保が不安定となり、一方５５％金越
えてＮｉｔ含有させることは経済的不利七招くことから
、Ｎｉ含有量は３０〜５５％と定めた。
（ｆ） へ鎗、及びＣａ
これらの成分は、いずれも、鋼の脱酸作用や加工性改＠
作用全１しているほか、クリープ破断強度改善にもＭ効
な元素でろるので１種以上の添加を必要とするが（特に
、本発明の工うに脱酸元素としてのＡｌ量を制限する場
合にはＪ［要な元素である）、その含有量が合計で０．
００１０９６未満では前記作用に所望の効果を得ること
ができず、他方、これらの含有量が０．０５００％を越
えた場合には、・逆に加工性を劣化させる傾向がみられ
ることから、珈又はＣａの含有ｔを合計で０．００１０
〜ｏ、ｏｓｏｏ＊と定めた。
作用全１しているほか、クリープ破断強度改善にもＭ効
な元素でろるので１種以上の添加を必要とするが（特に
、本発明の工うに脱酸元素としてのＡｌ量を制限する場
合にはＪ［要な元素である）、その含有量が合計で０．
００１０９６未満では前記作用に所望の効果を得ること
ができず、他方、これらの含有量が０．０５００％を越
えた場合には、・逆に加工性を劣化させる傾向がみられ
ることから、珈又はＣａの含有ｔを合計で０．００１０
〜ｏ、ｏｓｏｏ＊と定めた。
替 Ｍｏｌ及びＷ
これらの成分には鋼の高温強度を効果的に改善する作用
があるので１種又は２檀の添加を必要とするが、単独添
加の場合にＭｏ含有量が０．５％を下回るかＷ含有゛量
が１．０優を下回ると、そして複合添加の場合にＣＭｏ
ｆＩＱ ＋ １／２ Ｗ（イ）〕量が０．５φ）全下回
ると前記作用に所望の効果が得られず、一方、単独添加
の場合にＭｏ含有量が６．０係を上回るかＷ含有量が１
２．０％１を上回ると、そして複合添加の場合にＣＭｏ
φ） ＋ １／２ ”ｖＶ（至）〕量が６（イ）を上回
ると加工性や組織安定性の劣化金招くようになることか
ら、Ｍｏ含１量は０．５〜６．０％、Ｗ含有゛ｔは１．
０〜１２．０％〔但し、両収分の複合添加の場合にはＭ
ｏ（至）＋１／２ Ｗｅ１？ ＝ ０．５〜６（４）と
する〕とそれぞれ定め比。
があるので１種又は２檀の添加を必要とするが、単独添
加の場合にＭｏ含有量が０．５％を下回るかＷ含有゛量
が１．０優を下回ると、そして複合添加の場合にＣＭｏ
ｆＩＱ ＋ １／２ Ｗ（イ）〕量が０．５φ）全下回
ると前記作用に所望の効果が得られず、一方、単独添加
の場合にＭｏ含有量が６．０係を上回るかＷ含有量が１
２．０％１を上回ると、そして複合添加の場合にＣＭｏ
φ） ＋ １／２ ”ｖＶ（至）〕量が６（イ）を上回
ると加工性や組織安定性の劣化金招くようになることか
ら、Ｍｏ含１量は０．５〜６．０％、Ｗ含有゛ｔは１．
０〜１２．０％〔但し、両収分の複合添加の場合にはＭ
ｏ（至）＋１／２ Ｗｅ１？ ＝ ０．５〜６（４）と
する〕とそれぞれ定め比。
（ｈ） Ｂ、及びＺｒ
これらの成分には結晶粒界を強化して鋼の高温強度を改
善する作用があるので、高温強度Ｆ■一層向上させる必
要がある場合に１ａ！以上添加される元素であるが、Ｂ
含有量が０．００１係未満、或いはＺｒ含有量がｏ、
ｏ ｏ ｓチ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方、０．０１０％＠越えてＢｔ−含有させ九り、０
．２００％を越えてＺｒｆ含舊させたりすると溶接性の
劣化を招くことがら、Ｂ含有量は０．００１〜０．０１
０％、Ｚｒ含含有量は０、００５〜０．２００１とそれ
ぞれ定めた。
善する作用があるので、高温強度Ｆ■一層向上させる必
要がある場合に１ａ！以上添加される元素であるが、Ｂ
含有量が０．００１係未満、或いはＺｒ含有量がｏ、
ｏ ｏ ｓチ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方、０．０１０％＠越えてＢｔ−含有させ九り、０
．２００％を越えてＺｒｆ含舊させたりすると溶接性の
劣化を招くことがら、Ｂ含有量は０．００１〜０．０１
０％、Ｚｒ含含有量は０、００５〜０．２００１とそれ
ぞれ定めた。
（ｉ）Ｔｌ、Ｎｂ、及びＶ
これらの成分には炭化物の微細分散析出強化を通じて鋼
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
向上させる必要がある場合に１株以上添加される元素で
あるが、各々の含１゛量がそれぞれ０．０１９６未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．
３００９６ｔ＝、Ｎｂ−１）Ｅ １． Ｏ０％金、セし
てＶが同じ（１，００チを越えて含有されても前記作用
の効果が期待できないことから、Ｔｉ含壱量ｕＯ，０１
〜０．３００％、Ｎｂ含彌童ｄｏ、０１〜ｘ、ｏｏ＊、
ｖ含有量Ｈ０，０１〜１．００１：それぞれ定めた。
の高温強度を改善する作用があるので、高温強度を更に
向上させる必要がある場合に１株以上添加される元素で
あるが、各々の含１゛量がそれぞれ０．０１９６未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｔｉが０．
３００９６ｔ＝、Ｎｂ−１）Ｅ １． Ｏ０％金、セし
てＶが同じ（１，００チを越えて含有されても前記作用
の効果が期待できないことから、Ｔｉ含壱量ｕＯ，０１
〜０．３００％、Ｎｂ含彌童ｄｏ、０１〜ｘ、ｏｏ＊、
ｖ含有量Ｈ０，０１〜１．００１：それぞれ定めた。
θ）Ｐ、Ｓ、及びＡｌ
Ｐ及びＳは鋼中へ不可避的に混入する不純物であり（一
般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５係
前後及び０．００５〜０．０１５％程度でちる）、Ｍも
脱ｒＲ残留物として鋼中へ不可避的に混入する不純物で
あるが、Ｐ含１量が０．０２０係を、Ｓ含有量が０．０
１０俤を、セしてＡ／、含有量が０．０３０９６ｔ−そ
れぞれ越えるか、或いはこれらの総合有量がｏ、ｏｓ＊
を越えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時
間側クリープ破断強度の低下を招くことから、Ｐ含ｖｉ
’ｔＯ，０２０憾以下、Ｓ含有量ｔ−０，０１０％以下
、ｋＬ＠ Ｎ ｔ ｔＯ，０３０％以下、そしてその総
量が式％式％ を満足することとそれぞれ定め九。
般鋼におけるＰ及びＳレベルは、それぞれ０．０２５係
前後及び０．００５〜０．０１５％程度でちる）、Ｍも
脱ｒＲ残留物として鋼中へ不可避的に混入する不純物で
あるが、Ｐ含１量が０．０２０係を、Ｓ含有量が０．０
１０俤を、セしてＡ／、含有量が０．０３０９６ｔ−そ
れぞれ越えるか、或いはこれらの総合有量がｏ、ｏｓ＊
を越えるかした場合には６５０〜７５０℃での高温長時
間側クリープ破断強度の低下を招くことから、Ｐ含ｖｉ
’ｔＯ，０２０憾以下、Ｓ含有量ｔ−０，０１０％以下
、ｋＬ＠ Ｎ ｔ ｔＯ，０３０％以下、そしてその総
量が式％式％ を満足することとそれぞれ定め九。
なお、このようにＰ及びＳ含臂量を制限することは溶接
性の点からも好ましいことである。
性の点からも好ましいことである。
また、Ｐ、Ｓ及びＡｌの総合１ｔに、できれば０、０３
５１未満に抑えるのが望ましい。
５１未満に抑えるのが望ましい。
次いで、この発明を実施例によって具体的に説明する。
く実施例〉
まず、常法通りの真空溶製、鍛造及び冷間圧延によって
第１表に示される如き化学成分組成の本＠明鋼材１〜２
４並びに比較鋼材Ａ−Ｑを得た後、これらに固溶化処理
（処理温度：１２００℃）をゐし、クリープ破断試験に
供した。
第１表に示される如き化学成分組成の本＠明鋼材１〜２
４並びに比較鋼材Ａ−Ｑを得た後、これらに固溶化処理
（処理温度：１２００℃）をゐし、クリープ破断試験に
供した。
クリープ破断試験は、各供試材について６５０℃、７０
０℃及び７５０℃の３温度で実りされたが、このように
して求められ友各温度に２ける１ ０”ｈｒ及び１０’
ｈｒでのクリープ破断強度を第２表に示す。
０℃及び７５０℃の３温度で実りされたが、このように
して求められ友各温度に２ける１ ０”ｈｒ及び１０’
ｈｒでのクリープ破断強度を第２表に示す。
なお、第１図並びに第２図は、第２表の結果を整理して
作成したところの、Ｉ：Ｐ＠＋５６１１＋Ａ４（至）〕
の値がクリープ破断強度に及ぼす影響を示すグラ７であ
り、グラフ中の番号及びアルファベットは第１表におけ
る鋼ｌａミラしている。 。
作成したところの、Ｉ：Ｐ＠＋５６１１＋Ａ４（至）〕
の値がクリープ破断強度に及ぼす影響を示すグラ７であ
り、グラフ中の番号及びアルファベットは第１表におけ
る鋼ｌａミラしている。 。
また、ａｇ３図は、同じく第２表の結果を整理して示し
たところの、類似成分組成をセする本発明鋼と比較鋼と
くついてクリープ破断強度を比較したグラフである。
たところの、類似成分組成をセする本発明鋼と比較鋼と
くついてクリープ破断強度を比較したグラフである。
これらの結果からも明らかなようＫ、本発明鋼１〜２４
はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス鋼（
ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
はいずれも、１８−８オーステナイト系ステンレス鋼（
ＳＵＳ３０４Ｈ，５ＵＳ３１６Ｈ。
５ＵＳ３２１Ｈ，５ＵＳ３４７Ｈ）及び２５Ｃｒ−２Ｏ
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い５ＵＳ３１６ｆｆよりも高い強度レ
ベルを示す仁とがわかる。
Ｎｉ系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ）の中で最もクリ
ープ破断強度の高い５ＵＳ３１６ｆｆよりも高い強度レ
ベルを示す仁とがわかる。
更に１ｗ１１図からは次のことが明らかでろる。
即ち、６５０℃及び７００℃での１０”ｈｒ破断強度は
、成分系に左右されることなく、しかも本発明鋼と比較
鋼とでの有意差も特にないはかりか、むしろ本発明鋼よ
りも高目の強度を示す比較鋼も存在する。しかし、７５
０℃での１０’ｈｒ破断強度、及び６５０〜７５０℃で
の１０’ｈｒ破断強度についてみると本発明鋼と比較鋼
との間に明らかな有意差が認められ、〔Ｐ（イ）＋５（
１）＋Ａｌ（イ）〕の値が０．０５以上の比較鋼では、
その量が０．０５未満の本発明鋼に比較して破断強度低
下の著しいことがわかる。
、成分系に左右されることなく、しかも本発明鋼と比較
鋼とでの有意差も特にないはかりか、むしろ本発明鋼よ
りも高目の強度を示す比較鋼も存在する。しかし、７５
０℃での１０’ｈｒ破断強度、及び６５０〜７５０℃で
の１０’ｈｒ破断強度についてみると本発明鋼と比較鋼
との間に明らかな有意差が認められ、〔Ｐ（イ）＋５（
１）＋Ａｌ（イ）〕の値が０．０５以上の比較鋼では、
その量が０．０５未満の本発明鋼に比較して破断強度低
下の著しいことがわかる。
そして、このような傾向は、第３図でと９あげた他の成
分系についても同様であることや、本発明鋼はＣｒ含１
量が＾いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて優れ九耐食性を示すことも確認され
た。
分系についても同様であることや、本発明鋼はＣｒ含１
量が＾いことから、１８−８オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比して極めて優れ九耐食性を示すことも確認され
た。
このように、Ｃｒ含壱量が２０〜３０チの高耐食オース
テナイト鋼において不純物元素であるＰ。
テナイト鋼において不純物元素であるＰ。
Ｓ 、 Ａｌはクリープ破断ｇＩ度に大きな影替を与え
てお９、特に、Ｐ、Ｓ、Ａ／、ｔｔ−個々に制限するこ
とはもちろんのこと、これらの合計量２ｏ、ｏｓ％未満
に制限することによって、高温、長時間でのクリープ破
断強度が極めて優れる高強度高耐食オーステナイト鋼を
得られることが明らかである。
てお９、特に、Ｐ、Ｓ、Ａ／、ｔｔ−個々に制限するこ
とはもちろんのこと、これらの合計量２ｏ、ｏｓ％未満
に制限することによって、高温、長時間でのクリープ破
断強度が極めて優れる高強度高耐食オーステナイト鋼を
得られることが明らかである。
く総括的な効果〉
以上に説明したように、この発明Ｖこよれば、高温設備
類の素材として広く使用されてい７ＩＣ１８−８オース
テナイト系ステンレス鋼よりも優れｔ耐食性を示し、し
かも、Ａ１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５Ｕ
Ｓ３１０Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備
した高強度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラ
や化学プラント機器類等の高温設備の性能同上並びに耐
久性向上に大きく舒与できるなど、産業上上用な効果が
もたらされるのである。
類の素材として広く使用されてい７ＩＣ１８−８オース
テナイト系ステンレス鋼よりも優れｔ耐食性を示し、し
かも、Ａ１８−８オーステナイト系ステンレス鋼や５Ｕ
Ｓ３１０Ｓ鋼をはるかに凌ぐクリープ破断強度をも兼備
した高強度高耐食オーステナイト鋼が実現され、ボイラ
や化学プラント機器類等の高温設備の性能同上並びに耐
久性向上に大きく舒与できるなど、産業上上用な効果が
もたらされるのである。
第１図並びに第２図は、鋼のクリープ破断強度に及ぼす
Ｐ、Ｓ、Ａｌ量の影１１ ｋ示すグラフ、第３図は、笑
九例にて得られ友各櫨鋼のクリープ破断強度をグラフ化
した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 １１か２名第１図 ＰＣ’／、）÷Ｓ（’／、）＋Ａｌ（’／−）
ＰＣ’ム）＋５（’／６）＋ＡＬ（’ム）条
２回 Ｐ（”／ｅ）＋Ｓ（’／Ｊ＋ＡＩ（’１０）
Ｐ（’１０）＋Ｓ（＠１０）＋Ａｆ（’／ａ）第３図
Ｐ、Ｓ、Ａｌ量の影１１ ｋ示すグラフ、第３図は、笑
九例にて得られ友各櫨鋼のクリープ破断強度をグラフ化
した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 １１か２名第１図 ＰＣ’／、）÷Ｓ（’／、）＋Ａｌ（’／−）
ＰＣ’ム）＋５（’／６）＋ＡＬ（’ム）条
２回 Ｐ（”／ｅ）＋Ｓ（’／Ｊ＋ＡＩ（’１０）
Ｐ（’１０）＋Ｓ（＠１０）＋Ａｆ（’／ａ）第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ 及び Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ｗ：１．０〜１２．０％のう
ちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１／２
Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕をも含み、Ｆｅ及
び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であつて、 Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高強度
高耐食オーステナイト鋼。 （２）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ 及び Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ｗ：１．０〜１２．０％のう
ちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１／２
Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕を含み、かつ、Ｂ
：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高強度
高耐食オーステナイト鋼。 （３）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ 及び Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ｗ：１．０〜１２．０％のう
ちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１／２
Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕を含み、かつ、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高強度
高耐食オーステナイト鋼。 （４）重量割合にて、 Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、 Ｎｉ：３０〜５５％ を含有するとともに、 Ｍｇ及びＣａのうちの１種以上： ０．００１０〜０．０５００％ 及び Ｍｏ：０．５〜６．０％、Ｗ：１．０〜１２．０％のう
ちの１種以上〔但し、複合添加ではＭｏ（％）＋１／２
Ｗ（％）＝０．５〜６（％）とする〕を含み、かつ、Ｂ
：０．００１〜０．０１０％、 Ｚｒ：０．００５〜０．２００％ のうちの１種以上、並びに Ｔｉ：０．０１〜０．３００％、 Ｎｂ：０．０１〜１．００％、 Ｖ：０．０１〜１．００％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避的不純物：残り から成り、しかも不純物中のＰ、Ｓ及びＡｌの含有量が
、特に Ｐ：０．０２０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０３０％以下 であつて Ｐ（％）＋Ｓ（％）＋Ａｌ（％）＜０．０５（％）を満
足するように制限されていることを特徴とする、高強度
高耐食オーステナイト鋼。
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|---|---|---|---|
| JP60002457A JPS61179835A (ja) | 1985-01-10 | 1985-01-10 | 高温強度の優れた耐食性オーステナイト鋼 |
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