JPS5811736A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS5811736A JPS5811736A JP10898681A JP10898681A JPS5811736A JP S5811736 A JPS5811736 A JP S5811736A JP 10898681 A JP10898681 A JP 10898681A JP 10898681 A JP10898681 A JP 10898681A JP S5811736 A JPS5811736 A JP S5811736A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｒｒＬ以
上、なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現
している。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｒｒＬ以
上、なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現
している。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、とれに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、とれに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ｃｏ２− Ｃ１−の油井環境での腐食挙動について
の詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井
戸用油井管に要求される高強度をもつものではないのが
現状である。
はじめ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ｃｏ２− Ｃ１−の油井環境での腐食挙動について
の詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井
戸用油井管に要求される高強度をもつものではないのが
現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ｃｏ２− Ｃ１−の
油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれ
た耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究
を行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ−Ｃｏ２−ｃｔ−環境下における腐食
の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応力
腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼における
一般的々それとは挙動を全く異にするものであること。
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ｃｏ２− Ｃ１−の
油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれ
た耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究
を行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ−Ｃｏ２−ｃｔ−環境下における腐食
の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応力
腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼における
一般的々それとは挙動を全く異にするものであること。
すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と深く係
わるものであるのに対して、上記の油井環境によるもの
ではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影響
が大きいこと。
わるものであるのに対して、上記の油井環境によるもの
ではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影響
が大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（Ｃ） Ｈａｓ −ＣＯ２−ＣＬ−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、Ｏｒ、 Ｎｉ 、 Ｍｏ、および
Ｗの含有量に依存し、これらの成分からなる表面被膜に
よって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐
食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはｃｒに
対し１０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果をもっ
ておシ、したがって、このＭｏおよびＷが、Ｃｒ （％
） ＋ １０ Ｍｏ （＠＋ ５ Ｗ （％）≧７０チ
。
速度（腐食速度）は、Ｏｒ、 Ｎｉ 、 Ｍｏ、および
Ｗの含有量に依存し、これらの成分からなる表面被膜に
よって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐
食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはｃｒに
対し１０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果をもっ
ておシ、したがって、このＭｏおよびＷが、Ｃｒ （％
） ＋ １０ Ｍｏ （＠＋ ５ Ｗ （％）≧７０チ
。
４チ≦ＭＯ（４）＋＋Ｗ鈍）〈８％。
の条件式を満足すると共に、Ｎ１含有量を２５〜６０％
、 Ｃｒ含有量を２２．５〜３０チとすると、冷間加工
材であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃｏ２−
Ｃ６−の油井環境下、特に２００℃以下の悪環境におい
て、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面被膜
が得られること。
、 Ｃｒ含有量を２２．５〜３０チとすると、冷間加工
材であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃｏ２−
Ｃ６−の油井環境下、特に２００℃以下の悪環境におい
て、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面被膜
が得られること。
（ｄ） Ｎｉについては表面被膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
（ｅ）合金成分としてＮを０．０５〜０．３％の範囲で
含有させると一段と管材強度が向上するようになること
。
含有させると一段と管材強度が向上するようになること
。
（ｆ） 不可避不純物としてのＳ含有量をＯ，ＯＯＯ
７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく改
善されるようになること。
７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく改
善されるようになること。
（ｇ） 不可避不純物としてのＰ含有量をＯ，ＯＯ３
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
（ｈ） 合金成分としてＣｕ：２％以下およびＣｏ：
２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、耐食
性がさらに改善されるようになること。
２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、耐食
性がさらに改善されるようになること。
（１）合金成分として、希土類元素：０．１０％以下、
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ ： ０．１０％以下、Ｔ
１：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下のうち
の１種または２種以上を含有させると、熱間加工性がさ
らに一段と改善されるようになること。
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ ： ０．１０％以下、Ｔ
１：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下のうち
の１種または２種以上を含有させると、熱間加工性がさ
らに一段と改善されるようになること。
（Ｊ） −’ Ｌかし、所望の高強度を確保するために
は、上記組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１
２５０℃の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や
炭化物を完全に固溶した状態で、１０００℃以下での肉
厚減少率が１０％以上、仕上温度二８００℃以上の条件
で熱間加工を施して、耐食性劣化の原因となる金属間化
合物や炭化物の析出なく、結晶粒の微細化をはかシ、こ
の微細結晶粒の形成によって管材に高強度と高靭性が付
与されるようになるものであシ、引続いて１０〜６０チ
の肉厚減少率で冷間加工を施して、これを加工強化する
必要があること。
は、上記組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１
２５０℃の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や
炭化物を完全に固溶した状態で、１０００℃以下での肉
厚減少率が１０％以上、仕上温度二８００℃以上の条件
で熱間加工を施して、耐食性劣化の原因となる金属間化
合物や炭化物の析出なく、結晶粒の微細化をはかシ、こ
の微細結晶粒の形成によって管材に高強度と高靭性が付
与されるようになるものであシ、引続いて１０〜６０チ
の肉厚減少率で冷間加工を施して、これを加工強化する
必要があること。
以上（ａ）〜（ｊ）に示される知見を得たのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｌ：１．０％以
下、 Ｍｎ： ２．０％以下、Ｐ ：０．０３０％以下
。
ものであって、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｌ：１．０％以
下、 Ｍｎ： ２．０％以下、Ｐ ：０．０３０％以下
。
望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：０
．００３％以下、３ ：０．Ｏ０５チ以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ ： Ｏ，ＯＯＯ
’ｉ’ 。
．００３％以下、３ ：０．Ｏ０５チ以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ ： Ｏ，ＯＯＯ
’ｉ’ 。
チ以下、 ｓｏムＡｆｆｉ：０．５％以下、 Ｎｉ：
２５〜６０ ％。
２５〜６０ ％。
ＣＩ−： ２２．５〜３０ ％を含有し、Ｍｏ：８％未
満およびＷ １６％未満のうちの１種または２種を含有
し、さらに必要に応じて、Ｎ ： ０．０５〜０．３％
。
満およびＷ １６％未満のうちの１種または２種を含有
し、さらに必要に応じて、Ｎ ： ０．０５〜０．３％
。
Ｃｕ： ２％以下、Ｃｏ：２％以下、希土類元素：０．
１０チ以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．１０％以
下。
１０チ以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．１０％以
下。
Ｔｌ： ０．５ ％以下、およびＣａ：Ｏ，１０％以下
のうちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％、以下チの表示は
すべて重量％を意味する）を有し、かつ、Ｃｒ（％＋１
０Ｍｏ（＠＋５ Ｗｅ）２７０％。
のうちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅと不
可避不純物からなる組成（以上重量％、以下チの表示は
すべて重量％を意味する）を有し、かつ、Ｃｒ（％＋１
０Ｍｏ（＠＋５ Ｗｅ）２７０％。
４チ≦ＭＯ（＠＋＋Ｗ（チ）〈８％。
の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０係以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強度油
井管を製造する方法に特徴を有するものである。
率：１０係以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強度油
井管を製造する方法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、成分組成。
熱間および冷間加工条件を上記の通シに限定した理由を
説明する。
説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度を低くで
き、このことは冷間加工後の強度上昇によシ有効に作用
するものである。したがって、Ｃ含有量はできるだけ低
い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０５％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、その上限
値を０．０５係と定めた。
るようになるので、熱間加工における加熱温度を低くで
き、このことは冷間加工後の強度上昇によシ有効に作用
するものである。したがって、Ｃ含有量はできるだけ低
い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０５％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、その上限
値を０．０５係と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０チを越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０チと定めた。
が１．０チを越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０チと定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にはＳｌと同様に脱酸作用があり、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
（ａ） ｐ
不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。！た、Ｐ含
有量を低減してゆくと、０．００３チを境にして急激に
耐水素割れ性が改善されるようになることが判明してお
シ、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必要と
する場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とするの
が望ましい。
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０％と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。！た、Ｐ含
有量を低減してゆくと、０．００３チを境にして急激に
耐水素割れ性が改善されるようになることが判明してお
シ、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必要と
する場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とするの
が望ましい。
（ｅ） Ｓ
不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．ＯＯＯ’ｉ’％まで低
減すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、Ｓ含有量を０．０００ ’７％以下とするのが望
ましい。
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があるが
、その含有量を低めてゆき、０．ＯＯＯ’ｉ’％まで低
減すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようにな
ることから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合
には、Ｓ含有量を０．０００ ’７％以下とするのが望
ましい。
（ｆ） ｈｐ。
ＭはＳｌおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であシ
、ｓｏＬ、Ａ１含有量で０．５％まで含有させても管材
の特性を何らそこなうものではないことから、その含有
量をｓｏｔ、Ａｌ含有量で０．５チ以下と定めた。
、ｓｏＬ、Ａ１含有量で０．５％まで含有させても管材
の特性を何らそこなうものではないことから、その含有
量をｓｏｔ、Ａｌ含有量で０．５チ以下と定めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎ１成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が２５チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０％
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を２５〜６０チと定めた。
があるが、その含有量が２５チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０％
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を２５〜６０チと定めた。
（ｈ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷ成分との共存におい
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を２２．５％未満としても熱間加工性が改善
されるようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食
割れ性を確保するためには、 ・ＩＭｏやＷの含有
量をそれだけ増加させなければならず、経済的に不利と
なることから、その下限値を２２．５％と定めた。一方
、その含有量が３０％を越えると、いくらＳ含有量を低
減させても熱間加工性の劣化は避けることができないこ
とから、その上限値を３０チと定めた。
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を２２．５％未満としても熱間加工性が改善
されるようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食
割れ性を確保するためには、 ・ＩＭｏやＷの含有
量をそれだけ増加させなければならず、経済的に不利と
なることから、その下限値を２２．５％と定めた。一方
、その含有量が３０％を越えると、いくらＳ含有量を低
減させても熱間加工性の劣化は避けることができないこ
とから、その上限値を３０チと定めた。
（１） ＭｏおよびＷ
上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭｏ：８％以上、およびＷ：１６％以
上含有させても、環境温度が２００℃以下のＨ２Ｓ −
Ｃｏ２−ＣＬ−の腐食環境では、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Ｍｏ：８％未満、Ｗ：１６％未満と定めた。また、ＭＯ
とＷの含有量に関して、条件式：Ｍｏ（＠＋４ｗ（イ）
で規定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が約２倍で、効
果の点では約十で均等となることからで、この値が４％
未満では特に２００℃以下の上記悪環境下で所望の耐応
力腐食割れ性が得られず、一方、この値を８％以上とし
ても、上記の通り実質的に不必要な量のＭＯおよびＷの
含有となり、経済的でなく、かかる点から、ＭＯ（％）
＋ ＋ Ｗ （％）の値を４〜８チ未満と定めた。
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭｏ：８％以上、およびＷ：１６％以
上含有させても、環境温度が２００℃以下のＨ２Ｓ −
Ｃｏ２−ＣＬ−の腐食環境では、さらに一段の改善効果
が現われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、
Ｍｏ：８％未満、Ｗ：１６％未満と定めた。また、ＭＯ
とＷの含有量に関して、条件式：Ｍｏ（＠＋４ｗ（イ）
で規定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が約２倍で、効
果の点では約十で均等となることからで、この値が４％
未満では特に２００℃以下の上記悪環境下で所望の耐応
力腐食割れ性が得られず、一方、この値を８％以上とし
ても、上記の通り実質的に不必要な量のＭＯおよびＷの
含有となり、経済的でなく、かかる点から、ＭＯ（％）
＋ ＋ Ｗ （％）の値を４〜８チ未満と定めた。
（ｊ） Ｎ
Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があるので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効果
を得ることができず、一方０．３％を越えて含有させる
と、溶製および造塊が困難と々ることがら、その含有量
を０．０５〜０．３チと定めた。
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効果
を得ることができず、一方０．３％を越えて含有させる
と、溶製および造塊が困難と々ることがら、その含有量
を０．０５〜０．３チと定めた。
（ｋ） ＣｕおよびＣＯ
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があり、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになり、一方ＣＯは２％を越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２俤と定めた。
があり、かつＣＯにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになり、一方ＣＯは２％を越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２俤と定めた。
（４希土類元素ｒ Ｙ ＊ Ｍｇ ＋ Ｔｌ＋ および
Ｃａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均
等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれ
る場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類
元素：０．１０％、Ｙ：０．２０％。
Ｃａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する均
等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわれ
る場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土類
元素：０．１０％、Ｙ：０．２０％。
Ｍｇ： ０．１０％、 Ｔｉ： ０．５％、およびＣａ
：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改善
効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるようにな
ることから、それぞれの含有量を、希土類元素二０．１
０％以下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％
以下と定めた。
：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改善
効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われるようにな
ることから、それぞれの含有量を、希土類元素二０．１
０％以下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％
以下と定めた。
（ｍ） Ｃｒ（＠＋ ｌ ＯＭｏ （’Ｉｆ；） ＋
５ Ｗ （％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐
食割れ性に関し、Ｃｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ （％
） ＋’ ５ Ｗ （％）とＮ１含有量の関係を示した
ものである。すなわち、Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｍｏ 。
５ Ｗ （％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐
食割れ性に関し、Ｃｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ （％
） ＋’ ５ Ｗ （％）とＮ１含有量の関係を示した
ものである。すなわち、Ｃｒ、 Ｎｉ、 Ｍｏ 。
およびＷの含有量を種々変化させたＣｒ−Ｎｉ −Ｍｏ
系。
系。
Ｃｒ−Ｎ１−Ｗ系、およびＣｒ−Ｎｉ −Ｍｏ−Ｗ系の
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０Ｉｌｌのスラ
ブとした後−これを１２００℃に加熱して熱間圧延を開
始し、この熱間圧延において、板厚が１ｏＨとなった時
点で１０００℃となシ、これより仕上温度である９００
℃までの加工率を３０チとして板厚：’７ｍｍまで熱延
し、引続いて強度向上の目的で加工率：２２％の冷間加
工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と直角に
、厚さ：２龍×幅：１０Ｂ×長さニア５Ｈ１の試験片を
切シ出し、この試験片について、第２図に示す３点支持
ビーム冶具を用い、前記試験片Ｓに０．２％耐力に相当
する引張応力を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよ
び１０気圧のＣＯ２でＨ２ＳおよびＣ０２を飽和さｉた
２０％ＮａＣｔ溶液（温度：２００℃）中に１０００時
間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験
片における割れ発生の有無を観察した。
鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０Ｉｌｌのスラ
ブとした後−これを１２００℃に加熱して熱間圧延を開
始し、この熱間圧延において、板厚が１ｏＨとなった時
点で１０００℃となシ、これより仕上温度である９００
℃までの加工率を３０チとして板厚：’７ｍｍまで熱延
し、引続いて強度向上の目的で加工率：２２％の冷間加
工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と直角に
、厚さ：２龍×幅：１０Ｂ×長さニア５Ｈ１の試験片を
切シ出し、この試験片について、第２図に示す３点支持
ビーム冶具を用い、前記試験片Ｓに０．２％耐力に相当
する引張応力を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよ
び１０気圧のＣＯ２でＨ２ＳおよびＣ０２を飽和さｉた
２０％ＮａＣｔ溶液（温度：２００℃）中に１０００時
間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後、前記試験
片における割れ発生の有無を観察した。
これらの結果に基き、発明者等が独自に設定した条件式
： Ｃｒ （％） −１−１０Ｍｏ（＠＋５ Ｗ （％
′ｌとＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関し
て、第１図に示される関係があることが明確になったの
である。
： Ｃｒ （％） −１−１０Ｍｏ（＠＋５ Ｗ （％
′ｌとＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関し
て、第１図に示される関係があることが明確になったの
である。
なお、第１図において、○印は割れ発生なし、Ｘ印は割
れ発生をそれぞれ示すものである。第１図 ゛に示
される結果から、Ｃｒ（＠＋１ ’ＯＭｏ（＠＋５ Ｗ
（％）の値が７０％未満にして、Ｎｉ含有量が２５％
未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ性は得られない
ことが明らかである。
れ発生をそれぞれ示すものである。第１図 ゛に示
される結果から、Ｃｒ（＠＋１ ’ＯＭｏ（＠＋５ Ｗ
（％）の値が７０％未満にして、Ｎｉ含有量が２５％
未満では所望のすぐれた耐応力腐食割れ性は得られない
ことが明らかである。
々お、この発明の管材において、不可避不純物としてＢ
、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％以
下の範囲で含有しても、この発明の管材の特性が何らそ
こなわれるものではない。
、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％以
下の範囲で含有しても、この発明の管材の特性が何らそ
こなわれるものではない。
Ｂ、熱間加工条件
熱間加工における１０００℃以下での肉厚減少率を１０
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では加
工度が少なすぎて、管材に所望の高強度とすぐれた延性
を付与するのに不可欠な微細な結晶粒を十分に形成する
ことができないからである。また、仕上温度を８００℃
以上としたのは、８００℃未満の仕上温度では、耐食性
劣化の原因となる炭化物が析出するようになるからであ
る。
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では加
工度が少なすぎて、管材に所望の高強度とすぐれた延性
を付与するのに不可欠な微細な結晶粒を十分に形成する
ことができないからである。また、仕上温度を８００℃
以上としたのは、８００℃未満の仕上温度では、耐食性
劣化の原因となる炭化物が析出するようになるからであ
る。
なお熱間加工に際しては、その加熱温度を１０５０〜１
２５０℃とするのが望ましく、これは、加熱温度が１０
５０℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高くなりすぎて
加工自体が困難になるばかりでなく、未固溶の金属間化
合物や炭化物が残留して靭性や耐食性を劣化させる原因
となシ、一方１２５０℃を越えた加熱温度になると、熱
間における変形能の著しい低下をもたらし、熱間加工が
難しくないという理由によるものである。
２５０℃とするのが望ましく、これは、加熱温度が１０
５０℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高くなりすぎて
加工自体が困難になるばかりでなく、未固溶の金属間化
合物や炭化物が残留して靭性や耐食性を劣化させる原因
となシ、一方１２５０℃を越えた加熱温度になると、熱
間における変形能の著しい低下をもたらし、熱間加工が
難しくないという理由によるものである。
Ｃ０冷間加工条件
上記のように、この発明の方法では、熱間加工によシ結
晶粒を微細化した状態で冷間加工を施して強度向上をは
かるが、との冷間加工が肉厚減少率で１０％未満では所
望の高強度を確保することができず、一方同じく肉厚減
少率で６０％を越えた冷間加工を施すと、延性および靭
性の劣化が著しくなることから、冷間加工における肉厚
減少率を１０〜６０チと定めた。
晶粒を微細化した状態で冷間加工を施して強度向上をは
かるが、との冷間加工が肉厚減少率で１０％未満では所
望の高強度を確保することができず、一方同じく肉厚減
少率で６０％を越えた冷間加工を施すと、延性および靭
性の劣化が著しくなることから、冷間加工における肉厚
減少率を１０〜６０チと定めた。
以上の成分組成および加工膏体を適用することによって
０．２係耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管が製造できるのである１、つぎに、この発明
の油井管製造法を実施例にょり比較例と対比しながら具
体的に説明する。
０．２係耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管が製造できるのである１、つぎに、この発明
の油井管製造法を実施例にょり比較例と対比しながら具
体的に説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径二５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造を施
して直径：１５０朋φのビレットを成形し、この場合熱
間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生がある
か否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞれ第１
表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施して外
径：６０．＠φ×肉厚＝４朋の素管を成形し、引続いて
、同じくそれぞれ第１表に示される肉厚減少率で冷間加
工を施すことによって、本発明合金管材１〜２７．比較
合金管材１〜９゜および従来合金管材１〜４をそれぞれ
製造した。
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径二５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造を施
して直径：１５０朋φのビレットを成形し、この場合熱
間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生がある
か否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞれ第１
表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施して外
径：６０．＠φ×肉厚＝４朋の素管を成形し、引続いて
、同じくそれぞれ第１表に示される肉厚減少率で冷間加
工を施すことによって、本発明合金管材１〜２７．比較
合金管材１〜９゜および従来合金管材１〜４をそれぞれ
製造した。
なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものでｓｂ、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材１は、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−８ＵＳ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００に、同４
はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ ｌにそれぞれ相当する組
成をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものでｓｂ、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材１は、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−８ＵＳ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００に、同４
はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ ｌにそれぞれ相当する組
成をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２′７．
比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長
さ：２０１Ｒ１の試験片をそれぞれ切出し、この試験片
より長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、
この状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボ
ルトを貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２チ
耐力に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓ
に対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、
および２０気圧としたＨ、８−１０気圧ＣＯ２−２０％
ＮａＣＺ 、＋溶液（液温：２００℃）中に１
０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後に
おける応力腐食割れの有無を調査した。この結果を、上
記の熱間鍛造時の割れ発生の有無、引張試験結果、およ
び衝撃試験結果と共に、第２表に合せて示した。
比較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４よシ長
さ：２０１Ｒ１の試験片をそれぞれ切出し、この試験片
より長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、
この状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボ
ルトを貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２チ
耐力に相当する引張応力を付加し、この状態の試験片Ｓ
に対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、
および２０気圧としたＨ、８−１０気圧ＣＯ２−２０％
ＮａＣＺ 、＋溶液（液温：２００℃）中に１
０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後に
おける応力腐食割れの有無を調査した。この結果を、上
記の熱間鍛造時の割れ発生の有無、引張試験結果、およ
び衝撃試験結果と共に、第２表に合せて示した。
なお、第２表において、Ｏ印はいずれも割れ発生のない
ものを示し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
ものを示し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材ト４と比
較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかであ
る。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材ト４と比
較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかであ
る。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎ１含有量と
ｃｒ（ｎ ＋ １０ Ｍｏ（＠＋ ５ ｗ （＠との関
係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状およ
び管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図
でちる。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％）＋ ＩＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％）畢２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
ｃｒ（ｎ ＋ １０ Ｍｏ（＠＋ ５ ｗ （＠との関
係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状およ
び管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を示す図
でちる。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 第１図 Ｃｒ（％）＋ ＩＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％）畢２図 第３図 第１頁の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Claims (8)
- （１） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ ：’０，０３０チ以下、Ｓ
：０．Ｏ０５チ以下、 ｓａｔ、 Ａｇ ： ０．５
％以下、 Ｎｉ： ２ ｆ）〜６０ ％、 Ｃｒ：２２
．５〜５０％を含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ：１６
％未満のうちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ
、 Ｃｒ（＠ ＋ ｌ ＯＭｏ（％ ＋５ Ｗ （５１）≧
’７０％。 ４％≦ＭＯ（Ｓｉｌ＋＋Ｗ（＃＜８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （２） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２、Ｏｑ６以下、 ｐ ：０．０３０チ以下、
Ｓ ：０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏＬ、Ａ１１：
０．５ ’１６以下、 Ｎｉ ： ２５〜６０ ％、Ｃ
ｒ： ２２．５〜３０％を含有し、Ｍｏ：８％未満およ
びＷ：１６％未満のうちの１種または２種を含有し、さ
らにＣｕ：２％以下およびＣｏ：２％以下のうちの１種
または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有し、かつ、 −Ｃ’ｒ （
ｓ） ＋ １０ Ｍｏ（’１９ ＋ ５Ｗ （’ＩＩ）
２７０％。 ４％≦Ｍｏ（４）＋＋Ｗ（＃＜８チ。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率＝１０チ以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （３） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ’： １．’
Ｏ％以下、Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０３０％
以下、 Ｓ ：０．Ｏ０５チ以下Ｉ ＢＯＬ、Ａ１：
０．５％以下、 Ｎｉ： ２５〜６０チ、Ｃｒ： ２
２．５〜３０チを含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ：１
６％未満のうちの１種または２種を含有し、さらに希土
類元素： ０．１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、 Ｍ
ｇ： ０．１０％以下、Ｔｉ：０．５チ以下、およびＣ
ａ： ０．１０ ％以下のうちの１種または２種以上を
含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
重量％）を有し、がっ、 Ｃｒ（＠ ＋１０ Ｍｏ（銹＋５ Ｗ （％）≧７０チ
。 ４チ≦Ｍｏ（＠＋４Ｗ℃）〈８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率： １０％以上、仕上温度２８００℃以上の条件で熱
間加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加
工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管の製造法。 - （４） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０
％以下、Ｍｎ：２．０−以下、ｐ ：０．０３０チ以下
、Ｓ ：０，００５％以下、 ｓｏＬ、Ａｔ ： ０
．５ ％以下、Ｎｉ：２５〜６０％、 Ｃｒ：２２．５
〜３０％を含有し、Ｍｏ ： ′８４未満およびＷ：１
６％未満のうちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ
：２％以下およびＣｏ：２％以下のうちの１種または２
種と、希土類元素： ０．１０ ％以下。 Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０％以下、 Ｔ
ｉ： ０．５チ以下、およびＣａ：０．１０％以下のう
ちの１種または２種以上とを含有し、残シがＦｅと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、ｃ
ｒ（＠＋１０Ｍｏ（ｎ＋ ５ Ｗｆ％）≧’ｉ’ｏ％。 ４チ≦Ｍｏ（＠＋ ＋ｗ□□□）く８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （５） Ｃ： ０．０５％以下、ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、 ｐ ：０，０３０チ以下、
Ｓ：０．００５％以下、 ｓｏｔ、Ａｊｔ： ０．５
％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３ ％。 Ｎに２５〜６０ ％、 Ｃｒ： ２２．５〜３０ ％を
含有し、ＭＯ＝８％未満およびＷ：１６％未満のうちの
１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃｒ （％）
＋ｌ ＯＭｏ （＠ ＋ ５ Ｗ （％）≧７０％。 ４チ≦ＭＯ（％） ＋ ＋ Ｗ鈍）く８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度２８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０ｑｂの肉厚減少率で冷間加
工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管の製造法。 - （６） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０チ以下
、Ｍｎ：２．０チ以下、 Ｐ ：０，０３０ＩｆＤ以
下、 Ｓ ：０．Ｏ０５チ以下、 ｓｏムＡｇ：ｏ、５
％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３ ％。 Ｎｊ−２５〜６０％、 Ｃｒ： ２２．５〜３０％を含
有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ：１６％未満のうちの１
種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣ
ｏ：２％以下のうちの１種または２種を含有し、残シが
Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し
、かつ、 Ｏｒ（％）＋１ ｏＭｏ（％＋ ５ Ｗ（％）≧７０チ
。 ４チ≦Ｍｏ（鉤子＋Ｗ（４）く８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度＝８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （７） Ｃ： ０．０５％以下、 Ｓｉ： １．０％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、 ｐ ：０．０３０チ以下
、 ３ ：０．００５％以下ｒ ５ｏｌ−Ａｌ ：０．
５％以下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３ ％。 Ｎｉ：２５〜６０％、 Ｃｒ： ２２．５〜３０ ％を
含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ：１６％未満のうちの
１種または２種を含有し、さらに希土類元素：０．１０
多以下、ｙ：ｏ、２０チ以下、 Ｍｇ： ０．１０％以
下。 Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１０％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ （＠ ＋５ Ｗ （％
）≧７０チ。 ４％≦Ｍｏ（４＋−） Ｗ １％）く８％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率−１０％以上、仕上温度−８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （８） Ｃ： ０．０５％以下、ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ ：０．０３０％以下、Ｓ
：０．００５％以下、 ｓｏｌ、ＡＱ ： ０．５％以
下、 Ｎ ： ０．０５〜０．３ ％。 Ｎｉ’： ２５〜６０ ％、 Ｃｒ： ２２．５〜３０
％を含有し、Ｍｏ：８％未満およびＷ： １６％未満の
うちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下
およびＣｏ：２％以下のうちの１種または２種と、希土
類元素： ｏ、ｘ ｏ ｔｓ以下、Ｙ：０．２０％以下
＋ Ｍｇ ’０．１０％以下、 Ｔｉ： ０．５％以下
、およびＣａ：Ｏ，ｉ０チ以下のうちの１種才たは２種
以上とを含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋ １ ｏＭｏ（＃＋５ ｗ（％）≧７０
％。 ４％≦Ｍｏ（＠＋ ＋ｗ（１＜ｓ％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10898681A JPS5811736A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10898681A JPS5811736A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811736A true JPS5811736A (ja) | 1983-01-22 |
| JPS6363610B2 JPS6363610B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14498683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10898681A Granted JPS5811736A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811736A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229457A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
| JPS6050134A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 伝熱管用合金およびその製造方法 |
| JPS61179835A (ja) * | 1985-01-10 | 1986-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度の優れた耐食性オーステナイト鋼 |
| JPS6425936A (en) * | 1987-05-19 | 1989-01-27 | Vdm Nickel Tech | Corrosion resistant alloy and its use |
| EP2163655A1 (en) * | 2007-07-02 | 2010-03-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for production of high alloy steel pipe |
| WO2019224287A1 (en) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | Ab Sandvik Materials Technology | New austenitic alloy |
| WO2021070735A1 (ja) * | 2019-10-10 | 2021-04-15 | 日本製鉄株式会社 | 合金材および油井用継目無管 |
-
1981
- 1981-07-13 JP JP10898681A patent/JPS5811736A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ANNUAL BOOK OF ASTM STANDARDS=1980 * |
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| EP2163655A4 (en) * | 2007-07-02 | 2011-12-21 | Sumitomo Metal Ind | PROCESS FOR PRODUCING HIGHLY ALLOY STEEL PIPE |
| US8701455B2 (en) | 2007-07-02 | 2014-04-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing a high alloy pipe |
| WO2019224287A1 (en) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | Ab Sandvik Materials Technology | New austenitic alloy |
| JP2021525310A (ja) * | 2018-05-23 | 2021-09-24 | エービー サンドビック マテリアルズ テクノロジー | 新しいオーステナイト合金 |
| WO2021070735A1 (ja) * | 2019-10-10 | 2021-04-15 | 日本製鉄株式会社 | 合金材および油井用継目無管 |
| JPWO2021070735A1 (ja) * | 2019-10-10 | 2021-04-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6363610B2 (ja) | 1988-12-08 |
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