JPS59229457A - 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金Info
- Publication number
- JPS59229457A JPS59229457A JP10409483A JP10409483A JPS59229457A JP S59229457 A JPS59229457 A JP S59229457A JP 10409483 A JP10409483 A JP 10409483A JP 10409483 A JP10409483 A JP 10409483A JP S59229457 A JPS59229457 A JP S59229457A
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- Japan
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- alloy
- resistance
- stress corrosion
- corrosion cracking
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐応力腐食割れ性（以下、耐ｓｃｃ性とも称
する）に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金、特に粒内に未固溶炭
化物を析出させるとともに表面皮膜の強化を図って耐応
力腐食割れ性を著しく改善したＮｉ基高Ｃｒ合金に関す
る。
する）に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金、特に粒内に未固溶炭
化物を析出させるとともに表面皮膜の強化を図って耐応
力腐食割れ性を著しく改善したＮｉ基高Ｃｒ合金に関す
る。
従来、ＣＩ−イオンを含む応力腐食割れ環境下で使用さ
れる、例えば原子力あるいは化学プラント等のチューブ
、容器さらにはそれらの付属部品には、耐応力腐食割れ
性にすぐれているといわれているニッケル基合金が多く
使用されている。しかしながら、これまで一般に使用さ
れている３０％Ｃｒ−６０％Ｎｉ系合金にあっても使用
環境によっては応力腐食割れの発生はさけられないこと
が報告されている。
れる、例えば原子力あるいは化学プラント等のチューブ
、容器さらにはそれらの付属部品には、耐応力腐食割れ
性にすぐれているといわれているニッケル基合金が多く
使用されている。しかしながら、これまで一般に使用さ
れている３０％Ｃｒ−６０％Ｎｉ系合金にあっても使用
環境によっては応力腐食割れの発生はさけられないこと
が報告されている。
ここに、本発明の目的とするところは、上述のような３
０％Ｃｒ−６０％Ｎｉ系合金にみられる欠点を解消した
、原子力あるいは化学プラント等のチューブ、容器およ
び付属部品に厚板、丸棒あるいはパイプの形態で使用さ
れる、耐食性、特に耐応力腐食割れ性にすぐれた合金を
提供することである。
０％Ｃｒ−６０％Ｎｉ系合金にみられる欠点を解消した
、原子力あるいは化学プラント等のチューブ、容器およ
び付属部品に厚板、丸棒あるいはパイプの形態で使用さ
れる、耐食性、特に耐応力腐食割れ性にすぐれた合金を
提供することである。
そこで、本発明者らは上述のような３０％Ｃｒ−６０％
Ｎｉ基合金がＣ含有量に応じて９８０〜１１５０℃とい
う比較的高温度で最終焼鈍され、未固溶炭化物の存在し
ない状態で使用されていることに着目し、合金組織中の
炭化物の形態と耐食性との関連を追求したところ、むし
ろ粒内であれば炭化物は積極的に析出させたほうが耐応
力腐食割れ性の向上に有効であるとの知見を得た。また
、ＣＩ−イオンを含む高温水環境下では孔食を起点とし
て応力腐食割れが生じる報告されているため、耐孔食性
の改善に有効な元素として知られているＭｏ、Ｗおよび
Ｖを添加して皮膜の強化を図ったところ、前述の炭化物
の析出効果と相俟って、得られた合金の耐食性、つまり
耐応力腐食割れ性が著しく改善されることを見い出して
、ここに本発明を完成したものである。
Ｎｉ基合金がＣ含有量に応じて９８０〜１１５０℃とい
う比較的高温度で最終焼鈍され、未固溶炭化物の存在し
ない状態で使用されていることに着目し、合金組織中の
炭化物の形態と耐食性との関連を追求したところ、むし
ろ粒内であれば炭化物は積極的に析出させたほうが耐応
力腐食割れ性の向上に有効であるとの知見を得た。また
、ＣＩ−イオンを含む高温水環境下では孔食を起点とし
て応力腐食割れが生じる報告されているため、耐孔食性
の改善に有効な元素として知られているＭｏ、Ｗおよび
Ｖを添加して皮膜の強化を図ったところ、前述の炭化物
の析出効果と相俟って、得られた合金の耐食性、つまり
耐応力腐食割れ性が著しく改善されることを見い出して
、ここに本発明を完成したものである。
ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、Ｃ：
０．０４％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、Ｍｎ
： １．０％以下、 Ｐ ： ０．０３０％以下、
ｓ：ｏ、ｏ２％以下、 Ｎｉ ： ４０〜７０％、Ｃ
ｒ：２５〜３５％、Ａｌ：０．１〜０．５％、Ｔｉ ：
０．０５〜１．０％、 ＭＯｌＷおよび■の１種または２種以上を合計０．５〜
５．０％、 残部、実質的にＦｅ よりなる組成を有し、第１図の点Ａ、、Ｂ１Ｃ，，Ｄお
よびＥによって囲まれた領域内の焼鈍条件で焼鈍処理を
行って得られる、耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃ
ｒ合金である。
０．０４％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、Ｍｎ
： １．０％以下、 Ｐ ： ０．０３０％以下、
ｓ：ｏ、ｏ２％以下、 Ｎｉ ： ４０〜７０％、Ｃ
ｒ：２５〜３５％、Ａｌ：０．１〜０．５％、Ｔｉ ：
０．０５〜１．０％、 ＭＯｌＷおよび■の１種または２種以上を合計０．５〜
５．０％、 残部、実質的にＦｅ よりなる組成を有し、第１図の点Ａ、、Ｂ１Ｃ，，Ｄお
よびＥによって囲まれた領域内の焼鈍条件で焼鈍処理を
行って得られる、耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃ
ｒ合金である。
かくして、本発明によれば、従来問題とされていたＮｉ
基高Ｃｒ合金の耐応力腐食割れ性が著しく改善されるの
であり、そのような予想外の効果は、Ｃ含有量を０．０
４％以下に制限するとともに、そのＣ含有量に応じて比
較的低温度で最終焼鈍を行い、同時にＭＯｌＷおよび■
の少なくとも１種を皮膜強化元素として添加することに
よる相乗的効果の結果と考えられる。
基高Ｃｒ合金の耐応力腐食割れ性が著しく改善されるの
であり、そのような予想外の効果は、Ｃ含有量を０．０
４％以下に制限するとともに、そのＣ含有量に応じて比
較的低温度で最終焼鈍を行い、同時にＭＯｌＷおよび■
の少なくとも１種を皮膜強化元素として添加することに
よる相乗的効果の結果と考えられる。
本発明において合金組成を前述のように限定した理由は
次の通りである。
次の通りである。
Ｃ：
Ｃは耐ＳＣＣ性に有害な元素であるので、その含有量は
０．０４％以下に制限する。
０．０４％以下に制限する。
Ｓｉ、、ＭｎＸＡｌ：
これらの元素はいずれも脱酸元素であり、それぞれ溶製
条件に応じて適宜量だけ添加されるが、３ｉ、ＭｎＸＡ
ｌがそれぞれ１．０％、１．０％および０．５％の上限
を越えると、合金の清浄度を劣化させる。なお、ＡＩは
０．１％未満では効果がない。
条件に応じて適宜量だけ添加されるが、３ｉ、ＭｎＸＡ
ｌがそれぞれ１．０％、１．０％および０．５％の上限
を越えると、合金の清浄度を劣化させる。なお、ＡＩは
０．１％未満では効果がない。
Ｎｉ：
Ｎｉば耐食性向上に有効な元素であって、特に耐酸性お
よびＣＩ−イオン含有高温水中における耐ＳＣＣ性を向
上さセる。このためにはＮｉは４０％以上必要であり、
また、上限はＣｒ、ＭＯ，Ｗ、Ｖ等の合金元素の添加割
合を考慮して、７０％以下とする。
よびＣＩ−イオン含有高温水中における耐ＳＣＣ性を向
上さセる。このためにはＮｉは４０％以上必要であり、
また、上限はＣｒ、ＭＯ，Ｗ、Ｖ等の合金元素の添加割
合を考慮して、７０％以下とする。
Ｃｒ：
Ｃｒは耐食性向上に必須の元素であるが、２５％未満で
は耐ＳＣＣ性の向上の効果が少ない。一方、３５％を越
えると、熱間加工性が著しく劣化する。
は耐ＳＣＣ性の向上の効果が少ない。一方、３５％を越
えると、熱間加工性が著しく劣化する。
したがって、本発明ではＣｒは２５〜３５％に制限する
。
。
Ｐ：
Ｐは合金中に不純物として存在するものであって、０．
０３０％を越えると耐酸性および熱間加工性に有害であ
る。
０３０％を越えると耐酸性および熱間加工性に有害であ
る。
Ｓ：
Ｓも同様に不純物の１種であって、０．０２％を越えて
存在すると、Ｐと同様に耐酸性および熱間加工性に有害
である。
存在すると、Ｐと同様に耐酸性および熱間加工性に有害
である。
Ｔｉ：
Ｔｉは安定化元素として添加するものである。すなわち
、Ｐ、Ｓを上記の値以下に制御しても顕著な効果が得ら
れないため、本発明においてはＴｉを０゜０５％以上添
加することによって、所定の熱間加工性を確保さ・ｌ！
る。一方、１．０％以」二を越えると、その効果が飽和
するため、その上限を１．０％とする。
、Ｐ、Ｓを上記の値以下に制御しても顕著な効果が得ら
れないため、本発明においてはＴｉを０゜０５％以上添
加することによって、所定の熱間加工性を確保さ・ｌ！
る。一方、１．０％以」二を越えると、その効果が飽和
するため、その上限を１．０％とする。
ＭＯｌＷ、Ｖ：
これらの元素は、耐孔食性向上に有効な元素であり、特
に、ＣＩ−イオンを含む高温水中におりる耐孔食性を向
上させる。これらの元素の少なくとも１種の合計含有量
が０．５％未満では、表面の不働態皮膜が強化されない
ため、孔食を発生し、これにより耐応力腐食割れ性が劣
化する。一方、これらの元素の少なくとも１種を合計で
５．０％を越えて含有するとその耐孔食性の向上という
効果が飽和するうえ、熱間加工性を著しく劣化させる。
に、ＣＩ−イオンを含む高温水中におりる耐孔食性を向
上させる。これらの元素の少なくとも１種の合計含有量
が０．５％未満では、表面の不働態皮膜が強化されない
ため、孔食を発生し、これにより耐応力腐食割れ性が劣
化する。一方、これらの元素の少なくとも１種を合計で
５．０％を越えて含有するとその耐孔食性の向上という
効果が飽和するうえ、熱間加工性を著しく劣化させる。
したがって、本発明にあっては、ＭＯｌＷおよびＶの１
種または２種以上の添加量を合計で０．５〜５６０％に
制限する。
種または２種以上の添加量を合計で０．５〜５６０％に
制限する。
次に、本発明にあっては、Ｃ含有量に応じて第１図の点
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび已によって囲まれた領域内の焼鈍
条件で焼鈍を行うが、まず、ＢＣ線およびＣＤ線は、本
発明に係る合金の再結晶曲線を示し、ＢＣ線およびＣＤ
線で示されるそれぞれの温度未満では再結晶しないため
、焼鈍合金の強度が高く、また耐食性も悪い。従って、
合金のＣ含有量にしたがうて、ＢＣ線およびＣＤ線で示
される以上の温度での焼鈍処理が必要である。一方、Ａ
Ｅ線は完全には合金中の炭素を固溶させない温度の上限
である。よって、この温度以下で焼鈍処理をする限り炭
化物は粒内に存在する。しかし、ＡＥ線で示される温度
を越えた温度で焼鈍を行うと、６００ ’ｃ ｘ ３時
間の鋭敏化処理を施す場合、粒界に炭化物がすべて析出
するために、耐粒界腐食性を劣化させる。従って、最終
焼鈍はＡＥ線で示される温度以下で行う必要がある。
Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび已によって囲まれた領域内の焼鈍
条件で焼鈍を行うが、まず、ＢＣ線およびＣＤ線は、本
発明に係る合金の再結晶曲線を示し、ＢＣ線およびＣＤ
線で示されるそれぞれの温度未満では再結晶しないため
、焼鈍合金の強度が高く、また耐食性も悪い。従って、
合金のＣ含有量にしたがうて、ＢＣ線およびＣＤ線で示
される以上の温度での焼鈍処理が必要である。一方、Ａ
Ｅ線は完全には合金中の炭素を固溶させない温度の上限
である。よって、この温度以下で焼鈍処理をする限り炭
化物は粒内に存在する。しかし、ＡＥ線で示される温度
を越えた温度で焼鈍を行うと、６００ ’ｃ ｘ ３時
間の鋭敏化処理を施す場合、粒界に炭化物がすべて析出
するために、耐粒界腐食性を劣化させる。従って、最終
焼鈍はＡＥ線で示される温度以下で行う必要がある。
なお、八（０％、９１０℃）、Ｂ（０％、８５０’ｃ）
、Ｃ（０，０２％、８５０℃） 、Ｄ （０，０４％、
９００ ’Ｃ） 、およびＥ （０，０４％、１０００
℃）である。
、Ｃ（０，０２％、８５０℃） 、Ｄ （０，０４％、
９００ ’Ｃ） 、およびＥ （０，０４％、１０００
℃）である。
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明する
。
。
８Ｍ
第１表に示す化学成分から成る組成の合金を１７ｋｇ真
空炉で溶製し、通常の条件下での鍛造、熱間圧延および
熱処理を加えた後、３０％冷間加工し、引き続いて、各
種温度での焼鈍を施した。さらに、実際の使用下での寿
命を予想した条件にもとすいて設定された６００℃×３
時間の熱処理、つまり鋭敏化処理を行った後、厚さ３１
１Ｉｌ×幅１０ｍｍｘ長さ４ｏ龍の粒界腐食試験片およ
び厚さ２ｍｕ Ｘ幅１０ｍｍｘ長さ７５龍の応力腐食割
れ試験片を採取した。これらの粒界腐食試験片および応
力腐食割れ試験片はエメリー紙３２０番で研磨後、以下
に述べる実験に使用した。
空炉で溶製し、通常の条件下での鍛造、熱間圧延および
熱処理を加えた後、３０％冷間加工し、引き続いて、各
種温度での焼鈍を施した。さらに、実際の使用下での寿
命を予想した条件にもとすいて設定された６００℃×３
時間の熱処理、つまり鋭敏化処理を行った後、厚さ３１
１Ｉｌ×幅１０ｍｍｘ長さ４ｏ龍の粒界腐食試験片およ
び厚さ２ｍｕ Ｘ幅１０ｍｍｘ長さ７５龍の応力腐食割
れ試験片を採取した。これらの粒界腐食試験片および応
力腐食割れ試験片はエメリー紙３２０番で研磨後、以下
に述べる実験に使用した。
まず、応力腐食割れ試験片は研磨後２枚重ね合わせて、
Ｕ型に曲げたダブルＵ−ヘンド試験片としてこれをオー
トクレーブ（高温高圧容器）を用いて、３２５°Ｃで１
０００ ｐｐｍ ＣＩ−（ＮａＣ１として）の溶液中
に１５００時間浸漬した。試験終了後、内側試験片の割
れの深さを顕微鏡で測定した。
Ｕ型に曲げたダブルＵ−ヘンド試験片としてこれをオー
トクレーブ（高温高圧容器）を用いて、３２５°Ｃで１
０００ ｐｐｍ ＣＩ−（ＮａＣ１として）の溶液中
に１５００時間浸漬した。試験終了後、内側試験片の割
れの深さを顕微鏡で測定した。
一方、粒界腐食試験片は６０％ＨＮＯ３＋０．１％ＨＦ
の沸騰溶液中に４時間浸漬し、そのときの腐食減量を測
定した。
の沸騰溶液中に４時間浸漬し、そのときの腐食減量を測
定した。
得られた試験結果は第２図ないし第５図にそれぞれグラ
フとして示す。なお、各グラフ中の参照番号はそれぞれ
第１表中の供試合金番号である。
フとして示す。なお、各グラフ中の参照番号はそれぞれ
第１表中の供試合金番号である。
第２図に示すグラフは、本発明に係る０、０２〜０．０
３％Ｃ−２５％Ｃｒ−０，６％Ｍｏを基本組成とし、Ｎ
ｉ含有量を種々変えて得た合金に１１５０″Ｃに３０分
加熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６ｏｏ−℃に３時間
加熱して鋭敏化処理し、次いで冷却した試験片を施し、
前述の粒界腐食試験を実施して得たデータをまとめたも
のである。上記焼鈍温度は本発明におけるそれよりも高
い。
３％Ｃ−２５％Ｃｒ−０，６％Ｍｏを基本組成とし、Ｎ
ｉ含有量を種々変えて得た合金に１１５０″Ｃに３０分
加熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６ｏｏ−℃に３時間
加熱して鋭敏化処理し、次いで冷却した試験片を施し、
前述の粒界腐食試験を実施して得たデータをまとめたも
のである。上記焼鈍温度は本発明におけるそれよりも高
い。
本発明合金と同−組成の合金でも、焼鈍温度が高いと６
００℃、３時間加熱（鋭敏化処理）後空冷の処理したと
きに、Ｃｒ炭化物がすべて粒界に析出するために、粒界
近傍にＣｒ欠乏層が生じて、腐食されるのである。Ｌ７
たがって、焼鈍温度を下げる必要がある。
００℃、３時間加熱（鋭敏化処理）後空冷の処理したと
きに、Ｃｒ炭化物がすべて粒界に析出するために、粒界
近傍にＣｒ欠乏層が生じて、腐食されるのである。Ｌ７
たがって、焼鈍温度を下げる必要がある。
第３図に示すグラフは本発明に係る組成の合金と従来材
の耐粒界腐食性を示したものである。いずれも０．０２
〜０．０３％Ｃ−０，６％Ｍｏの組成を有し、これを９
００℃で３０分間加熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６
００℃で３時間加熱して鋭敏化処理をしてから空冷した
ものである。図中、白抜き丸はＣｒ３０％を越える場合
を、黒丸は２５〜３０％Ｃｒの場合を示す。図示グラフ
からも明らかなように、Ｎｉ量が４０％未満では、いず
れの場合も腐食速度が大きく、４０％以上になると耐粒
界腐食性の抵抗性が向上する。したがって、Ｎｉ量とし
ては、４０％以上必要である。
の耐粒界腐食性を示したものである。いずれも０．０２
〜０．０３％Ｃ−０，６％Ｍｏの組成を有し、これを９
００℃で３０分間加熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６
００℃で３時間加熱して鋭敏化処理をしてから空冷した
ものである。図中、白抜き丸はＣｒ３０％を越える場合
を、黒丸は２５〜３０％Ｃｒの場合を示す。図示グラフ
からも明らかなように、Ｎｉ量が４０％未満では、いず
れの場合も腐食速度が大きく、４０％以上になると耐粒
界腐食性の抵抗性が向上する。したがって、Ｎｉ量とし
ては、４０％以上必要である。
次に、第４図は、０．０２％Ｃ−２５％Ｃｒ−５０％Ｎ
ｉ９ 、 を基本組成として、これにＭＯ１■およびＷのうち１種
または２種以上を添加した合金を９００℃で３０分間加
熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６００℃で３時間加熱
して鋭敏化処理をし、次いで空冷したときの耐粒界腐食
性を示す。Ｍｏ、ＶおよびＷの少なくとも１種の合計量
が０．５％未満では、耐食性改善の効果が認められない
が、０．５％以上添加されると、耐粒界腐食性の抵抗性
が向上することが明らかとなった。これは、添加された
Ｍｏ、ＶおよびＷが不ｆｉｌ態皮膜を強化しているため
、合金表面に形成されたＣｒ２Ｏ３の皮膜が安定に存在
出来るためと考えられる。よって、Ｍｏ、■およびＷは
その１種または２種以上が合計で０．５％以上必要であ
る。
ｉ９ 、 を基本組成として、これにＭＯ１■およびＷのうち１種
または２種以上を添加した合金を９００℃で３０分間加
熱して焼鈍処理を行い、水冷後、６００℃で３時間加熱
して鋭敏化処理をし、次いで空冷したときの耐粒界腐食
性を示す。Ｍｏ、ＶおよびＷの少なくとも１種の合計量
が０．５％未満では、耐食性改善の効果が認められない
が、０．５％以上添加されると、耐粒界腐食性の抵抗性
が向上することが明らかとなった。これは、添加された
Ｍｏ、ＶおよびＷが不ｆｉｌ態皮膜を強化しているため
、合金表面に形成されたＣｒ２Ｏ３の皮膜が安定に存在
出来るためと考えられる。よって、Ｍｏ、■およびＷは
その１種または２種以上が合計で０．５％以上必要であ
る。
第５図は、耐ＳＣＣ性に及ぼすＮｉ含有量（％）とＣｒ
含有量（％）との影響をグラフで示したものである。供
試合金は９００℃で３０分加熱して焼鈍処理を行い、水
冷後、６００℃で３時間加熱して鋭敏化処理をしてから
空冷したものである。図中、白丸は応力腐食割れがみら
れなかった場合、黒丸は２０μ以上の割れがみられた場
合をそれぞれ示す。
含有量（％）との影響をグラフで示したものである。供
試合金は９００℃で３０分加熱して焼鈍処理を行い、水
冷後、６００℃で３時間加熱して鋭敏化処理をしてから
空冷したものである。図中、白丸は応力腐食割れがみら
れなかった場合、黒丸は２０μ以上の割れがみられた場
合をそれぞれ示す。
Ｃｒ量が本発明におけるように２０％以上であっても、
Ｎｉ１ｌが４０％未満であれば、粒界型の応力０ 腐食割れを生じる。従って、４０％以上のＮｉ量が必要
である。
Ｎｉ１ｌが４０％未満であれば、粒界型の応力０ 腐食割れを生じる。従って、４０％以上のＮｉ量が必要
である。
１
１グ
第１図は、本発明における焼鈍温度をＣ含有量に対して
示すグラフ； 第２図ないし第４図は、本発明の実施例における耐粒界
腐食性の試験結果を示すグラフ；および第５図は、同じ
く耐応力腐食割れ性の試験結果を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ５ 家／図 θ ｔ２ｏ２ ｔ２ｏ４ ７２ｏ６Ｃ
含有吊（χ） （’／ ｚ’／ｆ＝ ）奪１吾Ｗ （すＩシ含） ）Ｖ葵斗半Ｖ も７ｉ 図 θ ／
４ ５Ｍｏ、 Ｖ、 Ｗ ／） ｈ計名有％
（ｙ、）Ｌ５閉 〜、゛書有令（％９ 第１頁の続き ０発 明 者 鬼村吉部 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ＠発 明 者 米澤利夫 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ＠発 明 者 笹栗信也 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ■出 願 人 三菱重工業株式会社 東京都千代田区丸の内２丁目５ 番１号
示すグラフ； 第２図ないし第４図は、本発明の実施例における耐粒界
腐食性の試験結果を示すグラフ；および第５図は、同じ
く耐応力腐食割れ性の試験結果を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ５ 家／図 θ ｔ２ｏ２ ｔ２ｏ４ ７２ｏ６Ｃ
含有吊（χ） （’／ ｚ’／ｆ＝ ）奪１吾Ｗ （すＩシ含） ）Ｖ葵斗半Ｖ も７ｉ 図 θ ／
４ ５Ｍｏ、 Ｖ、 Ｗ ／） ｈ計名有％
（ｙ、）Ｌ５閉 〜、゛書有令（％９ 第１頁の続き ０発 明 者 鬼村吉部 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ＠発 明 者 米澤利夫 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ＠発 明 者 笹栗信也 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ■出 願 人 三菱重工業株式会社 東京都千代田区丸の内２丁目５ 番１号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ： ０．０４％以下、 Ｓｉ ： １．０％以下、
Ｍｎ ： １．０％以下、 ｐ ： ｏ、ｏ３ｏ％以
下、Ｓ ： ０．０２％以下、 Ｎｉ ： ４０〜７
０％、Ｃｒ ： ２５〜３５％、 Ａ１： ０．１
”０．５ ％、Ｔｉ ： ０．０５〜１．０％ Ｍｏ、Ｗおよび■の１種または２種以上を合計で０．５
〜５．０％、 残部、実質的にＦｅ よりなる組成を有し、第１図の点Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび
Ｅによって囲まれた領域内の焼鈍条件で焼鈍処理を行っ
て得られる、耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合
金。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10409483A JPS59229457A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
| EP83730106A EP0109350B1 (en) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromium alloy |
| DE8383730106T DE3382433D1 (de) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromlegierung. |
| DE19833382737 DE3382737T2 (de) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-Chrom-Legierung. |
| EP19890103551 EP0329192B1 (en) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromium alloy |
| US06/878,398 US4715909A (en) | 1983-06-13 | 1986-06-19 | Nickel-chromium alloy in stress corrosion cracking resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10409483A JPS59229457A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229457A true JPS59229457A (ja) | 1984-12-22 |
| JPH0153340B2 JPH0153340B2 (ja) | 1989-11-14 |
Family
ID=14371529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10409483A Granted JPS59229457A (ja) | 1982-11-10 | 1983-06-13 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229457A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100640A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
| CN106544547A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-03-29 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种核场放射性废液处理用耐蚀材料及其制备方法 |
| CN106756247A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-05-31 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种放射性废液处理装置制作材料及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203739A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JPS57203738A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
| JPS5811735A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| JPS5811736A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| JPS5867854A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10409483A patent/JPS59229457A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203739A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high strength oil well pipe |
| JPS57203738A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Precipitation hardening alloy of high stress corrosion cracking resistance for high-strength oil well pipe |
| JPS5811735A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| JPS5811736A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| JPS5867854A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60100640A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
| JPS6221857B2 (ja) * | 1983-11-07 | 1987-05-14 | Nippon Kokan Kk | |
| CN106544547A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-03-29 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种核场放射性废液处理用耐蚀材料及其制备方法 |
| CN106756247A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-05-31 | 重庆材料研究院有限公司 | 一种放射性废液处理装置制作材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0153340B2 (ja) | 1989-11-14 |
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