JPS60100640A - 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 - Google Patents
耐熱耐食性の優れた高クロム合金Info
- Publication number
- JPS60100640A JPS60100640A JP20750983A JP20750983A JPS60100640A JP S60100640 A JPS60100640 A JP S60100640A JP 20750983 A JP20750983 A JP 20750983A JP 20750983 A JP20750983 A JP 20750983A JP S60100640 A JPS60100640 A JP S60100640A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- alloy
- corrosion
- less
- excellent resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高温の酸化環境において、優れた耐食性と
高温強度を持ち且つ適度の靭性を有する、耐熱耐食性に
優れた高クロム合金に関するものである。
高温強度を持ち且つ適度の靭性を有する、耐熱耐食性に
優れた高クロム合金に関するものである。
例えば、石炭などの燃焼雰囲気下で使用される構造材料
は、高温の石炭灰などによる腐食に対する優れた耐食性
と高温強度を有していることが必要である。従来、上述
のような環境下で使用きれる材料としては、例えばオー
ステナイト系のインコロイ８００合金、インコネル６１
７合金などが知られている。
は、高温の石炭灰などによる腐食に対する優れた耐食性
と高温強度を有していることが必要である。従来、上述
のような環境下で使用きれる材料としては、例えばオー
ステナイト系のインコロイ８００合金、インコネル６１
７合金などが知られている。
しかしながら、上述した従来の合金は、強度を重視した
構成になっているので、そのクロム含有量は約２３ｗｔ
、％程度までであり、石炭灰腐食に対する耐食性が不十
分である。
構成になっているので、そのクロム含有量は約２３ｗｔ
、％程度までであり、石炭灰腐食に対する耐食性が不十
分である。
本発明者等は、上述した問題を解決し、高温の石炭灰な
どによる腐食環境下において優れた耐食性と高温強度を
有する、耐熱耐食性に優れた高クロム合金を開発すべく
鋭意研究を重ねた。その結果、高温強度を出すためのＴ
ｉ 、 Ｎｂ 、 Ｔａ等の元素の含有量を調整し且つ
ＭＯの含有量を適正化することによって、Ｃｒを最大限
に含有させれば、耐食性を改善し得ることがわかった。
どによる腐食環境下において優れた耐食性と高温強度を
有する、耐熱耐食性に優れた高クロム合金を開発すべく
鋭意研究を重ねた。その結果、高温強度を出すためのＴ
ｉ 、 Ｎｂ 、 Ｔａ等の元素の含有量を調整し且つ
ＭＯの含有量を適正化することによって、Ｃｒを最大限
に含有させれば、耐食性を改善し得ることがわかった。
この発明は、上記知見に基づいてな式れたものであって
、 Ｃ： ０．００５〜０．０８ ｗｔ、％。
、 Ｃ： ０．００５〜０．０８ ｗｔ、％。
Ｓｉ ： １．Ｏｗｔ、％以下。
胤： １．Ｏｗｔ、％以下。
Ｃｒ ： ２５〜３７ ｗｔ、％。
Ｆｅ ： １ ０〜３０ ｗｔ、％。
Ｒ／Ｉｏおよび／またはＷ ： ０．５〜３．０ ｗｔ
、％。
、％。
Ｎ ： ０．０４ ｗｔ、％以下。
Ａβ ： ０．０１〜３ｗｔ、％。
を含有し、
Ｔｉ ： ０．１５ ｗｔ、％以下。
Ｎｂ （＋Ｔａ）： １．Ｏｗｔ、％以下のうちの少な
くとも１種を含有し、そして、前記ＣおよびＮと、前記
Ａ７ ｒ ＴｔおよびＮｂ （＋’Ｔａ）との間に次の
関係が成立し、 残りがＮｉ ｔたはＮｉおよびＣｏと不可避的不純物か
らなることに特徴を有するものである。
くとも１種を含有し、そして、前記ＣおよびＮと、前記
Ａ７ ｒ ＴｔおよびＮｂ （＋’Ｔａ）との間に次の
関係が成立し、 残りがＮｉ ｔたはＮｉおよびＣｏと不可避的不純物か
らなることに特徴を有するものである。
次に、この発明合金の成分組成範囲を、上述のように定
めた理由について説明する。
めた理由について説明する。
Ｃは、高温強度を向上させる作用を持つ有効な元素であ
る。しかしながら、Ｃの含有量が０．００５ｗｔ、２未
満では、上述した作用に所望の効果が得られない。一方
、Ｃの含有量が０．０８ ｗｔ、％を超えると靭性が劣
化する問題が生ずる。従って、Ｃの含有量は、０．００
５から０．０８ ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである
。
る。しかしながら、Ｃの含有量が０．００５ｗｔ、２未
満では、上述した作用に所望の効果が得られない。一方
、Ｃの含有量が０．０８ ｗｔ、％を超えると靭性が劣
化する問題が生ずる。従って、Ｃの含有量は、０．００
５から０．０８ ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである
。
Ｓｉは、脱酸剤として使用されるところから、合金中に
必然的に入ってくる元素である。しかしながら、Ｓｌの
含有量が１．Ｏｗｔ、％を超えると、オーステナイト地
を不安定にする問題が生ずる。従って、Ｓｉの含有量は
、１．Ｏｗｔ、％以下に限定すべきである。
必然的に入ってくる元素である。しかしながら、Ｓｌの
含有量が１．Ｏｗｔ、％を超えると、オーステナイト地
を不安定にする問題が生ずる。従って、Ｓｉの含有量は
、１．Ｏｗｔ、％以下に限定すべきである。
Ｍｎは、脱酸剤としてＣおよび３ｉと共に使用されると
ころから、合金中に必然的に入ってくる元素である。し
かしながら、励の含有量が１．０．ｗｔ。
ころから、合金中に必然的に入ってくる元素である。し
かしながら、励の含有量が１．０．ｗｔ。
％を超えると、冷間加工性を損う問題が生ずる。
従って、励の含有量は、１．Ｑｗｔ、％以下に限定すべ
きである。
きである。
Ｃｒは、石炭灰腐食のような厳しい腐食環境下において
耐食性を向上させる作用を持つ有効な元素である。しか
しながら、Ｃｒの含有量が２５ ｗｔ、２未満では、上
述した作用に所望の効果が得られない。一方、Ｃｒの含
有量が３７ｗｔ、％を超えると、α′相が析出して靭性
が劣化する問題が生ずる。従って、Ｃｒの含有量は、２
５から３７ ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
耐食性を向上させる作用を持つ有効な元素である。しか
しながら、Ｃｒの含有量が２５ ｗｔ、２未満では、上
述した作用に所望の効果が得られない。一方、Ｃｒの含
有量が３７ｗｔ、％を超えると、α′相が析出して靭性
が劣化する問題が生ずる。従って、Ｃｒの含有量は、２
５から３７ ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
Ｆｅは、オーステナイト地を安定化し、σ相を析出させ
ない作用を持つ元素である。しかしながら、Ｆｅの含有
量が３０ ｗｔ、％を超えると、上述した作用に所望の
効果が得られない。一方、本発明合金は、市販スクラッ
プの利用および母合金の活用をビることによって、その
コストの低廉化を図っているので、Ｆｅの含有量が１０
ｗｔ、２未満では、上述した作用に所望の効果が得ら
れない。従って、Ｆｅの含有量は、１０から３０ｗｔ、
％の範囲内て限定すべきである。
ない作用を持つ元素である。しかしながら、Ｆｅの含有
量が３０ ｗｔ、％を超えると、上述した作用に所望の
効果が得られない。一方、本発明合金は、市販スクラッ
プの利用および母合金の活用をビることによって、その
コストの低廉化を図っているので、Ｆｅの含有量が１０
ｗｔ、２未満では、上述した作用に所望の効果が得ら
れない。従って、Ｆｅの含有量は、１０から３０ｗｔ、
％の範囲内て限定すべきである。
Ｍｏは、高温強度を向上さ、せこれを保証する有効な元
素である。しかしながら、ＭＯの含有量が０．５ｗｔ。
素である。しかしながら、ＭＯの含有量が０．５ｗｔ。
２未満では、上述した作用に所望の効果が得られない。
一方、ＭＯの含有量が３．Ｏｗｔ、％を超える々、σ相
およびα′相が析出して靭性が劣化し、また、Ｎｉの含
有量が４０ ｗｔ、％を超える合金の場合には、耐食性
も劣化する問題が生ずる。従って、Ｍｏの含有量は、０
．５から３．Ｑｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
およびα′相が析出して靭性が劣化し、また、Ｎｉの含
有量が４０ ｗｔ、％を超える合金の場合には、耐食性
も劣化する問題が生ずる。従って、Ｍｏの含有量は、０
．５から３．Ｑｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
Ｗは、Ｍｏと同様の作用効果を、ＭＯと等価で有してい
る。従って、ＭＯは、その一部または全部を当量のＷで
置換することができる。
る。従って、ＭＯは、その一部または全部を当量のＷで
置換することができる。
Ｎは、溶解に際して、不可避的に混入する元素であるが
、Ｎの含有量が０．０４ ｗｔ、％を超えると、Ｃｒ、
、Ｎが生成して靭性が劣化する問題が生ずる。
、Ｎの含有量が０．０４ ｗｔ、％を超えると、Ｃｒ、
、Ｎが生成して靭性が劣化する問題が生ずる。
従って、Ｎの含有量は、０．０４ｗｔ、％以下に限定す
べきである。
べきである。
Ａｌは、溶解に際して、不可避的に混入する０２および
Ｎを固定する作用を持つ元素である。しかしながら、Ａ
ｌの含有量が０．０１ ｗｔ、％ 未満では、」−述し
た作用に所望の効果が得られない。一方、Ａｌの含有量
が３ｗｔ０％を超えると、靭性が劣化する問題が生ずる
。従って、Ａｌの含有量は、０．０１から３ｗｔ、％の
範囲内に限定すべきである。
Ｎを固定する作用を持つ元素である。しかしながら、Ａ
ｌの含有量が０．０１ ｗｔ、％ 未満では、」−述し
た作用に所望の効果が得られない。一方、Ａｌの含有量
が３ｗｔ０％を超えると、靭性が劣化する問題が生ずる
。従って、Ａｌの含有量は、０．０１から３ｗｔ、％の
範囲内に限定すべきである。
Ｔｉは、Ａｌと共ＫＮを固定する作用を持つ元素である
。しかしながら、ＴＩの含有量が０．１−５ｗｔ。
。しかしながら、ＴＩの含有量が０．１−５ｗｔ。
％を超えると、Ｔｉ （ＣＮ）の大型介在物が生成して
靭性が劣化する問題が生ずる。従って、Ｔｉの含有量は
、Ｏ，ｉ５ ｗｔ、％以下に限定すべきである。
靭性が劣化する問題が生ずる。従って、Ｔｉの含有量は
、Ｏ，ｉ５ ｗｔ、％以下に限定すべきである。
ＮｂおよびＴａは、Ｃｒ炭化物の生長を抑制して耐食性
に有効なＣｒの消費を防止する作用を持つ元素である。
に有効なＣｒの消費を防止する作用を持つ元素である。
しかしながら、ＮｂおよびＴａの含有量がｌ、Ｑｗｔ、
％を超えると靭性が劣化する問題が生ずる。従って、Ｎ
ｂおよびＴａの含有量は、１．Ｑｗｔ。
％を超えると靭性が劣化する問題が生ずる。従って、Ｎ
ｂおよびＴａの含有量は、１．Ｑｗｔ。
％以下に限定すべきである。なお、ＮｂとＴａは等価で
あり、以下、Ｎｂ （＋Ｔａ）と記載する。
あり、以下、Ｎｂ （＋Ｔａ）と記載する。
上記Ｔｉと、Ｎｂ （−１−Ｔａ ）とは、その少なく
とも１種が含有されていればよい。
とも１種が含有されていればよい。
ＣおよびＮは、高Ｃｒ合金の場合に脆化が生ずる原因に
なるので、ＣおよびＮと、Ａｌ、Ｔｉ、 Ｎｂ （＋Ｔ
ａ ）との間は、次の関係が成立していることを要する
。
なるので、ＣおよびＮと、Ａｌ、Ｔｉ、 Ｎｂ （＋Ｔ
ａ ）との間は、次の関係が成立していることを要する
。
上述１−だ元素以外は、溶製土工可避的に含有する不可
避的不純物を除き、ＮｉおよびＣｏとする。
避的不純物を除き、ＮｉおよびＣｏとする。
なお、ＣＯはＮ１と等価であって、Ｎｌの一部または全
部を、Ｃｏで置換することができる。
部を、Ｃｏで置換することができる。
次に、この発明を、実施例により説明する。
第１表は、本発明合金Ａ−Ｇ、比較合金Ｈ−におよび従
来合金の成分組成と、溶製された前記各合金を圧延し、
溶体化処理を施して試験片を調製し、これらの試験片に
対して、クリープ破断試験および石炭灰腐食試験を行な
ったときの試験結果である。なお、クリープ破断試験は
、試験片に対し、７００°Ｃの温度において、２０ ｋ
ｇ／ｍｉｌ の荷重をかけて行ない、そして、石炭灰腐
食試験は、Ｎａ２Ｓ ０４ ’ Ｎ２ Ｓ ０４ ’
Ｆｅ２０３ が１．５ ： １．５ ： １の灰中に、
７００℃の温度で１００時間試験片を浸漬することによ
り行なった。
来合金の成分組成と、溶製された前記各合金を圧延し、
溶体化処理を施して試験片を調製し、これらの試験片に
対して、クリープ破断試験および石炭灰腐食試験を行な
ったときの試験結果である。なお、クリープ破断試験は
、試験片に対し、７００°Ｃの温度において、２０ ｋ
ｇ／ｍｉｌ の荷重をかけて行ない、そして、石炭灰腐
食試験は、Ｎａ２Ｓ ０４ ’ Ｎ２ Ｓ ０４ ’
Ｆｅ２０３ が１．５ ： １．５ ： １の灰中に、
７００℃の温度で１００時間試験片を浸漬することによ
り行なった。
第１表から明らかなように、本発明合金Ａ −Ｇは何れ
もクリープ破断試験における破断時間が１８０時間以上
であって、従来の１７−１４ Ｃｕ１Ｖｉ。
もクリープ破断試験における破断時間が１８０時間以上
であって、従来の１７−１４ Ｃｕ１Ｖｉ。
鋼よりも優れた高温強度を示し、また、石炭灰腐食試験
における腐食量が１７〜４］ｒｎり／ｄであつて、従来
のインコロイ８００合金よりも優れた耐食性を示した。
における腐食量が１７〜４］ｒｎり／ｄであつて、従来
のインコロイ８００合金よりも優れた耐食性を示した。
これに対して、従来の１７１７−１４Ｃｕ 鋼は腐食量
が極めて多く、またインコロイ８００合金は、高温強度
が極めて低かった。
が極めて多く、またインコロイ８００合金は、高温強度
が極めて低かった。
比較合金Ｈ−には、何れもＴｉおよびＮｂ（十Ｔａ）が
含有されていない。そして、比較合金ＨはＭ。
含有されていない。そして、比較合金ＨはＭ。
含有量が本発明の範囲よりも少なく、比較合金■はＭｏ
が含有されていないので、何れもクリープ破断時間は短
く、高温強度が低かった。一方、比較合金ＪおよびＫは
、Ｍｏ含有量が本発明の範囲よりも多いので、クリープ
破断時間は長く、高温強度は高いが、石炭灰腐食量が多
く、耐食性が極めて悪かった。更に、比較合金Ｊおよび
Ｋは、過剰に含有されているＭｏによって、第２相およ
び炭化物が析出し、靭性が著しく低下した。即ち、室温
のシャルピー衝撃吸収エネルギー（２ｍｍ Ｖノツチ標
準試験片）は、７００℃で２００時間時効後において、
本発明合金は何れも１０ｋｇ−１１以上であるのに対し
、比較合金Ｊｌ′！、０．５ｋｇ−７７１，比較合金に
は３ ｋｇ −７７１であって、何れも本発明合金に比
べて低い値を示した。
が含有されていないので、何れもクリープ破断時間は短
く、高温強度が低かった。一方、比較合金ＪおよびＫは
、Ｍｏ含有量が本発明の範囲よりも多いので、クリープ
破断時間は長く、高温強度は高いが、石炭灰腐食量が多
く、耐食性が極めて悪かった。更に、比較合金Ｊおよび
Ｋは、過剰に含有されているＭｏによって、第２相およ
び炭化物が析出し、靭性が著しく低下した。即ち、室温
のシャルピー衝撃吸収エネルギー（２ｍｍ Ｖノツチ標
準試験片）は、７００℃で２００時間時効後において、
本発明合金は何れも１０ｋｇ−１１以上であるのに対し
、比較合金Ｊｌ′！、０．５ｋｇ−７７１，比較合金に
は３ ｋｇ −７７１であって、何れも本発明合金に比
べて低い値を示した。
本発明合金は、上述した性能を有しているので、例えば
加熱炉管、ボイラ過熱器のような高温燃焼雰囲気下で使
用して優れた効果が発揮されるほか、Ｃｒの含有量が多
く、溶液中でも保護被膜が形成されるので、海水や廃液
処理などの厳しい腐食環境下においても、十分な耐食性
を発揮させることができる。
加熱炉管、ボイラ過熱器のような高温燃焼雰囲気下で使
用して優れた効果が発揮されるほか、Ｃｒの含有量が多
く、溶液中でも保護被膜が形成されるので、海水や廃液
処理などの厳しい腐食環境下においても、十分な耐食性
を発揮させることができる。
以上述べたように、この発明の高クロム合金によれば、
高温の酸化環境において、優れた耐食性と高温強度を持
ち且つ適度の靭性が発揮される工業上優れた効果がもた
らされる。
高温の酸化環境において、優れた耐食性と高温強度を持
ち且つ適度の靭性が発揮される工業上優れた効果がもた
らされる。
出願人 日本鋼管株式会社
代理人 潮谷奈津夫（他２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．００５〜０．０８ ｗｔ、％。 Ｓｉ ： １．０ ｗｔ、％以下。 Ｍｎ ： １．Ｏｗｔ、％以下。 Ｃｒ ： ２５〜３７ ｗｔ、％。 Ｆｅ：１０〜３０Ｗｔ１％。 １ＶｆＱおよび／またはＷ：０．５〜３．Ｑｗｔ、％。 Ｎ ： ０．０４． ｗｔ、％以下。 Ａｌ： ０．０１〜３ｗｔ、％。 を含有し、 Ｔｉ ： ０．１５ ｗｔ１％以下２ Ｎｂ （十Ｔａ） ： １．Ｏｗｔ、％以下のうちの少
なくさも１種を含有７し、そして、前記ＣおよびＮと、
前記Ａｌ 、 ＴｉおよびＮｂ（十Ｔａ）との間に次の
関係が成立し、 残りがＮｉまたはＮｉおよびＣＯと不可避的不純物から
なることを特徴とする、耐熱耐食性の優れた高クロム合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20750983A JPS60100640A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20750983A JPS60100640A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100640A true JPS60100640A (ja) | 1985-06-04 |
| JPS6221857B2 JPS6221857B2 (ja) | 1987-05-14 |
Family
ID=16540895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20750983A Granted JPS60100640A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60100640A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6223949A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Hitachi Ltd | 高強度・高耐食性合金 |
| JPH0196349A (ja) * | 1987-10-06 | 1989-04-14 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐熱鋳鋼 |
| FR2845098A1 (fr) * | 2002-09-26 | 2004-04-02 | Framatome Anp | Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation |
| WO2009154161A1 (ja) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金ならびにこの合金からなる耐熱耐圧部材とその製造方法 |
| EP2206796A1 (en) | 2008-12-25 | 2010-07-14 | Sumitomo Metal Industries Limited | Austenitic heat resistant alloy |
| WO2011071054A1 (ja) | 2009-12-10 | 2011-06-16 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金 |
| WO2013073423A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無オーステナイト系耐熱合金管 |
| WO2013118585A1 (ja) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
| JP2013227644A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | オーステナイト系耐熱合金 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5867854A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 |
| JPS59229457A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
-
1983
- 1983-11-07 JP JP20750983A patent/JPS60100640A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5867854A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 |
| JPS59229457A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基高Ｃｒ合金 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6223949A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Hitachi Ltd | 高強度・高耐食性合金 |
| JPH0196349A (ja) * | 1987-10-06 | 1989-04-14 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐熱鋳鋼 |
| FR2845098A1 (fr) * | 2002-09-26 | 2004-04-02 | Framatome Anp | Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation |
| EP1408130A1 (fr) * | 2002-09-26 | 2004-04-14 | Framatome ANP | Alliage à base de nickel pour la soudure électrique d'alliages de nickel et d'aciers, fil de soudage et utilisation |
| US8801877B2 (en) | 2008-06-16 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic heat resistant alloy, heat resistant pressure member comprising the alloy, and method for manufacturing the same member |
| WO2009154161A1 (ja) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金ならびにこの合金からなる耐熱耐圧部材とその製造方法 |
| EP2206796A1 (en) | 2008-12-25 | 2010-07-14 | Sumitomo Metal Industries Limited | Austenitic heat resistant alloy |
| US8313591B2 (en) | 2008-12-25 | 2012-11-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic heat resistant alloy |
| WO2011071054A1 (ja) | 2009-12-10 | 2011-06-16 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金 |
| US8808473B2 (en) | 2009-12-10 | 2014-08-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic heat resistant alloy |
| WO2013073423A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無オーステナイト系耐熱合金管 |
| WO2013118585A1 (ja) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
| JP2013227644A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-11-07 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | オーステナイト系耐熱合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221857B2 (ja) | 1987-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3969109A (en) | Oxidation and sulfidation resistant austenitic stainless steel | |
| EP0016225B2 (en) | Use of an austenitic steel in oxidizing conditions at high temperature | |
| US5298093A (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| JP5000805B2 (ja) | 耐熱オーステナイトステンレス鋼 | |
| US3592634A (en) | High-strength corrosion-resistant stainless steel | |
| US4119765A (en) | Welded ferritic stainless steel articles | |
| GB2084187A (en) | Ferritic stainless steel | |
| US4882125A (en) | Sulfidation/oxidation resistant alloys | |
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| US4227925A (en) | Heat-resistant alloy for welded structures | |
| US4556423A (en) | Austenite stainless steels having excellent high temperature strength | |
| JPH01275739A (ja) | 延性，靭性に優れた低Ｓｉ高強度耐熱鋼管 | |
| JPS60100640A (ja) | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 | |
| US3262777A (en) | Ultra tough maraging steel | |
| US3492117A (en) | Corrosion resistant stainless type alloys | |
| JPS6119767A (ja) | 低温用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH06322488A (ja) | 溶接性に優れ、耐高温腐食特性が良好な高強度オーステナイト系耐熱鋼 | |
| US5223214A (en) | Heat treating furnace alloys | |
| US4836985A (en) | Ni-Cr-Fe corrosion resistant alloy | |
| US3574002A (en) | Stainless steel having improved corrosion and fatigue resistance | |
| US3592632A (en) | High temperature nickel-chromium-iron alloys particularly suitable for steam power applications | |
| US3594158A (en) | Strong,tough,corrosion resistant maraging steel | |
| JPH0114992B2 (ja) | ||
| US3806337A (en) | Austenitic stainless steel resistant to stress corrosion cracking | |
| US4278465A (en) | Corrosion-resistant alloys |