JPS5985850A - Ｎｉ基合金の熱処理法 - Google Patents
Ｎｉ基合金の熱処理法Info
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- JPS5985850A JPS5985850A JP57197362A JP19736282A JPS5985850A JP S5985850 A JPS5985850 A JP S5985850A JP 57197362 A JP57197362 A JP 57197362A JP 19736282 A JP19736282 A JP 19736282A JP S5985850 A JPS5985850 A JP S5985850A
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- JP
- Japan
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- heat treatment
- alloy
- cooling
- temperature
- cooling rate
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高温高圧水に晒されるＮ１基合金の耐応力腐食
割れ性を保ったまま耐粒界腐食性９機械的性質及び耐孔
食性を著しく改善し、あわせて、Ｎａ（Ｍ（水中におけ
る耐応力腐食性をも改善する非析出硬化型Ｎｉ基合金の
熱処理法に関する。
割れ性を保ったまま耐粒界腐食性９機械的性質及び耐孔
食性を著しく改善し、あわせて、Ｎａ（Ｍ（水中におけ
る耐応力腐食性をも改善する非析出硬化型Ｎｉ基合金の
熱処理法に関する。
従来９例えば２００〜４００℃、５０〜２００気圧程度
の高温高圧水に晒される原子炉蒸気発生器用部材、原子
炉冷却系環境下に用いられる部材として、インコロイ８
００（商品名、以下同じ）、第１表に示されるインコネ
／ｌ／６００（商品名、以下同じ）及びインコネル６９
０（商品名、以下同じ）などのＮｉ基合金がある。近年
、これらの合金に対し炭化物の完全固溶温度（以下、
Ｔ℃とあられす）よりかなり低い温度に加熱するか、さ
らに６６０〜７５０℃に加熱保持する特殊熱処理（Ｔｈ
ｅｒｍａｌ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ） を施し＃粒界
腐食性及び耐応力腐食割れ性を改善することが行なわれ
ている。
の高温高圧水に晒される原子炉蒸気発生器用部材、原子
炉冷却系環境下に用いられる部材として、インコロイ８
００（商品名、以下同じ）、第１表に示されるインコネ
／ｌ／６００（商品名、以下同じ）及びインコネル６９
０（商品名、以下同じ）などのＮｉ基合金がある。近年
、これらの合金に対し炭化物の完全固溶温度（以下、
Ｔ℃とあられす）よりかなり低い温度に加熱するか、さ
らに６６０〜７５０℃に加熱保持する特殊熱処理（Ｔｈ
ｅｒｍａｌ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ） を施し＃粒界
腐食性及び耐応力腐食割れ性を改善することが行なわれ
ている。
しかしながら、このような従来の熱処理を施したＮｉ基
合金は耐粒界腐食性及び機械的性質が不充分であり１日
本の原子炉で最も重要視すべぎ耐孔食性及び米国の原子
炉等で重要視すべぎＮａＯＨ水中での耐応力腐食割れ性
に間顛があった。
合金は耐粒界腐食性及び機械的性質が不充分であり１日
本の原子炉で最も重要視すべぎ耐孔食性及び米国の原子
炉等で重要視すべぎＮａＯＨ水中での耐応力腐食割れ性
に間顛があった。
本発明は上記従来技術に鑑み、その欠点を解消したＮｉ
基合金の熱処理法、すなわち、その熱処理によりすぐれ
た機械的性質、＃孔食性、１ｌｉｔ応力腐食割れ性及び
耐粒界腐食性を改善する事のできるＮｉ基合金の熱処理
法を提供する事を目的とする。
基合金の熱処理法、すなわち、その熱処理によりすぐれ
た機械的性質、＃孔食性、１ｌｉｔ応力腐食割れ性及び
耐粒界腐食性を改善する事のできるＮｉ基合金の熱処理
法を提供する事を目的とする。
そのため９本発明はＮｉ６８％以上、 Ｏｒ ： ２５
〜８５％、Ｂｏ、００８％以下、Ｃ０，０１２〜００３
５％、ＰＯ，０１５％以下、８０．０１５％以下、残部
Ｆｅ及び通常を不純物を含有してなる高温高圧水に晒さ
れる部材用のＮｉ基合金に対し、１℃以上（Ｔ十１ｏｏ
）ｂ以下の温度に加熱保持後、炉冷以上の冷却速度で冷
却する第１熱処理工程を施した後。
〜８５％、Ｂｏ、００８％以下、Ｃ０，０１２〜００３
５％、ＰＯ，０１５％以下、８０．０１５％以下、残部
Ｆｅ及び通常を不純物を含有してなる高温高圧水に晒さ
れる部材用のＮｉ基合金に対し、１℃以上（Ｔ十１ｏｏ
）ｂ以下の温度に加熱保持後、炉冷以上の冷却速度で冷
却する第１熱処理工程を施した後。
６００〜７５０℃でかつ鋭敏化回復領域の温度範囲に０
．１−１００ｈ保持後炉冷以上の冷却速度で冷却する第
２熱処理工程を施す事を特徴とするＮｉ基合金の熱処理
法を要旨とする。
．１−１００ｈ保持後炉冷以上の冷却速度で冷却する第
２熱処理工程を施す事を特徴とするＮｉ基合金の熱処理
法を要旨とする。
以下１本発明の限定理由を説明する。
熱処理対象合金
Ｎｉが５８％未満では耐苛性応力腐食割れ性が劣るので
、Ｎｉは５８％以上とする。
、Ｎｉは５８％以上とする。
Ｏｒが２５％未満では銅酸性応力腐食割れ性が劣り、逆
に８５％を越えると第２熱処即工稈で異常析出物が析出
し延性が低下するので、Ｏｒは２５％以上８５％以下と
する。
に８５％を越えると第２熱処即工稈で異常析出物が析出
し延性が低下するので、Ｏｒは２５％以上８５％以下と
する。
Ｂは０００８％を越えると＃粒界腐食性が劣るので、Ｂ
は０００８％以上とする。
は０００８％以上とする。
Ｃが０．０１２％未満では強度が不足し、逆に００８５
％を越えると耐応力ρ食割れ性が劣化するので、Ｃは０
０１２％以上００３５％以下とする。
％を越えると耐応力ρ食割れ性が劣化するので、Ｃは０
０１２％以上００３５％以下とする。
ｐ、ｓ等は通常の製銑、製鋼過程において。
不純物として混入するものであるが、それぞれ多すぎる
と耐食性に悪影響を及はすので、Ｐ００１５％以下、８
０．０１５％以下とする。
と耐食性に悪影響を及はすので、Ｐ００１５％以下、８
０．０１５％以下とする。
尚、 Ｍｎ、 ８ｉは任意成分として基地強化及び粒
界強化の目的で添加されるが、 Ｍｎ １％以下。
界強化の目的で添加されるが、 Ｍｎ １％以下。
８１０５％以下が好ましい。
第１熱処理工程
Ｎｉ基合金の炭化物が完全に固溶する温度Ｔ℃は第１図
の模式図に示されるようにＣ含有量により変化するが、
この工程が１℃未満の温度では、炭化物の析出により引
張強さ、０２％耐力。
の模式図に示されるようにＣ含有量により変化するが、
この工程が１℃未満の温度では、炭化物の析出により引
張強さ、０２％耐力。
硬度が必要以上に大きくなり、耐応力腐食割れ性が悪く
なる。これに対しく’ｒ＋ｔｏｏ）ｂを越える温度では
結晶粒度が著しく粗大化し、耐粒界腐食性が低下すると
ともに引張強さ、０２％耐力。
なる。これに対しく’ｒ＋ｔｏｏ）ｂを越える温度では
結晶粒度が著しく粗大化し、耐粒界腐食性が低下すると
ともに引張強さ、０２％耐力。
硬さが目的の強度を得られなくなる。
また保持時間は部材肉厚が増えれば長くなるのが普通で
あり、一義的に限定できないが、好ましくは一分以上、
またあまり長時間化すると部材表面の結晶粒粗大化によ
り強度低下するので、２時間以内とするのがよい。
あり、一義的に限定できないが、好ましくは一分以上、
またあまり長時間化すると部材表面の結晶粒粗大化によ
り強度低下するので、２時間以内とするのがよい。
冷却速度は炉冷未満の冷却速度ではメリットがなく、ま
た実際炉冷Ｕ上の速度であれば十分である。炉冷以上の
冷却速度とはたとえば、炉冷、空冷、ガス冷却、油冷、
水冷等が含まれる。
た実際炉冷Ｕ上の速度であれば十分である。炉冷以上の
冷却速度とはたとえば、炉冷、空冷、ガス冷却、油冷、
水冷等が含まれる。
第二熱処理工程
第２表の供試体に対しＴ ”Ｃ乃至（Ｔ＋１００）”Ｃ
の温度で８０分保持後水冷する第１勲処理工程を施した
ものに種々の加ｒＰ温度と保持時間に保って冷却し、こ
れを（６５％ＨＯＮＢ＋０． Ｉ Ｎのｒｉ ｖ ）沸
騰溶液中に４ｈ浸漬した試験結果を第２図に示す。第２
図において鋭敏化領域では、結晶粒界にＣｒ欠乏層が生
成され粒界腐食及び孔食が生じ易く。また、未鋭敏化領
域のものは宇機部材として高温で使用中に鋭敏化する可
能性があり。
の温度で８０分保持後水冷する第１勲処理工程を施した
ものに種々の加ｒＰ温度と保持時間に保って冷却し、こ
れを（６５％ＨＯＮＢ＋０． Ｉ Ｎのｒｉ ｖ ）沸
騰溶液中に４ｈ浸漬した試験結果を第２図に示す。第２
図において鋭敏化領域では、結晶粒界にＣｒ欠乏層が生
成され粒界腐食及び孔食が生じ易く。また、未鋭敏化領
域のものは宇機部材として高温で使用中に鋭敏化する可
能性があり。
これも粒界腐食発生のおそれが強いので、第２熱処理工
程の保持温度はＣｒ欠乏層が回復した鋭敏化回復領域で
なければならない。さらに、保持温度が７５０℃を趣え
るとＣの固溶度が大きくなり、冷却時若しくは実機使用
時との温度差に起因する溶解度差が生じ、結晶粒界に炭
化物の析出が生じ易くなり、また６００”Ｃ未満では保
持温度が１００ｈを越え、経済的でないので、保持温度
は６００〜７５０℃に限定する。また、保持時間が１０
−’ｈ未満では」二記温度で鋭敏化回復領域とすること
ができず、１００ｈを越えると経済的でないので、保持
時間は１０−１〜１００ｈとする。
程の保持温度はＣｒ欠乏層が回復した鋭敏化回復領域で
なければならない。さらに、保持温度が７５０℃を趣え
るとＣの固溶度が大きくなり、冷却時若しくは実機使用
時との温度差に起因する溶解度差が生じ、結晶粒界に炭
化物の析出が生じ易くなり、また６００”Ｃ未満では保
持温度が１００ｈを越え、経済的でないので、保持温度
は６００〜７５０℃に限定する。また、保持時間が１０
−’ｈ未満では」二記温度で鋭敏化回復領域とすること
ができず、１００ｈを越えると経済的でないので、保持
時間は１０−１〜１００ｈとする。
また、この場合の冷却速度は第１が処理工程同様炉冷以
上であれば足りる。
上であれば足りる。
尚、第３図にＴ〜（Ｔ＋１００）”Ｃで３０分保持した
第１熱処理工程後７００℃加熱保持空冷した供試材に（
６５％ｎＮｏ３＋０．２ｇ／／ Ｃｒ”）湘騰溶液中２
４ｈ浸漬した粒界腐食試験の結果を示すが、第１熱処理
工程の冷却速度により第２熱処理工程の鋭敏化領域が変
化する事を示しており、いずれの場合も１００ｈ以内に
鋭敏化回復領域に入る事がわかる。
第１熱処理工程後７００℃加熱保持空冷した供試材に（
６５％ｎＮｏ３＋０．２ｇ／／ Ｃｒ”）湘騰溶液中２
４ｈ浸漬した粒界腐食試験の結果を示すが、第１熱処理
工程の冷却速度により第２熱処理工程の鋭敏化領域が変
化する事を示しており、いずれの場合も１００ｈ以内に
鋭敏化回復領域に入る事がわかる。
また、第３表には第２表の供試材につぎ各種試験を行っ
た結果をまとめたが、これにより本発明法がＮｉｉ合金
の耐粒界腐食性、耐孔食性。
た結果をまとめたが、これにより本発明法がＮｉｉ合金
の耐粒界腐食性、耐孔食性。
機械的性質及び苛性耐応力腐食割れ性を従来法とくらべ
て著しく改善している事がわかる。
て著しく改善している事がわかる。
以上、詳述したように本発明のＮｉ基合金の熱処理法に
よれば、耐粒界腐食性、 ｍｌｌ孔食性９械械的性質び
耐応力飽食割れ性を著しく改善する事ができるので、２
００〜４００℃の高温高田水に晒される部材２例えば、
原子炉蒸気発生器用部材、原子炉冷却系部材等の熱処理
法として最適である。
よれば、耐粒界腐食性、 ｍｌｌ孔食性９械械的性質び
耐応力飽食割れ性を著しく改善する事ができるので、２
００〜４００℃の高温高田水に晒される部材２例えば、
原子炉蒸気発生器用部材、原子炉冷却系部材等の熱処理
法として最適である。
第１表 合金の化学成分（％）
第１図はＮｉ基合金中の炭化物の固溶温度と第１熱処理
工程温度範囲を示す模式線図、第２図は耐粒界腐食性に
及ぼす本発明法にかかる第２熱処理工稈条件の影響を示
す線図、第８図は耐粒界腐食性に及ぼす本発明法にかか
る第１熱処理工程の冷却速度及び第２熱処理工程の温度
保持時間の影響を示す線図。 第１図 １００’Ｃζ・の偵（ｈ時間（ｈ） 第３閾 第１頁の続き ０発 明 者 川口勝治 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ０発 明 者 長野得失 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 ０発 明 者 南孝男 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 地住友金属工業株式会社中央技 術研究所内 ０発 明 者 山中和犬 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 ０発 明 者 岡田康孝 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 地住友金属工業株式会社中央技 ０発 明 者 井上守 尼ケ崎市東向島西之町１番地住 友金属工業株式会社鋼管製造所 内 ＠出 願 人 住友金属工業株式会社 大阪市東区北浜５丁目１５番地新 住人ビル 手続補正書（自発） 発明の名称 Ｎｉ基合金の熱処理法 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５１１１
号名 称（６２０）三菱重工業株式会社 住 所 大阪市東区北浜５丁１」１５番地 新住人ビル
名 称 住友金属工業株式会社 代 理 人 住 所 東京都Ｔ代田区丸の内二丁目５番１弓
補正の対象 明細書 補正の内容 （１） 明細書第２頁第５行及び同第３頁第１３行「
高温高圧水」を「高温高圧水又は高温高圧蒸気」と訂正
する。 １２） 同第４頁第６行「耐酸性応力腐食割れ性」を
［耐粒界腐食及び耐応力腐食割れ性」と訂正する。 （３） 同第５頁第１５行「限定できないが」を「でき
゛ないが、一般的には板厚２．５４４Ｗ、 （１インチ
）あたり３０分程度または板厚が２５４偏以下の場合板
厚によらず１分以上３０分以下が普通である。尚」と訂
正する。 ２、特許請求の範囲 Ｐ ０．０１５％以下、８０．０１５％以下残部Ｆｅ及
び通常の不純物を含有してなる高温高圧水又は高温高圧
蒸気に曝される部材用のＮ１基合金に対し、炭化物完全
固溶温度（以上Ｔ℃とあられす）以上Ｔ＋１００℃以下
の温度に加熱保持後、炉冷以上の冷却速度で冷却する第
１熱処理工程を施しだ後、６００〜７５０℃でかつ鋭敏
化回復領域の温度範囲に０．１〜１００ｈ保持後炉冷以
上の冷却速度で冷却する第２熱処仰工程を施す事を特徴
とするＮ１基合金の熱処理法。 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号
名 称（６２の三菱重工業株式会社 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地 新住人ビ
ル名 称 住友金属工業株式会社 代 理 人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５番４号
、′ ←−＋−七外−さ く１） 明細書第１頁下から２行、同第２百第５行。 同第３頁第１３行及び同第８頁第１６行の「晒」を「曝
」に訂正する。 （２） 同第２頁下から３行乃至同第３頁第６行まで
の「しかしながら・・・・・・問題があった。」を「し
かしながら、このような従来の熱処理を施したＮｉ基合
金は耐孔食性、耐応力腐食割れ性等が不十分である。」
と訂正する。 （３） 同第３頁第１１行の「Ｐｏ、０１５％以下」
をＪＭｎ１％以下、Ｓｉ０．５％以下、Ｐｏ、０１５％
以下」と訂正する。 （４） 同第４真下から１行乃至同第５頁第２行まで
の［尚、Ｍｎ、Ｓｉは・・・・・・が好捷しい。」を［
尚。 −Ｍｎ、８１は脱酸と併わせて基地強化及び粒界強化の
目的で添加されるが、Ｍｎ は１％を越えると溶製が困
難となり、 Ｓｔは０．５％を越えると溶接性が劣化す
るため、それぞれＭｎ１％以下、５ｔＯ９５％以下と限
定する。」 （５） 同第１０頁第３表下のｒ ＊１ ） Ｅｌｅ
ｃｔｒｏ −−電圧を低下させる際に」をｒ＊１ ）
Ｅｌｅｃｔｒ。 Ｐｏｔｅｎｔｉｏ＃１ｎｅｔｉｃ Ｒｅａｃｔｉｖａｔ
ｉｏｎ ： 電位−電流図において、１度不働態化領
域まで電位を上げ。 電位を低下させる際に」と訂正する。 ２５１−
工程温度範囲を示す模式線図、第２図は耐粒界腐食性に
及ぼす本発明法にかかる第２熱処理工稈条件の影響を示
す線図、第８図は耐粒界腐食性に及ぼす本発明法にかか
る第１熱処理工程の冷却速度及び第２熱処理工程の温度
保持時間の影響を示す線図。 第１図 １００’Ｃζ・の偵（ｈ時間（ｈ） 第３閾 第１頁の続き ０発 明 者 川口勝治 高砂市荒井町新浜二丁目１番１ 号三菱重工業株式会社高砂研究 所内 ０発 明 者 長野得失 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 ０発 明 者 南孝男 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 地住友金属工業株式会社中央技 術研究所内 ０発 明 者 山中和犬 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 ０発 明 者 岡田康孝 尼ケ崎市西長洲本通１丁目３番 地住友金属工業株式会社中央技 ０発 明 者 井上守 尼ケ崎市東向島西之町１番地住 友金属工業株式会社鋼管製造所 内 ＠出 願 人 住友金属工業株式会社 大阪市東区北浜５丁目１５番地新 住人ビル 手続補正書（自発） 発明の名称 Ｎｉ基合金の熱処理法 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５１１１
号名 称（６２０）三菱重工業株式会社 住 所 大阪市東区北浜５丁１」１５番地 新住人ビル
名 称 住友金属工業株式会社 代 理 人 住 所 東京都Ｔ代田区丸の内二丁目５番１弓
補正の対象 明細書 補正の内容 （１） 明細書第２頁第５行及び同第３頁第１３行「
高温高圧水」を「高温高圧水又は高温高圧蒸気」と訂正
する。 １２） 同第４頁第６行「耐酸性応力腐食割れ性」を
［耐粒界腐食及び耐応力腐食割れ性」と訂正する。 （３） 同第５頁第１５行「限定できないが」を「でき
゛ないが、一般的には板厚２．５４４Ｗ、 （１インチ
）あたり３０分程度または板厚が２５４偏以下の場合板
厚によらず１分以上３０分以下が普通である。尚」と訂
正する。 ２、特許請求の範囲 Ｐ ０．０１５％以下、８０．０１５％以下残部Ｆｅ及
び通常の不純物を含有してなる高温高圧水又は高温高圧
蒸気に曝される部材用のＮ１基合金に対し、炭化物完全
固溶温度（以上Ｔ℃とあられす）以上Ｔ＋１００℃以下
の温度に加熱保持後、炉冷以上の冷却速度で冷却する第
１熱処理工程を施しだ後、６００〜７５０℃でかつ鋭敏
化回復領域の温度範囲に０．１〜１００ｈ保持後炉冷以
上の冷却速度で冷却する第２熱処仰工程を施す事を特徴
とするＮ１基合金の熱処理法。 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号
名 称（６２の三菱重工業株式会社 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地 新住人ビ
ル名 称 住友金属工業株式会社 代 理 人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５番４号
、′ ←−＋−七外−さ く１） 明細書第１頁下から２行、同第２百第５行。 同第３頁第１３行及び同第８頁第１６行の「晒」を「曝
」に訂正する。 （２） 同第２頁下から３行乃至同第３頁第６行まで
の「しかしながら・・・・・・問題があった。」を「し
かしながら、このような従来の熱処理を施したＮｉ基合
金は耐孔食性、耐応力腐食割れ性等が不十分である。」
と訂正する。 （３） 同第３頁第１１行の「Ｐｏ、０１５％以下」
をＪＭｎ１％以下、Ｓｉ０．５％以下、Ｐｏ、０１５％
以下」と訂正する。 （４） 同第４真下から１行乃至同第５頁第２行まで
の［尚、Ｍｎ、Ｓｉは・・・・・・が好捷しい。」を［
尚。 −Ｍｎ、８１は脱酸と併わせて基地強化及び粒界強化の
目的で添加されるが、Ｍｎ は１％を越えると溶製が困
難となり、 Ｓｔは０．５％を越えると溶接性が劣化す
るため、それぞれＭｎ１％以下、５ｔＯ９５％以下と限
定する。」 （５） 同第１０頁第３表下のｒ ＊１ ） Ｅｌｅ
ｃｔｒｏ −−電圧を低下させる際に」をｒ＊１ ）
Ｅｌｅｃｔｒ。 Ｐｏｔｅｎｔｉｏ＃１ｎｅｔｉｃ Ｒｅａｃｔｉｖａｔ
ｉｏｎ ： 電位−電流図において、１度不働態化領
域まで電位を上げ。 電位を低下させる際に」と訂正する。 ２５１−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 と Ｎｉ５８ｍａｓｓ％（以下％尋あられす）以上、 Ｃｒ
＝２５〜８５％、ｎｏ、ｏｏａ％以下、Ｃ！０．０１２
〜０、０８５％、Ｐｏ、０１５％以下、８０．０１５％
以下残部Ｆｅ及び通常の不純物を含有してなる高温高圧
水に晒される部材用のＮｉ基合金に対し、炭化物完全固
溶温度（以下Ｔ℃とあられす）以上Ｔ＋１００℃以下の
温度に加熱保持後、炉冷以上の冷却速度で冷却する第２
熱処理工程を施した後。 ６００〜７５０℃でかつ鋭敏化回復領域の温度範囲にＯ
１〜１００ｈ保持後炉冷以上の冷却速度で冷却する第２
熱処理工程を施す事を特徴とするＮｉ基合金の熱処理法
。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197362A JPS5985850A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | Ｎｉ基合金の熱処理法 |
| DE19833382737 DE3382737T2 (de) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-Chrom-Legierung. |
| EP19890103551 EP0329192B1 (en) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromium alloy |
| DE8383730106T DE3382433D1 (de) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromlegierung. |
| EP83730106A EP0109350B1 (en) | 1982-11-10 | 1983-11-09 | Nickel-chromium alloy |
| US06/815,774 US4710237A (en) | 1982-11-10 | 1986-01-02 | Method for thermal treatment of nickel based alloy materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57197362A JPS5985850A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | Ｎｉ基合金の熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5985850A true JPS5985850A (ja) | 1984-05-17 |
Family
ID=16373225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57197362A Pending JPS5985850A (ja) | 1982-11-10 | 1982-11-10 | Ｎｉ基合金の熱処理法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4710237A (ja) |
| JP (1) | JPS5985850A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010500178A (ja) * | 2006-08-08 | 2010-01-07 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 溶接に使用するための溶接合金および製品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| CN104630563A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-05-20 | 苏州市神龙门窗有限公司 | 一种用于门窗的锌镍合金涂层及其热处理工艺 |
| CN113957291A (zh) * | 2021-10-26 | 2022-01-21 | 中国华能集团有限公司 | 一种电站用高强镍基高温合金的快速热处理方法 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS56169741A (en) * | 1980-05-30 | 1981-12-26 | Hitachi Ltd | Component for nuclear reactor and heat treating method thereof |
| JPS57131353A (en) * | 1981-02-05 | 1982-08-14 | Toshiba Corp | Heat treatment of nickel alloy |
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| US3573901A (en) * | 1968-07-10 | 1971-04-06 | Int Nickel Co | Alloys resistant to stress-corrosion cracking in leaded high purity water |
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1982
- 1982-11-10 JP JP57197362A patent/JPS5985850A/ja active Pending
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1986
- 1986-01-02 US US06/815,774 patent/US4710237A/en not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
| US4710237A (en) | 1987-12-01 |
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