JPH03100148A - 高Ｃｒ―Ｎｉ基合金の熱処理方法 - Google Patents
高Ｃｒ―Ｎｉ基合金の熱処理方法Info
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- JPH03100148A JPH03100148A JP23761389A JP23761389A JPH03100148A JP H03100148 A JPH03100148 A JP H03100148A JP 23761389 A JP23761389 A JP 23761389A JP 23761389 A JP23761389 A JP 23761389A JP H03100148 A JPH03100148 A JP H03100148A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、加圧水型原子炉の蒸気発生器用伝熱管等に使
用される高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の耐食性を改善するための
熱処理方法に関する。
用される高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の耐食性を改善するための
熱処理方法に関する。
加圧水型原子炉の蒸気発生器用伝熱管の素材として、従
来はＡ１１ｏｙ ６００ （１５％Ｃｒ−７５％Ｎｉ−
９％Ｆｅ）が用いられていた。 Ａ１１ｏｙ ６００よ
りなる伝熱管は、その耐食性、特に耐粒界腐食割れ性を
改善するために特殊熱処理（７００℃Ｘ１５ｈｒ）を受
けるが、最近の研究によれば、特殊熱処理にもかかわら
ず、その使用環境であるアルカリ環境下で粒界応力腐食
割れを生じるおそれがあり、更には海水漏洩に起因する
Ｃ２−イオン混入による孔食の問題もあることが明らか
になってきた。そこで、最近はＡ１１ｏｙ ６００に代
わってＡ１１ｏｙ ６９０ （３０％Ｃｒ−６０％−９
％Ｆｅ）が上記伝熱管の素材として用いられている（特
開昭５９−８５８５０公報、特開昭６０−５０１３４号
公報）。
来はＡ１１ｏｙ ６００ （１５％Ｃｒ−７５％Ｎｉ−
９％Ｆｅ）が用いられていた。 Ａ１１ｏｙ ６００よ
りなる伝熱管は、その耐食性、特に耐粒界腐食割れ性を
改善するために特殊熱処理（７００℃Ｘ１５ｈｒ）を受
けるが、最近の研究によれば、特殊熱処理にもかかわら
ず、その使用環境であるアルカリ環境下で粒界応力腐食
割れを生じるおそれがあり、更には海水漏洩に起因する
Ｃ２−イオン混入による孔食の問題もあることが明らか
になってきた。そこで、最近はＡ１１ｏｙ ６００に代
わってＡ１１ｏｙ ６９０ （３０％Ｃｒ−６０％−９
％Ｆｅ）が上記伝熱管の素材として用いられている（特
開昭５９−８５８５０公報、特開昭６０−５０１３４号
公報）。
Ａ１１ｏｙ ６９０の如き高Ｃｒ−Ｎｉ基合金において
も、一般のＮｉ基合金と同様に粒界応力腐食割れの危険
性のあることは、周知のとおりである。
も、一般のＮｉ基合金と同様に粒界応力腐食割れの危険
性のあることは、周知のとおりである。
ただし、この弱点もＡ１１ｏｙ ６００に対する特殊熱
処理と同様の熱処理で解消されるので、伝熱管用合金と
してのＡ１１ｏｙ ６９０にも特殊熱処理が施されてい
る。
処理と同様の熱処理で解消されるので、伝熱管用合金と
してのＡ１１ｏｙ ６９０にも特殊熱処理が施されてい
る。
（発明が解決しようとする課題〕
伝熱管用合金としての＾１ｌｏｙ ６９０に施される特
殊熱処理は、第３図に示すように高温焼鈍後に行われる
。この高温焼鈍後の特殊熱処理によりクロム炭化物（Ｃ
ｒｇｚＣｉ）が粒界に半連続状に析出し、粒界が強化さ
れることにより、高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の弱点であったア
ルカリ粒界応力腐食割れに対する抵抗性が飛躍的に改善
される。
殊熱処理は、第３図に示すように高温焼鈍後に行われる
。この高温焼鈍後の特殊熱処理によりクロム炭化物（Ｃ
ｒｇｚＣｉ）が粒界に半連続状に析出し、粒界が強化さ
れることにより、高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の弱点であったア
ルカリ粒界応力腐食割れに対する抵抗性が飛躍的に改善
される。
特殊熱処理の条件は、上記公報によれば６００〜７５０
℃で０．１〜１００ｈｒとされているが、実際の操業で
は長尺（２４ｍ）の伝熱管の着色を抑えながら熱処理を
行う必要があるために、大型の特殊な真空炉により７０
０℃Ｘ１５ｈｒ程度の条件で実施されている。従って、
特殊熱処理の実施により熱処理コストが嵩み、熱処理の
手間も著しく増える。
℃で０．１〜１００ｈｒとされているが、実際の操業で
は長尺（２４ｍ）の伝熱管の着色を抑えながら熱処理を
行う必要があるために、大型の特殊な真空炉により７０
０℃Ｘ１５ｈｒ程度の条件で実施されている。従って、
特殊熱処理の実施により熱処理コストが嵩み、熱処理の
手間も著しく増える。
本発明は斯かる事情に鑑みなされたものであり、その目
的は上記特殊熱処理を省略し、なおかつ省略前゛と変わ
らない耐食性を確保できる高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の熱処理
方法を提供することにある。
的は上記特殊熱処理を省略し、なおかつ省略前゛と変わ
らない耐食性を確保できる高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の熱処理
方法を提供することにある。
Ａ１１ｏｙ ６９０に代表される２５〜３５％Ｃｒ含有
の高Ｃｒ−Ｎｉ基合金は、高温でのＣの固溶度がとりわ
け小さく、焼鈍後の冷却過程で結晶粒界にＣｒ炭化物（
Ｃｒ ｚｓｃｈ’ ）が析出しやすい、この点、本発明
者らの調査によれば、Ｃｒ炭化物（ＣｒｚｓＣ６）の析
出速度は、特殊熱処理温度である７００℃よりも８００
〜１０００℃での方が速く、この性質を利用すれば特殊
熱処理を省略できることが判明した。
の高Ｃｒ−Ｎｉ基合金は、高温でのＣの固溶度がとりわ
け小さく、焼鈍後の冷却過程で結晶粒界にＣｒ炭化物（
Ｃｒ ｚｓｃｈ’ ）が析出しやすい、この点、本発明
者らの調査によれば、Ｃｒ炭化物（ＣｒｚｓＣ６）の析
出速度は、特殊熱処理温度である７００℃よりも８００
〜１０００℃での方が速く、この性質を利用すれば特殊
熱処理を省略できることが判明した。
すなわち、焼鈍を可能な限り高温で行い、焼鈍でＣを十
分に固溶させておいて焼鈍後の冷却過程で１０００〜８
００℃の温度域を時間をかけて通過させれば、その間に
Ｃｒ炭化物（ＣｒｇｚＣｉ）が粒界に半連続状に析出し
、冷却後に特殊熱処理を行わな（ても、これを行った場
合の耐アルカリ粒界応力腐食割れ性に匹敵する優れた耐
食性が得られるのである。また、焼鈍後に急冷してから
８００〜１０００℃に再加熱保持すれば、短時間の加熱
保持で上記と同等のＣ「炭化物が析出し、耐アルカリ粒
界応力腐食割れ性の優れた高Ｃｒ−Ｎｉ基合金が得られ
ることも明らかになった。
分に固溶させておいて焼鈍後の冷却過程で１０００〜８
００℃の温度域を時間をかけて通過させれば、その間に
Ｃｒ炭化物（ＣｒｇｚＣｉ）が粒界に半連続状に析出し
、冷却後に特殊熱処理を行わな（ても、これを行った場
合の耐アルカリ粒界応力腐食割れ性に匹敵する優れた耐
食性が得られるのである。また、焼鈍後に急冷してから
８００〜１０００℃に再加熱保持すれば、短時間の加熱
保持で上記と同等のＣ「炭化物が析出し、耐アルカリ粒
界応力腐食割れ性の優れた高Ｃｒ−Ｎｉ基合金が得られ
ることも明らかになった。
本発明は斯かる知見に基づきなされたもので、重量％で
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
０％以下、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：４０〜７５％、
Ａｌ：０．５％以下、Ｔｉ：０．０１〜１．０％、Ｐ：
０．０３０％以下、ｓ：ｏ、ｏｔｓ％以下と、更に必要
に応じてＭｏ、Ｗ及び■の１種または２種以上を合計で
０．５〜５．０％を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物
よりなる高Ｃｒ−Ｎｉ基合金に対し、当該合金の炭化物
の完全固溶温度（Ｔ ℃）以上、Ｔ＋１００℃以下の温
度範囲に１分以上加熱保持した後、１０００〜８００の
温度範囲を２分以上かけて冷却するか、又は上記加熱保
持の後、一旦象、冷してから８００〜１０００℃の温度
範囲に２分以上再加熱保持することを特徴とする高Ｃｒ
−Ｎｉ基合金の熱処理方法を要旨とする。
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
０％以下、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：４０〜７５％、
Ａｌ：０．５％以下、Ｔｉ：０．０１〜１．０％、Ｐ：
０．０３０％以下、ｓ：ｏ、ｏｔｓ％以下と、更に必要
に応じてＭｏ、Ｗ及び■の１種または２種以上を合計で
０．５〜５．０％を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物
よりなる高Ｃｒ−Ｎｉ基合金に対し、当該合金の炭化物
の完全固溶温度（Ｔ ℃）以上、Ｔ＋１００℃以下の温
度範囲に１分以上加熱保持した後、１０００〜８００の
温度範囲を２分以上かけて冷却するか、又は上記加熱保
持の後、一旦象、冷してから８００〜１０００℃の温度
範囲に２分以上再加熱保持することを特徴とする高Ｃｒ
−Ｎｉ基合金の熱処理方法を要旨とする。
本発明において合金組成および熱処理条件を上記の如く
限定した理由は次のとおりである。
限定した理由は次のとおりである。
Ｏ合金組成
Ｃは耐粒界応力腐食割れ性に有害な元素であるので、本
発明にあってはＣ量を０．１５％以下とする。
発明にあってはＣ量を０．１５％以下とする。
Ｓｉ、Ｍｎはいずれも脱酸元素であり、それぞれ１．０
％以下の添加が必要であるが、いずれの場合もその添加
量が１．０％を超えると溶接性や合金の清浄度を低下さ
せるので、１．０％以下とする。
％以下の添加が必要であるが、いずれの場合もその添加
量が１．０％を超えると溶接性や合金の清浄度を低下さ
せるので、１．０％以下とする。
Ｃｒは本発明にかかる合金の耐食性を維持するために必
要不可欠な元素である。２５％未満では本発明において
要求される程度の耐食性が確保されない。一方、３５％
を超えると熱間加工性が著しく劣化する。よって、本発
明においてはＣｒ量を２５〜３５％に限定する。
要不可欠な元素である。２５％未満では本発明において
要求される程度の耐食性が確保されない。一方、３５％
を超えると熱間加工性が著しく劣化する。よって、本発
明においてはＣｒ量を２５〜３５％に限定する。
ＮｉもＣｒと同様に本発明にかかる合金の耐食性を維持
するための重要な元素である。４０％未満では高温水中
での耐粒界応力腐食割れ性が劣るので、４０％以上とす
る。上限はＣｒ量の下限が２５％であることから、７５
％に必然的に決まる。
するための重要な元素である。４０％未満では高温水中
での耐粒界応力腐食割れ性が劣るので、４０％以上とす
る。上限はＣｒ量の下限が２５％であることから、７５
％に必然的に決まる。
Ａｌも脱酸元素として必要であるが、０．５％を趨える
と合金の清浄度を低下させるため、本発明においては０
．５％以下に制限する。
と合金の清浄度を低下させるため、本発明においては０
．５％以下に制限する。
Ｔｉは０．０１％以上添加することによって熱間加工性
を向上させるが、一方、１．０％を超えて添加してもそ
の効果が飽和するため、０．０１〜１．０％とする。
を向上させるが、一方、１．０％を超えて添加してもそ
の効果が飽和するため、０．０１〜１．０％とする。
Ｐは不純物として含まれるものであって、０．０３０％
を超えると耐粒界腐食割れ性および熱間加工性に有害で
あるので、０．０３０％以下とする。
を超えると耐粒界腐食割れ性および熱間加工性に有害で
あるので、０．０３０％以下とする。
ＳもＰと同様に不純物として含まれるものであって、０
．０１５％を超えると耐粒界腐食割れ性および熱間加工
性に有害であるので、０．０１５％以下とする。
．０１５％を超えると耐粒界腐食割れ性および熱間加工
性に有害であるので、０．０１５％以下とする。
Ｍｏ、Ｗ、Ｖは必要に応じて添加し、いずれも耐孔食性
向上に有効な元素である。特に、Ｃ１−イオンを含む高
温水中における耐孔食性を向上させる。少な（とも一種
のこれらの元素の含有量が合計で０．５％以下では不働
態皮膜が強化されないため孔食を発生する。一方、その
合計量が５．０％を超えて添加されると、その効果は飽
和するうえ、熱間加工性を著しく劣化させる。よって、
これらの元素は合計で０．５〜５．０％とし、好ましく
は１゜０％以上とする。
向上に有効な元素である。特に、Ｃ１−イオンを含む高
温水中における耐孔食性を向上させる。少な（とも一種
のこれらの元素の含有量が合計で０．５％以下では不働
態皮膜が強化されないため孔食を発生する。一方、その
合計量が５．０％を超えて添加されると、その効果は飽
和するうえ、熱間加工性を著しく劣化させる。よって、
これらの元素は合計で０．５〜５．０％とし、好ましく
は１゜０％以上とする。
○ 熱処理条件
本発明における代表的熱処理パターンを第１図（ａ）〜
（Ｃ）に示す。
（Ｃ）に示す。
熱処理すべき合金の焼鈍温度が、当該合金の炭化物が完
全に固溶する温度（Ｔ℃）よりも低いと、未固溶炭化物
が生成し、引張強さ、０．２％耐力、硬さなどが必要以
上に大きくなるだけでな（、焼鈍後の冷却過程または再
加熱保持過程で粒界に生成するＣｒ炭化物が減少し、耐
粒界応力腐食割れ性が低下する。一方、（Ｔ＋１００℃
）を超えた温度では結晶粒度が著しく粗大化し、耐食性
つまり耐粒界応力腐食割れ性が低下するとともに引張強
さ、０．２％耐力、硬さなどについて所定の特性が得ら
れなくなる。従って、本発明においては焼鈍温度は（Ｔ
−Ｔ＋ １００） ”ｃとする。なお、この温度範囲の
中でも（Ｔ＋２０）〜（Ｔ＋８０）℃の温度域がと（に
好ましい。
全に固溶する温度（Ｔ℃）よりも低いと、未固溶炭化物
が生成し、引張強さ、０．２％耐力、硬さなどが必要以
上に大きくなるだけでな（、焼鈍後の冷却過程または再
加熱保持過程で粒界に生成するＣｒ炭化物が減少し、耐
粒界応力腐食割れ性が低下する。一方、（Ｔ＋１００℃
）を超えた温度では結晶粒度が著しく粗大化し、耐食性
つまり耐粒界応力腐食割れ性が低下するとともに引張強
さ、０．２％耐力、硬さなどについて所定の特性が得ら
れなくなる。従って、本発明においては焼鈍温度は（Ｔ
−Ｔ＋ １００） ”ｃとする。なお、この温度範囲の
中でも（Ｔ＋２０）〜（Ｔ＋８０）℃の温度域がと（に
好ましい。
高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の炭化物完全固溶温度（Ｔ℃）は、
第２図に示すように、当該合金のＣ含有量によって異な
り、０．０１％Ｃでは９５０℃１０゜０２％Ｃでは１０
５０℃，０，０３％Ｃでは１１００℃である。従って、
焼鈍温度範囲は０．０１％Ｃでは９５０〜１０５０℃、
０．０２％Ｃでは１０５０〜１１５０℃、０．０３％Ｃ
では１１００〜１２００℃になる。
第２図に示すように、当該合金のＣ含有量によって異な
り、０．０１％Ｃでは９５０℃１０゜０２％Ｃでは１０
５０℃，０，０３％Ｃでは１１００℃である。従って、
焼鈍温度範囲は０．０１％Ｃでは９５０〜１０５０℃、
０．０２％Ｃでは１０５０〜１１５０℃、０．０３％Ｃ
では１１００〜１２００℃になる。
保持時間については熱処理すべき合金材料の厚みによっ
て異なるが、最低１分以上は必要であり、厚みが増すに
従って保持時間を延長するのがよい。
て異なるが、最低１分以上は必要であり、厚みが増すに
従って保持時間を延長するのがよい。
焼鈍後は１０００〜８００℃の温度範囲を２分以上かけ
て徐冷する。これにより、粒界に十分な量のＣｒ炭化物
が半連続状に析出し、粒界の強化が図られる。この徐冷
は第１図（ａ）に示すように連続的に温度を低下させる
ものでもよいし、第１図（ロ）に示すように段階的に温
度低下を行うものでもよい、要は熱処理すべき合金を焼
鈍後の冷却過程で１０００〜８００℃の温度範囲に２分
以上さらすようにすればよい、また、第１図（Ｃ）に示
すように、徐冷に代えて急冷後に８００〜１０００℃の
温度に２分以上再加熱保持してもよい。
て徐冷する。これにより、粒界に十分な量のＣｒ炭化物
が半連続状に析出し、粒界の強化が図られる。この徐冷
は第１図（ａ）に示すように連続的に温度を低下させる
ものでもよいし、第１図（ロ）に示すように段階的に温
度低下を行うものでもよい、要は熱処理すべき合金を焼
鈍後の冷却過程で１０００〜８００℃の温度範囲に２分
以上さらすようにすればよい、また、第１図（Ｃ）に示
すように、徐冷に代えて急冷後に８００〜１０００℃の
温度に２分以上再加熱保持してもよい。
徐冷または再加熱保持の温度域が８００℃未満では、焼
鈍の段階で十分な量のＣが固溶されていても粒界に析出
するＣｒ炭化物（ＣｒｚｓＣａ）が不足し、優れた耐ア
ルカリ粒界応力腐食割れ性が得られない。一方、１００
０℃を超えると、Ｃｒ炭化物の生成温度域から外れ、Ｃ
ｒ炭化物の析出は起こらなくなる。従って、本発明にお
ける焼鈍後の徐冷または再加熱保持は１０００〜８００
℃の温度範囲で行うものとする。
鈍の段階で十分な量のＣが固溶されていても粒界に析出
するＣｒ炭化物（ＣｒｚｓＣａ）が不足し、優れた耐ア
ルカリ粒界応力腐食割れ性が得られない。一方、１００
０℃を超えると、Ｃｒ炭化物の生成温度域から外れ、Ｃ
ｒ炭化物の析出は起こらなくなる。従って、本発明にお
ける焼鈍後の徐冷または再加熱保持は１０００〜８００
℃の温度範囲で行うものとする。
徐冷または再加熱保持の所要時間については、これが２
分未満では粒界に十分な量のＣ「炭化物（ＣｒｔｓＣｉ
）を析出させることができないので、２分以上とする。
分未満では粒界に十分な量のＣ「炭化物（ＣｒｔｓＣｉ
）を析出させることができないので、２分以上とする。
所要時間の上限については、加熱保持時間が長ければ長
いほどＣｒ炭化物の析出が多くなって好ましくなるので
、特に制限する必要はない。
いほどＣｒ炭化物の析出が多くなって好ましくなるので
、特に制限する必要はない。
１０００〜８００″Ｃの間を徐冷するための具体的手段
としては、例えばベルト焼鈍法を用い、この際、材料の
送り速度を制御して加熱帯と冷却帯とからなる炉中を通
す方法を挙げることができる。
としては、例えばベルト焼鈍法を用い、この際、材料の
送り速度を制御して加熱帯と冷却帯とからなる炉中を通
す方法を挙げることができる。
１０００〜８００℃の間を徐冷した後または８００〜１
０００ ℃に再加熱保持した後は、水冷のような急冷を
行うのが能率面から望ましいが、空冷、油冷さらには炉
冷程度の遅い冷却速度でもよく、この点はと（に制限さ
れない、また、再加熱保持前の急冷も能率面から行うも
のであり、その冷却速度はとくに限定されない。
０００ ℃に再加熱保持した後は、水冷のような急冷を
行うのが能率面から望ましいが、空冷、油冷さらには炉
冷程度の遅い冷却速度でもよく、この点はと（に制限さ
れない、また、再加熱保持前の急冷も能率面から行うも
のであり、その冷却速度はとくに限定されない。
第１表に化学組成を示す３０Ｃｒ−６ＯＮｉ系合金より
なる厚み２■の冷延圧延材料に種々の温度で焼鈍を施し
、その冷却過程で１０００〜８００℃の温度域を０．１
分、０．５分、３分の各所要時間で冷却した。８００℃
未満の温度域における冷却は空冷とした。
なる厚み２■の冷延圧延材料に種々の温度で焼鈍を施し
、その冷却過程で１０００〜８００℃の温度域を０．１
分、０．５分、３分の各所要時間で冷却した。８００℃
未満の温度域における冷却は空冷とした。
また、焼鈍後に急冷してから８５０℃に２分間再加熱保
持する熱処理も行った。再加熱保持後は空冷とした。更
に、参考として焼鈍後に７００℃Ｘ１５ｈｒの特殊熱処
理も実施した。
持する熱処理も行った。再加熱保持後は空冷とした。更
に、参考として焼鈍後に７００℃Ｘ１５ｈｒの特殊熱処
理も実施した。
熱処理を終えた種々材料から厚さ１．５−１輻１０ＩＩ
Ｉｌ、長さ７５ｍの試験片を採取し、各試験片に０１−
含有高温水および高温ＮａＯＨ溶液による応力腐食割れ
試験を行った。
Ｉｌ、長さ７５ｍの試験片を採取し、各試験片に０１−
含有高温水および高温ＮａＯＨ溶液による応力腐食割れ
試験を行った。
Ｃ４−含有高温水による応力腐食割れ試験では、試験片
をエメリー紙３２０番で研磨し、Ｕ字形に曲げた後、２
枚重ね合せてダブルビベント試験片となし、これをオー
トクレーブ中で試験液に１０００ｈｒ浸漬した。試験液
は５００ｐｐｍ Ｃ１−非脱気、３００℃の溶液とした
。
をエメリー紙３２０番で研磨し、Ｕ字形に曲げた後、２
枚重ね合せてダブルビベント試験片となし、これをオー
トクレーブ中で試験液に１０００ｈｒ浸漬した。試験液
は５００ｐｐｍ Ｃ１−非脱気、３００℃の溶液とした
。
高温ＮａＯＨ溶液による応力腐食割れ試験では、試験片
１枚をＵ字形に曲げたシングルリベント試験片をオート
クレーブ中で１０％ＮａＯＨ，脱気。
１枚をＵ字形に曲げたシングルリベント試験片をオート
クレーブ中で１０％ＮａＯＨ，脱気。
３２５℃の溶液に１０００ｈｒ浸漬した。
再試験とも試験終了後に試験片断面の割れ深さを光学顕
微鏡で測定した。測定結果を熱処理条件と共に第２表に
示す。
微鏡で測定した。測定結果を熱処理条件と共に第２表に
示す。
合金１〜３のいずれに対しても、Ｔ−Ｔ＋１００℃の焼
鈍後に１Ｏ００〜８００℃の間を３分かけて徐冷するか
、８００〜１０００″Ｃに２分間再加熱保持することに
より、７００℃Ｘ１５ｈｒの特殊熱処理を行う場合に匹
敵する耐粒界応力腐食割れ性が確保された。また、Ｍｏ
、ＶおよびＷの少なくとも１種を含有させることにより
、特にＣ１，−含有環境下での耐粒界応力腐食割れ性お
よび耐孔食性が向上した。
鈍後に１Ｏ００〜８００℃の間を３分かけて徐冷するか
、８００〜１０００″Ｃに２分間再加熱保持することに
より、７００℃Ｘ１５ｈｒの特殊熱処理を行う場合に匹
敵する耐粒界応力腐食割れ性が確保された。また、Ｍｏ
、ＶおよびＷの少なくとも１種を含有させることにより
、特にＣ１，−含有環境下での耐粒界応力腐食割れ性お
よび耐孔食性が向上した。
以上の説明から明らかなように、本発明の熱処理方法は
、耐アルカリ粒界応力腐食割れ性確保のために必須とさ
れていた特殊熱処理を省略するにもかかわらず、特殊熱
処理を実施した場合に匹敵する優れた耐アルカリ粒界応
力腐食割れ性を確保することができる。従って、熱処理
コストおよび工数を著しく低減し、例えば加圧木型原子
炉の蒸発発生器用伝熱管の製造に適用して、その製造コ
スト低減に大きな効果を発揮するものである。
、耐アルカリ粒界応力腐食割れ性確保のために必須とさ
れていた特殊熱処理を省略するにもかかわらず、特殊熱
処理を実施した場合に匹敵する優れた耐アルカリ粒界応
力腐食割れ性を確保することができる。従って、熱処理
コストおよび工数を著しく低減し、例えば加圧木型原子
炉の蒸発発生器用伝熱管の製造に適用して、その製造コ
スト低減に大きな効果を発揮するものである。
第１図（ａ）〜（Ｃ）は本発明法の代表的ヒートパター
ンを示す図、第２図は高Ｃｒ−Ｎｉ１ｌｉ合金に対する
適正焼鈍温度域を示す図、第３図は従来法のヒートパタ
ーンを示す図である。 Ｃ３有電（ｗｔＶ＆）
ンを示す図、第２図は高Ｃｒ−Ｎｉ１ｌｉ合金に対する
適正焼鈍温度域を示す図、第３図は従来法のヒートパタ
ーンを示す図である。 Ｃ３有電（ｗｔＶ＆）
Claims (2)
- （１）重量％でＣ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：
４０〜７５％、Ａｌ：０．５％以下、Ｔｉ：０．０１〜
１．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以
下を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる高Ｃｒ
−Ｎｉ基合金に対し、当該合金の炭化物の完全固溶温度
（Ｔ℃）以上、Ｔ＋１００℃以下の温度範囲に１分以上
加熱保持した後、１０００〜８００℃の温度範囲を２分
以上かけて冷却するか、又は上記加熱保持の後、一旦急
冷してから８００〜１０００℃の温度範囲に２分以上再
加熱保持することを特徴とする高Ｃｒ−Ｎｉ基合金の熱
処理方法。 - （２）重量％でＣ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：
４０〜７５％、Ａｌ：０．５％以下、Ｔｉ：０．０１〜
１．０％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１５％以
下、Ｍｏ、Ｗ及びＶの１種または２種以上を合計で０．
５〜５．０％を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物より
なる高Ｃｒ−Ｎｉ基合金に対し、当該合金の炭化物の完
全固溶温度（Ｔ℃）以上、Ｔ＋１００℃以下の温度範囲
に１分以上加熱保持した後、１０００〜８００℃の温度
範囲を２分以上かけて冷却するか、又は上記加熱保持の
後、一旦急冷してから８００〜１０００℃の温度範囲に
２分以上再加熱保持することを特徴とする高Ｃｒ−Ｎｉ
基合金の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23761389A JPH03100148A (ja) | 1989-09-13 | 1989-09-13 | 高Ｃｒ―Ｎｉ基合金の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23761389A JPH03100148A (ja) | 1989-09-13 | 1989-09-13 | 高Ｃｒ―Ｎｉ基合金の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03100148A true JPH03100148A (ja) | 1991-04-25 |
Family
ID=17017912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23761389A Pending JPH03100148A (ja) | 1989-09-13 | 1989-09-13 | 高Ｃｒ―Ｎｉ基合金の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03100148A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009139387A1 (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-19 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ－Ｃｒ合金材 |
| JP2010248542A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-11-04 | Institute Of Nuclear Safety System Inc | 耐ＰＷＳＣＣ性に優れたＮｉ基合金の最終熱処理方法及びＮｉ基合金 |
| WO2024009594A1 (ja) * | 2022-07-07 | 2024-01-11 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | ニッケル基合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5425216A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Heat-treatment method for ni-based alloy |
| JPS6050134A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 伝熱管用合金およびその製造方法 |
| JPS6184348A (ja) * | 1984-09-20 | 1986-04-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐粒界腐食性、耐応力腐食割れ性、熱間加工性に優れるＮｉ基合金 |
-
1989
- 1989-09-13 JP JP23761389A patent/JPH03100148A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5425216A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Heat-treatment method for ni-based alloy |
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| JP4518210B2 (ja) * | 2008-05-16 | 2010-08-04 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ合金材 |
| JPWO2009139387A1 (ja) * | 2008-05-16 | 2011-09-22 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ−Ｃｒ合金材 |
| US8241439B2 (en) | 2008-05-16 | 2012-08-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni-Cr alloy material |
| JP2010248542A (ja) * | 2009-04-10 | 2010-11-04 | Institute Of Nuclear Safety System Inc | 耐ＰＷＳＣＣ性に優れたＮｉ基合金の最終熱処理方法及びＮｉ基合金 |
| WO2024009594A1 (ja) * | 2022-07-07 | 2024-01-11 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | ニッケル基合金 |
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