JPS59197548A - ステンレス鋼 - Google Patents
ステンレス鋼Info
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- JPS59197548A JPS59197548A JP58236012A JP23601283A JPS59197548A JP S59197548 A JPS59197548 A JP S59197548A JP 58236012 A JP58236012 A JP 58236012A JP 23601283 A JP23601283 A JP 23601283A JP S59197548 A JPS59197548 A JP S59197548A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は応力腐食割れに附し改良せる抵抗性を有するオ
ーステナイト、非磁性ステンレス銅に関する。
ーステナイト、非磁性ステンレス銅に関する。
背景技術
オーステナイトステンレスｖＡにおいては、クロム炭化
物が屡々約ざθ０〜／１，００下（グ、２６６７〜ｇ７
／ 、／ｌ）の範囲の温度で固体鋼内で粒界に形成され
る。１０００〜／３ｏθ’ＦＣ３３１，、ｇ〜７０４ｔ
、１Ｉｃ）の範囲内で鋼を加工することは一般に粒界に
おけるクロム炭化物の形成（第２次相の形成）に対する
最悪の条件と考えられている。
物が屡々約ざθ０〜／１，００下（グ、２６６７〜ｇ７
／ 、／ｌ）の範囲の温度で固体鋼内で粒界に形成され
る。１０００〜／３ｏθ’ＦＣ３３１，、ｇ〜７０４ｔ
、１Ｉｃ）の範囲内で鋼を加工することは一般に粒界に
おけるクロム炭化物の形成（第２次相の形成）に対する
最悪の条件と考えられている。
クロム炭化物が形成されるときは常に調音ステンレス鋼
として維持するのに必要なりロム全栢ン局させる。粒界
にすぐ近くの領域において、この枯渇に特に電気化学的
電池が各粒子内ＶＣ帷立されるために有害である。粒界
に章も近い材質（ｍａｔｅｒｉａｌ）（所謂含クロム材
質）は、この宮クロム材質が粒子材質の残りに関して陽
極性となるために最俵にｉｌｔ消耗され、孔食型式の腐
食をはじめる。さらに消耗に、もし崩壊が進行せしめら
れるならは、粒間、及び粒内騙負割れとなる。
として維持するのに必要なりロム全栢ン局させる。粒界
にすぐ近くの領域において、この枯渇に特に電気化学的
電池が各粒子内ＶＣ帷立されるために有害である。粒界
に章も近い材質（ｍａｔｅｒｉａｌ）（所謂含クロム材
質）は、この宮クロム材質が粒子材質の残りに関して陽
極性となるために最俵にｉｌｔ消耗され、孔食型式の腐
食をはじめる。さらに消耗に、もし崩壊が進行せしめら
れるならは、粒間、及び粒内騙負割れとなる。
発明の開示
本始明に光音オーステナイト、非磁性ステンレス銅に関
する。好ましい鋼は銅の化学が銅に有効な炭素の含有お
、を制限しかつクロムより優先的に炭誠を脱除（ＳＣａ
ｙｅｎｇ６’ ） するコロンビワムを壱することに
よって、調音安定化するのに十分な足で過剰のコロンビ
ウム全含有せしめるように調節されるために、応力腐食
割れに対し改良せる抵抗性を有する。このようにコ、ロ
ンビウム炭化物はクロム炭化物（銅の抵抗性にに有害で
ある）より４Ｌろ優先的に形成される。粒界における実
質的にすべてのクロム炭化物の形成は過剰のコロンビウ
ムにオビウム）の含有と低炭素含有量の保ヲ守とによっ
て排除される。好ましい、光全オースゲナイト、非磁性
ステンレス銅においてに、次の組成全有する元・ｒオー
ステナイト、含屋素、マンガン−直換、非磁性ステンレ
ス銅を生成するために、最終鋼の炭素含有量は溶湯の０
．０３３Ｎ景裂より多くすべきでなく又コロンビウムは
炭素含有量の少くとも１０倍の含有量に添加さるべきで
ある：マンガン ７６〜２０％ クロム ／、２〜７５％ モリブデン 最高 ５係 ニッケル 最高 ２．５％ 銅 最高 ／ 。０％けい素 最
高 ０゜７３％ 望累 ０．Ω〜０゜３％ りん 最高 ０．０グチ 硫黄 最−０，０７％ 炭素 最高 θ、θ３５チ コロンビウム 炭素含有量の少くとも／θ倍足残部
鉄及び付随的不純物 この好ましい鋼の公称慎械的性賀は／／θにｓ１降伏強
度、／２３ＫＳＪ引張強度、３０％伸び、及び乙θ％の
面偵減少率（室温においてＩＩ）ｏ〜１ｏｏｆｔ”ｔｂ
°ｃｖＮエネルギーで）である。
する。好ましい鋼は銅の化学が銅に有効な炭素の含有お
、を制限しかつクロムより優先的に炭誠を脱除（ＳＣａ
ｙｅｎｇ６’ ） するコロンビワムを壱することに
よって、調音安定化するのに十分な足で過剰のコロンビ
ウム全含有せしめるように調節されるために、応力腐食
割れに対し改良せる抵抗性を有する。このようにコ、ロ
ンビウム炭化物はクロム炭化物（銅の抵抗性にに有害で
ある）より４Ｌろ優先的に形成される。粒界における実
質的にすべてのクロム炭化物の形成は過剰のコロンビウ
ムにオビウム）の含有と低炭素含有量の保ヲ守とによっ
て排除される。好ましい、光全オースゲナイト、非磁性
ステンレス銅においてに、次の組成全有する元・ｒオー
ステナイト、含屋素、マンガン−直換、非磁性ステンレ
ス銅を生成するために、最終鋼の炭素含有量は溶湯の０
．０３３Ｎ景裂より多くすべきでなく又コロンビウムは
炭素含有量の少くとも１０倍の含有量に添加さるべきで
ある：マンガン ７６〜２０％ クロム ／、２〜７５％ モリブデン 最高 ５係 ニッケル 最高 ２．５％ 銅 最高 ／ 。０％けい素 最
高 ０゜７３％ 望累 ０．Ω〜０゜３％ りん 最高 ０．０グチ 硫黄 最−０，０７％ 炭素 最高 θ、θ３５チ コロンビウム 炭素含有量の少くとも／θ倍足残部
鉄及び付随的不純物 この好ましい鋼の公称慎械的性賀は／／θにｓ１降伏強
度、／２３ＫＳＪ引張強度、３０％伸び、及び乙θ％の
面偵減少率（室温においてＩＩ）ｏ〜１ｏｏｆｔ”ｔｂ
°ｃｖＮエネルギーで）である。
これらの性質は後の段階中約／１００〜１ｔｉｔｏθＴ
＜３９３．３〜７ろＯＣ）の温度範囲において鋼を加工
することによって得られる。
＜３９３．３〜７ろＯＣ）の温度範囲において鋼を加工
することによって得られる。
この鋼は基本組成においてニッケルに対しマンガン置換
を採用しかつその全部の機械的／化字的性買を達成する
ために窒素強化及び炭素安定化に依存している。鋼μ完
全オーステナイトであるため、普通の熱処理工程によっ
て硬化することにできないが、その代り“加工＃（成形
）によって硬化されなければならない。合金の極限強度
に主として窒素強化（固溶度による）により決定し、そ
れは加工度及び加工中の材料の温度により変る。
を採用しかつその全部の機械的／化字的性買を達成する
ために窒素強化及び炭素安定化に依存している。鋼μ完
全オーステナイトであるため、普通の熱処理工程によっ
て硬化することにできないが、その代り“加工＃（成形
）によって硬化されなければならない。合金の極限強度
に主として窒素強化（固溶度による）により決定し、そ
れは加工度及び加工中の材料の温度により変る。
炭素官有量を合金内でできるだけ低く保つこと及び炭素
含有量の最低７０倍のコロンビウムの飽加は粒界にクロ
ム炭化物を形成することを有効に抑制する。改良ぜる制
ｉ：性は炭素官有量が合金における炭素の溶解度限度付
置にあり、それにより第、２次相形成の傾回會減少し、
又コロンビウムはクロム炭化物、ｌ：ジコロンビウム炭
化物全形成するのを保証するように存在するために達成
される。
含有量の最低７０倍のコロンビウムの飽加は粒界にクロ
ム炭化物を形成することを有効に抑制する。改良ぜる制
ｉ：性は炭素官有量が合金における炭素の溶解度限度付
置にあり、それにより第、２次相形成の傾回會減少し、
又コロンビウムはクロム炭化物、ｌ：ジコロンビウム炭
化物全形成するのを保証するように存在するために達成
される。
コロンビウム炭化物は材料中に均一に分布され、それに
よって粒界における第２ぴ相の形成を最少にし、かつ先
行技術の電気化学的画題を排除する。
よって粒界における第２ぴ相の形成を最少にし、かつ先
行技術の電気化学的画題を排除する。
この特殊の炭素／コロンビウムステンレス餉：ホ材料の
腐食、特にクロム炭化物の析出物＜ｐｙｒｇｙ″′鋭敏
化処理した材料”）の粒界骨組（ｇｒｓｉｎｂｏｕｎｄ
ａｒｙ ｎｅｔｗｏｒｋ ） と結合するｘｉに対す
る化学的耐食性を著しく改良する、 応力腐穴割れは銅、特に本発明においてａじ載している
型式の完全オーステナイト、非磁性ステンレス鋼に水く
続く、水続的な問題である。拾湯内における炭素含有量
及び炭素に対するコロンビウムの比全注意深く調節する
ことによって応力腐食割れに対する実質的に改良せる抵
抗性が得られることが見見された。それ故に、重量で、
実質的に下記の＆成よ！ｌｌ成る完全オーステナイト、
非磁性ステンレス鈴、を製造するのが種ケに望ましい二
マンカゝン ／乙〜、２θ係 クロム ７．２〜／Ｓ裂 モリブデン 取高 ５．０裂 ニッケル 酸室 コ。３％ 企画 最高 ／
、 θ ％珪素 度高 ０．７５％ 窒素 ０゜、２〜０゜３％ ジん 最冒 ０．０グ襲 硫黄 酸室 ０．０７％ 炭素 最高 ０゜０３５％ コロンビウム 炭素含肩斂の少くとも７０倍景残部
付随的不純物を有する実質的に妖 この鋼は銅の同浴体内の粒界における１８」題のクロム
炭化物の形５ｙ、を避け、／＃；ＩＫｓＩの降伏強度、
／、２５ＫＳ’ｌの引張強度、３０饅の伸び及び６０％
の面積減少率（室温においてん０〜７００ｆｔ、ｌｂＣ
Ｖ Ｎエネルギーで）の公称機械的性質を有する銅を装
造するために／１００〜／グ００°Ｆ（！；９３．３〜
７ろＯＣ）の温度範囲で加工される。
腐食、特にクロム炭化物の析出物＜ｐｙｒｇｙ″′鋭敏
化処理した材料”）の粒界骨組（ｇｒｓｉｎｂｏｕｎｄ
ａｒｙ ｎｅｔｗｏｒｋ ） と結合するｘｉに対す
る化学的耐食性を著しく改良する、 応力腐穴割れは銅、特に本発明においてａじ載している
型式の完全オーステナイト、非磁性ステンレス鋼に水く
続く、水続的な問題である。拾湯内における炭素含有量
及び炭素に対するコロンビウムの比全注意深く調節する
ことによって応力腐食割れに対する実質的に改良せる抵
抗性が得られることが見見された。それ故に、重量で、
実質的に下記の＆成よ！ｌｌ成る完全オーステナイト、
非磁性ステンレス鈴、を製造するのが種ケに望ましい二
マンカゝン ／乙〜、２θ係 クロム ７．２〜／Ｓ裂 モリブデン 取高 ５．０裂 ニッケル 酸室 コ。３％ 企画 最高 ／
、 θ ％珪素 度高 ０．７５％ 窒素 ０゜、２〜０゜３％ ジん 最冒 ０．０グ襲 硫黄 酸室 ０．０７％ 炭素 最高 ０゜０３５％ コロンビウム 炭素含肩斂の少くとも７０倍景残部
付随的不純物を有する実質的に妖 この鋼は銅の同浴体内の粒界における１８」題のクロム
炭化物の形５ｙ、を避け、／＃；ＩＫｓＩの降伏強度、
／、２５ＫＳ’ｌの引張強度、３０饅の伸び及び６０％
の面積減少率（室温においてん０〜７００ｆｔ、ｌｂＣ
Ｖ Ｎエネルギーで）の公称機械的性質を有する銅を装
造するために／１００〜／グ００°Ｆ（！；９３．３〜
７ろＯＣ）の温度範囲で加工される。
マンガンは浴湯に対しニッケルの低コストの代替物とし
て亦刀口され、最終ステンレス銅において完全オーステ
ナイト組織とするのに必要である。
て亦刀口され、最終ステンレス銅において完全オーステ
ナイト組織とするのに必要である。
クロムはステンレス鋼とするためＶＣ硲加される。
クロム炭化物の形成に対し有効なりロムの力士を最少に
しながら最終鋼がステンレス銅であることを保ｍするの
に十分なりロムとすることが望ましい。
しながら最終鋼がステンレス銅であることを保ｍするの
に十分なりロムとすることが望ましい。
それ故に、７２〜７５％の馳曲のクロムは特にこれらの
両者の拘束全満足する点において望ましいものである。
両者の拘束全満足する点において望ましいものである。
モリブデン、ニッケル及び銅は最終鋼の耐食性を高める
ために光加され、けい免及び宜累は最Ｆ：鋼の強度ケ改
良するために伯斂加される。
ために光加され、けい免及び宜累は最Ｆ：鋼の強度ケ改
良するために伯斂加される。
りん及び硫黄に全部の製品の品質を高めるために厳密に
調節される。
調節される。
炭素含有量は代表的な完全オーステナイト、非磁性ステ
ンレス鋼に比し全く低く、而も最終鋼における炭素含有
量−が最終鋼における炭素の俗所度限度に近いか又は実
質的にその限度にあるように制限される。この含有毎に
おいて、炭素は鋼における他の金属と結合するよりに菫
ろ浴数にとソまる１頃向を有する。最終鋼の一碕体にお
いて粒界にクロム炭化物の形成するのを実質的に排除す
るたメニ、コロンビウムにオビウム）ハクロム以上に炭
素全優先的に脱除するコロンピウムを有することによっ
て鋼全安定化するのに十分な量で溶湯にｆＪ５加される
。この方法で、コロンビウム炭化物が形成され、クロム
炭化物よ！ｌｌ寧ろ均一に鋼中に分イ汀され、そしてそ
れは実質的に粒界に分布される。孔食型腐食及び粒間−
並びに粒内割れとなる′電気イヒ学的電池現象は実際に
十分なコロンビウム全添加することによって排除される
。熱力学的に、実質的なりロム炭化物の排除となるよう
に重電で、炭素含有量の約５−８倍量のコロンビウムを
添加するのが心安である。逸当なコロンビウムは炭化物
形成に有効であり又余分のコロンビウムは最終鋼の性質
全島めるのに有効であること金保制するには、炭素含有
量の最小７０倍たのコロンビウムを添加するのが望まし
く又非′Ｋに好ましい。
ンレス鋼に比し全く低く、而も最終鋼における炭素含有
量−が最終鋼における炭素の俗所度限度に近いか又は実
質的にその限度にあるように制限される。この含有毎に
おいて、炭素は鋼における他の金属と結合するよりに菫
ろ浴数にとソまる１頃向を有する。最終鋼の一碕体にお
いて粒界にクロム炭化物の形成するのを実質的に排除す
るたメニ、コロンビウムにオビウム）ハクロム以上に炭
素全優先的に脱除するコロンピウムを有することによっ
て鋼全安定化するのに十分な量で溶湯にｆＪ５加される
。この方法で、コロンビウム炭化物が形成され、クロム
炭化物よ！ｌｌ寧ろ均一に鋼中に分イ汀され、そしてそ
れは実質的に粒界に分布される。孔食型腐食及び粒間−
並びに粒内割れとなる′電気イヒ学的電池現象は実際に
十分なコロンビウム全添加することによって排除される
。熱力学的に、実質的なりロム炭化物の排除となるよう
に重電で、炭素含有量の約５−８倍量のコロンビウムを
添加するのが心安である。逸当なコロンビウムは炭化物
形成に有効であり又余分のコロンビウムは最終鋼の性質
全島めるのに有効であること金保制するには、炭素含有
量の最小７０倍たのコロンビウムを添加するのが望まし
く又非′Ｋに好ましい。
ほかのものが炭素含有量を世渡しようと試与又ステンレ
スＭｌ ｋ安定化するためにコロンビウムを絵肌したが
、本発明者の知る限りでは、完全オーステナイト、＠窒
素、マンガン−置換、非磁性ステンレス鋼における炭素
とコロンビウムとの含有量の間の臨界的関ｎＷユ眠も蛇
児していない。七九故、本発明の概念μステンレス銅表
面においてコロンビウムがクロムより仮先旧に炭素紫膜
け］ζすることによって含屋索粂全女疋化するのに十分
な鋲でコロンビウム全６≧刀口しながら、缶；−の炭免
官南量を鋼における炭素の溶解度限度付近に保つことで
ｉ）る。こ（１） ’ＩＱ先的の脱除（ｓｃａｖｅｎｇ
ｉｎｇ ） は大賀的にち１界におけるクロム炭化物
の形成を排除する。
スＭｌ ｋ安定化するためにコロンビウムを絵肌したが
、本発明者の知る限りでは、完全オーステナイト、＠窒
素、マンガン−置換、非磁性ステンレス鋼における炭素
とコロンビウムとの含有量の間の臨界的関ｎＷユ眠も蛇
児していない。七九故、本発明の概念μステンレス銅表
面においてコロンビウムがクロムより仮先旧に炭素紫膜
け］ζすることによって含屋索粂全女疋化するのに十分
な鋲でコロンビウム全６≧刀口しながら、缶；−の炭免
官南量を鋼における炭素の溶解度限度付近に保つことで
ｉ）る。こ（１） ’ＩＱ先的の脱除（ｓｃａｖｅｎｇ
ｉｎｇ ） は大賀的にち１界におけるクロム炭化物
の形成を排除する。
轟ター者はこの重賞の鋼２が≧遁するのに−複しい方法
金谷易に認識するであろうがこのような浴湯の刀ロエで
は逝吊アルコ゛ン／酸素ｊ況炭各器ＶＬＣお・いて行な
われる。
金谷易に認識するであろうがこのような浴湯の刀ロエで
は逝吊アルコ゛ン／酸素ｊ況炭各器ＶＬＣお・いて行な
われる。
実施例
：＋発明の好ましいタブに対してン廖し／こＪ叱力」内
の分析値全有するＥａｒｌｅ Ｍ、ＪＯｒｇｅｎＳｅｎ
ＣｏのＮ１ｖｉＳ−１００納が標準状態でＡＳＴＭ？
ｉＡ鱗Ａツ６コＡ及びＡ２Ａ：ＩＥによって徨間鳥亥の
／Ｎ”ｖ受性を不すために試ｈｌｃされた。各試料に初
めポリ／ユ０θＴ＜４４＃、９℃）で７〜．２時間、熱
処理して鋭敏化処理した。顕微鋭で測定したとき、試料
はＡ、２６．２ Ａ及びＡ２乙２Ｅの両者をパスし、低
倍率では試料に目で見える害１れはなかった。この鋼は
合金の固俗体における炭素の溶解度角辺の低い炭素含有
量を弔踵コロンビウム含有策に車量で炭素の少くとも７
００倍量あった。鏑は完全にオーステナイト、非磁性で
あり、完全に安定化されていた。
の分析値全有するＥａｒｌｅ Ｍ、ＪＯｒｇｅｎＳｅｎ
ＣｏのＮ１ｖｉＳ−１００納が標準状態でＡＳＴＭ？
ｉＡ鱗Ａツ６コＡ及びＡ２Ａ：ＩＥによって徨間鳥亥の
／Ｎ”ｖ受性を不すために試ｈｌｃされた。各試料に初
めポリ／ユ０θＴ＜４４＃、９℃）で７〜．２時間、熱
処理して鋭敏化処理した。顕微鋭で測定したとき、試料
はＡ、２６．２ Ａ及びＡ２乙２Ｅの両者をパスし、低
倍率では試料に目で見える害１れはなかった。この鋼は
合金の固俗体における炭素の溶解度角辺の低い炭素含有
量を弔踵コロンビウム含有策に車量で炭素の少くとも７
００倍量あった。鏑は完全にオーステナイト、非磁性で
あり、完全に安定化されていた。
第１頁の続き
０発 明 者 スヴエトラナ・ヤグチ
アメリカ合衆国ワシントン州９８
０５５レントン・サウス・イース
ト・ワンハンドレッドエンドシ
ツクステイ・ファースト・ブレ
イス１３５２４
昭和 年 月 日
１．事件の表示 昭和５８年特許願第２３６０１２
号２、発明の名称 ステンレス鋼３、補正をす
る者 事件との関係 出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 自 発 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄（
１）完全にオーステナイトで、実質的に非磁性である鋼
を製造するためにマンガン、クロム及び窒素を含有する
鉄のステンレス鋼合金；最高０．３５重量％の合金にお
ける炭素：及び炭素含有量の少くとも１０倍量の合金に
おけるコロンビウム より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁性のス
テンレス鋼。
号２、発明の名称 ステンレス鋼３、補正をす
る者 事件との関係 出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 自 発 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄（
１）完全にオーステナイトで、実質的に非磁性である鋼
を製造するためにマンガン、クロム及び窒素を含有する
鉄のステンレス鋼合金；最高０．３５重量％の合金にお
ける炭素：及び炭素含有量の少くとも１０倍量の合金に
おけるコロンビウム より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁性のス
テンレス鋼。
（２） 重量で、実質的に下記の組成。
マンガン １６〜２０％
クロム １２〜１５％
モリブデン 最高 ５．０％
ニッケル 最高 ２．５％
銅 最高 Ｌ ０％
けい素 最高 ０．７５％
窒 素 ０２〜０．５ ％
炭 素 最高 ０．０ ３ ５ ％コーロ
ンビウム 炭素含有量の少くとも１０倍量残 部
付随的不純物を有する鉄 より成る特許請求の範囲第σ）項記載の完全にオーステ
ナイトで、実質的に非磁性のステンレス鋼。
ンビウム 炭素含有量の少くとも１０倍量残 部
付随的不純物を有する鉄 より成る特許請求の範囲第σ）項記載の完全にオーステ
ナイトで、実質的に非磁性のステンレス鋼。
（３） りんが最高０．０４％である特許請求の範囲
第（２）項記載の鋼。
第（２）項記載の鋼。
（４）硫黄が最高０．０１％である特許請求の範囲第（
２）項記載の鋼。
２）項記載の鋼。
（５）硫黄が最高０．０１％である特許請求の範囲第（
３）項記載の鋼。
３）項記載の鋼。
（６）鋼は約１１０ＫＳＩの降伏強度、約１２５ＫＳＩ
の引張強度、約３０％の破断に対する伸び及び初めの面
積の約６０％の面積の減少（室温において６０〜１００
ｆｔ、ｌｂ ＣＶＮエネルギーで）を有する特許請求の
範囲第（２）項記載の鋼。
の引張強度、約３０％の破断に対する伸び及び初めの面
積の約６０％の面積の減少（室温において６０〜１００
ｆｔ、ｌｂ ＣＶＮエネルギーで）を有する特許請求の
範囲第（２）項記載の鋼。
（７〕 窒素含有量は約１１００〜１４００°Ｆ（５
９３，３〜７６０℃）の範囲の温度で鋼を加工して鋼に
窒素強化を付与するために０８２〜０５重量％である特
許請求の範囲第（１）項記載の鋼。
９３，３〜７６０℃）の範囲の温度で鋼を加工して鋼に
窒素強化を付与するために０８２〜０５重量％である特
許請求の範囲第（１）項記載の鋼。
（８） マンガン含有量は約１゛６〜２０重量％、ク
ロム含有量は約１２〜１５重量％、ニッケル含有量は２
．５重量％以下である特許請求の範囲第（７）項記載の
鋼。
ロム含有量は約１２〜１５重量％、ニッケル含有量は２
．５重量％以下である特許請求の範囲第（７）項記載の
鋼。
（９） モリブデン含有量は５．０重量％以下である
特許請求の範囲第（８）項記載の鋼。
特許請求の範囲第（８）項記載の鋼。
αＯ＠１１００ ／ １４００°Ｆ （５９３，３〜７
６０℃）の範囲の温度で加工されるとき、約１１０ＫＳ
Ｉの降伏強度、約１２５ＫＳＩの引張強度、約３０％の
破断に対する伸び及び約６０％の面積減少率（室温にお
いて６０〜ｌ （］ Ｑｆｔ、ＩｂＣＶＮエネルギーで
）を有する特許請求の範囲第（９）項記載の鋼。
６０℃）の範囲の温度で加工されるとき、約１１０ＫＳ
Ｉの降伏強度、約１２５ＫＳＩの引張強度、約３０％の
破断に対する伸び及び約６０％の面積減少率（室温にお
いて６０〜ｌ （］ Ｑｆｔ、ＩｂＣＶＮエネルギーで
）を有する特許請求の範囲第（９）項記載の鋼。
ｆｌｌｌ さらに重量で、１．０％以下の銅、約０．
０４％以下のりん、約０．０１％以下の硫黄より成る特
許請求の範囲第００項記載の鋼。
０４％以下のりん、約０．０１％以下の硫黄より成る特
許請求の範囲第００項記載の鋼。
（１２） 合金が応力腐食割れに対し改良せる耐食性
を有するように、固体合金内の粒界でクロム炭化物の形
成を実質的に排除するのに十分な多い含有量でコロンビ
ウムのレベルを含有する、完全にオーステナイト組織を
示しかつ実質的に非磁性である窒素−マンガンークロム
ークロムステンレス鋼合金より成る完全オーステナイト
、非磁性ステンレス鋼。
を有するように、固体合金内の粒界でクロム炭化物の形
成を実質的に排除するのに十分な多い含有量でコロンビ
ウムのレベルを含有する、完全にオーステナイト組織を
示しかつ実質的に非磁性である窒素−マンガンークロム
ークロムステンレス鋼合金より成る完全オーステナイト
、非磁性ステンレス鋼。
（１３１合金は固体合金における炭素の溶解度限度付近
の含有量で炭素を含有し、かつコロンビウム含有量は重
量で炭素含有量の約１０倍量である特許請求の範囲第（
１２）項記載の鋼。
の含有量で炭素を含有し、かつコロンビウム含有量は重
量で炭素含有量の約１０倍量である特許請求の範囲第（
１２）項記載の鋼。
（ｊ４） 重量で、マンガン １６〜２０％クロ
ム １２〜１５％ モリブデン 最高 ５．０％ ニッケル 最高 ２５％ 銅 最高 １．０％ 及び けい素 最高 ０．７５％ 窒 ｓ ０．２〜０．５ ％を含有する
特許請求の範囲第（１３）項記載の鋼。
ム １２〜１５％ モリブデン 最高 ５．０％ ニッケル 最高 ２５％ 銅 最高 １．０％ 及び けい素 最高 ０．７５％ 窒 ｓ ０．２〜０．５ ％を含有する
特許請求の範囲第（１３）項記載の鋼。
＋１５１ 重量で、けい素 最高 ０．７５％
リ ん 最高 ０．０４ ％硫 黄
最高 ０．０１％及び 炭 素 最高 ００３５％ 残部付随的不純物を有する実質的に鉄である特許請求の
範囲第１囮項記載の鋼。
リ ん 最高 ０．０４ ％硫 黄
最高 ０．０１％及び 炭 素 最高 ００３５％ 残部付随的不純物を有する実質的に鉄である特許請求の
範囲第１囮項記載の鋼。
＋１６１ 鋼は約１１００〜１４００下（５９３，３
〜７６０℃）の範囲の温度で加工されるとき、約１１０
ＫＳＩの降伏強度、約１２５ＫＳ！の引張、約３０％の
破断に対する伸び及び約６０％の面積減少率（室温にお
いて６０−１００ｆｔ、ＩｂＣＮＶエネルギーで）を有
する特許請求の範囲第（１３）項記載の鋼。
〜７６０℃）の範囲の温度で加工されるとき、約１１０
ＫＳＩの降伏強度、約１２５ＫＳ！の引張、約３０％の
破断に対する伸び及び約６０％の面積減少率（室温にお
いて６０−１００ｆｔ、ＩｂＣＮＶエネルギーで）を有
する特許請求の範囲第（１３）項記載の鋼。
（１７） コロンビウム含有量は重量で炭素含有量の
少くとも１０倍量である特許請求の範囲第（１２）項記
載の鋼。
少くとも１０倍量である特許請求の範囲第（１２）項記
載の鋼。
（１８） 鋼の炭素含有量を、鋼における炭素の溶解
度限度付近に保ち；かつ 鋼の固溶体における粒界でクロム炭化物の形成を実質的
に排除するために、クロムにより優先的なコロンビウム
の炭素の脱除によって鋼を安定化するのに十分な量でコ
ロンビウムを鋼に添加する、 工程より成る完全オーステナイト、非磁性クロムステン
レス鋼の製造方法。
度限度付近に保ち；かつ 鋼の固溶体における粒界でクロム炭化物の形成を実質的
に排除するために、クロムにより優先的なコロンビウム
の炭素の脱除によって鋼を安定化するのに十分な量でコ
ロンビウムを鋼に添加する、 工程より成る完全オーステナイト、非磁性クロムステン
レス鋼の製造方法。
＋１９１ 炭素含有量は約０．０３５％重量以下に保
たれ、かつコロンビウムの含有量は総ての添加及び加工
後に炭素含有量の少くとも約１０倍の重量である特許請
求の範囲第（１８）項記載の方法。
たれ、かつコロンビウムの含有量は総ての添加及び加工
後に炭素含有量の少くとも約１０倍の重量である特許請
求の範囲第（１８）項記載の方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１重量で、実質的に下記の組成： マンガ゛ン ／乙〜２θチ クロム ７．２〜７５％ モリブデン 最高 ３．０％ ニッケル 最高 コ、Ｓ％ 銅 最高 ７．０％ けい累 最高 ０．７Ｓ％ 窒素 ０．２〜０．５％ ９ん 最高 θ、ｏｔｉ％ 硫黄 最高 ０．０７％ 炭素 最高 θ。０３３％ コロンビウム 炭素含有量の少くとも７０倍世残部
付随的不純物全肩する鉄 より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁性のス
テンレス鋼。 （２） 重量で、実負的に下記の組ａ：マンカ゛ン
７６〜２０％ クロム ７２〜／Ｓ％ モリブデン 最高 Ｓ、Ｏ％ ニッケル 最高 ２．．５％ 銅 最高 ／。０％ けい累 最高 ０．７３％ 窒 素 ０．２〜０．５％ 炭 累 最高 ０．０３３％コロンビウム
炭素含有量の少くとも７０倍童残 部 付随的
不純物會有する鉄 より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁性のス
テンレス鋼。 （３） りんが最高０．０グチである特許請求の範囲
第（２）項記載の鋼。 （４） 硫黄が最高θ。０７％である％許詞求の範囲
第（２）項記載の鋼。 （５）鋼は約／１０ＫＳ１の降伏強度、約／２３ＫＳ＋
の引張強度、約３０％の破断に対する伸び及び初めの面
積の約４θ％の面積の減少（室温において６０〜１０
□ ｆ ｔ−ｔｂ Ｃ’ｙ Ｎエネルギーで）を有する
特許請求の範囲第（２）項記載の銅。 （６） 完全にオーステナイトで、実質的に非磁性で
ニッケル及び窒素を含有する鉄のステンレス鋼合金； 最高０．３５５重量の合金における炭素；及び 炭素含有量の少くとも１０倍量の合金におけるコロンビ
クム より成る完全にオーステナイトで、実質的に非磁性のス
テンレス銅。 （７） 窒業含有量は約／１００〜／弘ｏｏ’ｐ（５
９３，３〜７４０℃）の範囲の温度で＠を加工して鋼に
窒素強化を付与するために０゜ユ〜０．３重量襲で重量
物許請求の範囲第（６）項記載の鋼。 （８） マンガン含有量は約７６〜．２０重量％、ク
ロム含有前は約７．２〜／３Ｍ債％、ニッケル含有量は
ユ。５重量−以下である特許請求の範囲第（力項記載の
鏑。 （９） モリブデン含も蛍は５．０重量−以下である
特許請求の範囲第（８）項記載の鍋。 ａａｔｓａｎ約／１００〜／１Ｉ００”Ｆｃ！；９３．
３−７６Ｏ℃）の範囲の温度で加工されるとさ、約の面
積減少率（室温においてろ０〜１０θｆ″１ＣＶＮエネ
ルギーで）を有する特許ＮＦＪ求の範囲第（９）項記載
の鋼。 （ＬＤ さらに重量で、／。０％以下の鋼、約θ。θク
チ以下のりん、約０．０７％以下の硫黄より成る特許請
求の範囲第顛項記載の銅。 ｔ１ツ 合金が応力腐穴豹れに対し改良せる耐食性金
型するように、固体合金内の粒界でクロム炭化物の形成
を実質的に排除するのに十分な多い含有量でコロンビウ
ムのレベルを官有する、完全にオーステナイト組織を示
しかつ実質的に非磁性である輩素−マンガンークロムス
テンレス鋼合金より成る完全オーステナイト、非磁性ス
テンレス鋼。 ０．１ 合金に固体合金における炭素の溶解度限度付
近の含有量で炭素を含有し、かつコロンビウム含有量は
Ｎ量で炭素含有量の約７０倍量である特許請求の範囲第
α４項記載の項。 Ｉ 完全にオーステナイトで、実質的に非磁性の鉄のク
ロムステンレス鋼会金； 合金における炭素の沼解度限度付近の合金における炭素
含有量：及び 粒界におけるクロム炭化物の形成？実質的に排除するた
めに炭素’に＆先約に脱除することによって合金金安定
化するのに十分な合金におけるコロンビウム含有量、 よＶ成るオーステナイト、非磁性ステンレス鋼。 α！９１景で、マンガン ７６〜２０％クロム
７２〜／Ｓ％ モリブデン 最高 ５．０％ ニッケル 最高 ユ、Ｓ％ 鋼 最高 ７．０％ 及び 屋索 ０．２〜０．５％ を含Ｍするも“計趙求の範囲第（１４）項記載の銅。 αｅ 重量で、けい素 最高 ０．７３％りん
最高 ０．０グー 硫黄 最高 ０゜０７％、及び 炭素 板部 ０゜０３５饅 残部付随的不純物を有する実質的に鉄である特許請求の
範囲第α四項記載の鋼。 ａｎ 鋼ｕ約／ １００−／’１００°Ｆ（！ｒ９３
．３〜７乙ＯＣ）の範囲の温度で加工されるとき、約／
１０ＫＳｌの降伏強度、約／ユ５ＫＳ ｌの引張強度、
約３０チの破断に対する伸び及び約６０％の面積減少率
（室温において６０〜７００ｆｔ、ｔｂ、 ＣＶ Ｎエ
ネルギーて）官有する特許請求の範囲第α４項記載の鋼
。 ａｌｌ コロンビウム含有量は重量で炭素含有量の少
、くとも７０倍量である特許請求の範囲第００項記載の
鋼。 ａＩ 鏑の炭素含有量を、鉋における炭素の溶解度限
度付近に保ち；かつ 銅の固溶体における粒界でクロム炭化物の形成を実質的
に排除するために、クロムより優先的なコロンビウムの
炭素の脱除によって銅奮安定住するのに十分な量でコロ
ンビウムを鋼に添加する、 工程より成る光音オーステナイト、非磁性クロムステン
レス鋼の製造方法。 Ｃ２Ｇ 炭素名有九１・に約０．０３３ｇ量−以下に
保たれ、かつコロンビウムの含有量は総ての添加及び加
工後に炭素含有量の少くともｆ）１０倍の重量である特
許請求の範囲第ａｉ１項記載の方床。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/449,608 US4450008A (en) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | Stainless steel |
| US449608 | 1982-12-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JPH0124220B2 JPH0124220B2 (ja) | 1989-05-10 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (5)
| Country | Link |
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| EP (1) | EP0111834B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59197548A (ja) |
| AT (1) | ATE22119T1 (ja) |
| DE (1) | DE3366142D1 (ja) |
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| JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
| US4608851A (en) * | 1984-03-23 | 1986-09-02 | National Forge Co. | Warm-working of austenitic stainless steel |
| FR2610008A1 (fr) * | 1987-01-23 | 1988-07-29 | Smf Int | Acier amagnetique au manganese et au chrome et element tubulaire d'une colonne de forage realise en cet acier |
| US5094812A (en) * | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
| FR2672904B1 (fr) * | 1991-02-14 | 1993-05-07 | Aubert & Duval Acieries | Acier inoxydable amagnetique a base manganese-chrome resistant a la corrosion sous contrainte, procede de fabrication d'une barre en acier amagnetique de grande longueur. |
| DE4139653A1 (de) * | 1991-12-02 | 1993-08-26 | Hilti Ag | Korrosionsbestaendiger nagel zum eintreiben in harte werkstoffe |
| US5328529A (en) * | 1993-03-25 | 1994-07-12 | Armco Inc. | High strength austenitic stainless steel having excellent galling resistance |
| US5514329A (en) * | 1994-06-27 | 1996-05-07 | Ingersoll-Dresser Pump Company | Cavitation resistant fluid impellers and method for making same |
| GB2331103A (en) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Jessop Saville Limited | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
| EP1025948A3 (de) * | 1999-02-01 | 2002-01-23 | Castolin S.A. | Schweisswerkstoff und seine Verwendung |
| US20020110476A1 (en) | 2000-12-14 | 2002-08-15 | Maziasz Philip J. | Heat and corrosion resistant cast stainless steels with improved high temperature strength and ductility |
| US6978885B1 (en) | 2004-07-27 | 2005-12-27 | Rexnord Industries, Inc. | Hinge conveyor chain |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE728159C (de) * | 1936-10-09 | 1942-11-21 | Boehler & Co Ag Geb | Chrom-Mangan-Stickstoff-Stahl |
| DE767280C (de) * | 1941-08-03 | 1952-04-07 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Die Verwendung stickstoffhaltiger austenitischer Chrom-Nickel-bzw. Chrom-Manganstaehle |
| US2405666A (en) * | 1944-05-06 | 1946-08-13 | Electro Metallurg Co | Welding |
| AT214466B (de) * | 1959-06-04 | 1961-04-10 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | Stahllegierungen zur Herstellung von Schwerstangen für Tiefbohrgestänge |
| US3000729A (en) * | 1959-12-03 | 1961-09-19 | Armco Steel Corp | Stainless steel |
| GB1070465A (en) * | 1962-11-01 | 1967-06-01 | Yawata Iron & Steel Co | Weldable tough steel containing chromium and manganese and method of manufacturing the same |
| US3284250A (en) * | 1964-01-09 | 1966-11-08 | Int Nickel Co | Austenitic stainless steel and process therefor |
| US3649376A (en) * | 1966-01-13 | 1972-03-14 | Ugine Kuhlmann | Process for preparing and treating austenitic stainless steels |
| US3549426A (en) * | 1967-11-29 | 1970-12-22 | Republic Steel Corp | Method of forming an engine valve of a ferrous metal containing chromium and nickel by heating treating and deforming |
| US3778316A (en) * | 1968-05-28 | 1973-12-11 | Crucible Steel Corp | Method for producing stainless steel |
| BE754818A (fr) * | 1969-08-13 | 1971-01-18 | Armco Steel Corp | Acier inoxydable resistant a l'usure |
| BE757633A (fr) * | 1969-10-23 | 1971-04-01 | Armco Steel Corp | Acier inoxydable austénitique |
| US3689325A (en) * | 1969-12-01 | 1972-09-05 | Int Nickel Co | Stainless steel having improved corrosion and fatigue resistance |
| US3901690A (en) * | 1971-05-11 | 1975-08-26 | Carpenter Technology Corp | Wear resistant alloy steels containing cb and one of ti, hf or zr |
| US3753788A (en) * | 1971-10-15 | 1973-08-21 | Republic Steel Corp | Non-ribbing ferritic steel and process |
| US3861907A (en) * | 1973-03-23 | 1975-01-21 | Crucible Inc | Wear resistant low-alloy valve steel |
| US4039356A (en) * | 1973-05-14 | 1977-08-02 | Schumacher William J | Galling resistant austenitic stainless steel |
| SU538055A1 (ru) * | 1973-09-21 | 1976-12-05 | Предприятие П/Я В-8469 | Сталь |
| US3904401A (en) * | 1974-03-21 | 1975-09-09 | Carpenter Technology Corp | Corrosion resistant austenitic stainless steel |
| US4043838A (en) * | 1975-04-25 | 1977-08-23 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Method of producing pitting resistant, hot-workable austenitic stainless steel |
| US4039328A (en) * | 1975-08-11 | 1977-08-02 | Jury Donatovich Novomeisky | Steel |
| SU595420A1 (ru) * | 1976-12-06 | 1978-02-28 | Предприятие П/Я А-1147 | Сталь |
| US4121953A (en) * | 1977-02-02 | 1978-10-24 | Westinghouse Electric Corp. | High strength, austenitic, non-magnetic alloy |
| US4261768A (en) * | 1979-06-27 | 1981-04-14 | Voest-Alpine Aktiengesellschaft | Low alloyed steel having improved corrosion behavior, in particular relative to sea water |
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-
1982
- 1982-12-14 US US06/449,608 patent/US4450008A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
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- 1983-12-07 AT AT83112315T patent/ATE22119T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-14 JP JP58236012A patent/JPS59197548A/ja active Granted
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