JP2672430B2 - 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 - Google Patents
耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法Info
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- JP2672430B2 JP2672430B2 JP4031105A JP3110592A JP2672430B2 JP 2672430 B2 JP2672430 B2 JP 2672430B2 JP 4031105 A JP4031105 A JP 4031105A JP 3110592 A JP3110592 A JP 3110592A JP 2672430 B2 JP2672430 B2 JP 2672430B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐ＣＯ2 腐食特性に優
れ、耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼継目無鋼管の製造法に関するものである。
れ、耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼継目無鋼管の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ＣＯ2 を多量に含むガスを生産す
るガス井の開発や、２次回収のためのＣＯ2 インジェク
ションが広く行われるようになっている。このような環
境では鋼管の腐食が激しいため、耐ＣＯ2 腐食特性に優
れたマンテンサイト系ステンレス鋼管が多く使用されて
いる。特に、低〜中ＣでＮｉを数％含有するタイプのマ
ルテンサイト系ステンレス鋼は耐食性が優れており、油
井管やラインパイプとしてＣＯ2 だけでなく微量のＨ2
Ｓも含むような厳しい腐食環境下にて使用されることが
望まれている。
るガス井の開発や、２次回収のためのＣＯ2 インジェク
ションが広く行われるようになっている。このような環
境では鋼管の腐食が激しいため、耐ＣＯ2 腐食特性に優
れたマンテンサイト系ステンレス鋼管が多く使用されて
いる。特に、低〜中ＣでＮｉを数％含有するタイプのマ
ルテンサイト系ステンレス鋼は耐食性が優れており、油
井管やラインパイプとしてＣＯ2 だけでなく微量のＨ2
Ｓも含むような厳しい腐食環境下にて使用されることが
望まれている。
【０００３】このタイプの鋼としては、ＡＩＳＩに規定
されているＡＩＳＩ ４１４，４３１などが良く知られ
ている。しかしながら、これらの鋼は鋳鋼として用いら
れることを前提としているために熱間加工性が著しく悪
く、また微量のＨ2 Ｓを含むＣＯ2 腐食環境下では硫化
物応力割れを生じてしまうために、耐食性も十分である
とはいえない。また、これらの鋼の熱間加工性ならびに
耐食性を改善した鋼が特公昭５９−１５９７７号公報、
特開昭６０−１７４８５９号公報などに挙げられてい
る。しかしながら、これらのマルテンサイト系ステンレ
ス鋼は耐食性を向上させるためにＣならびにＮの添加量
を著しく低下させているか、あるいは低Ｃ化しつつ数％
のＭｏを添加しているために、鋼塊を加熱した時にオー
ステナイト基地に熱間加工性を悪化させるδフェライト
相が形成されるという欠点をもつ。従って、シームレス
圧延のように苛酷な加工条件下では割れや疵を発生し、
歩留低下によるコストアップが避けられず、このような
成分系で高耐食性を有する継目無鋼管の製造はこれまで
非常に困難であった。
されているＡＩＳＩ ４１４，４３１などが良く知られ
ている。しかしながら、これらの鋼は鋳鋼として用いら
れることを前提としているために熱間加工性が著しく悪
く、また微量のＨ2 Ｓを含むＣＯ2 腐食環境下では硫化
物応力割れを生じてしまうために、耐食性も十分である
とはいえない。また、これらの鋼の熱間加工性ならびに
耐食性を改善した鋼が特公昭５９−１５９７７号公報、
特開昭６０−１７４８５９号公報などに挙げられてい
る。しかしながら、これらのマルテンサイト系ステンレ
ス鋼は耐食性を向上させるためにＣならびにＮの添加量
を著しく低下させているか、あるいは低Ｃ化しつつ数％
のＭｏを添加しているために、鋼塊を加熱した時にオー
ステナイト基地に熱間加工性を悪化させるδフェライト
相が形成されるという欠点をもつ。従って、シームレス
圧延のように苛酷な加工条件下では割れや疵を発生し、
歩留低下によるコストアップが避けられず、このような
成分系で高耐食性を有する継目無鋼管の製造はこれまで
非常に困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記したよ
うな従来の問題点を解消せんとするものであって、成分
調整と組織制御を行うことにより、耐食性に優れたマル
テンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法を提供す
ることを目的とする。
うな従来の問題点を解消せんとするものであって、成分
調整と組織制御を行うことにより、耐食性に優れたマル
テンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法を提供す
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは多くの実験
結果から、耐ＣＯ2 腐食性はＣを低減化し必要量のＣｒ
を添加しておけば維持されること、耐硫化物応力割れ性
は割れ抵抗性を示す組織制御を行うことで向上すること
を知見した。また、熱間加工性は、Ｐ，Ｓなどを低減化
して介在物の形成を抑えることと、ＣおよびＮの添加量
を制御してさらにＮｉを添加することにより、変形抵抗
の異なる異相の相分率および形状を制御するような冶金
的操作を行うことで維持されることを知見した。特に、
本発明者らはＣならびにＮの効果に着目し次のような知
見を得た。
結果から、耐ＣＯ2 腐食性はＣを低減化し必要量のＣｒ
を添加しておけば維持されること、耐硫化物応力割れ性
は割れ抵抗性を示す組織制御を行うことで向上すること
を知見した。また、熱間加工性は、Ｐ，Ｓなどを低減化
して介在物の形成を抑えることと、ＣおよびＮの添加量
を制御してさらにＮｉを添加することにより、変形抵抗
の異なる異相の相分率および形状を制御するような冶金
的操作を行うことで維持されることを知見した。特に、
本発明者らはＣならびにＮの効果に着目し次のような知
見を得た。
【０００６】図１は、ベース成分を３．０％Ｎｉ−１
２．５％Ｃｒ−１．０％Ｍｏ鋼としてＣおよびＮ含有量
を変えた場合の耐ＣＯ2 腐食特性ならびに熱間加工時の
絞り値を示す。図１において、Ｃ．Ｒ．は４０atm のＣ
Ｏ2 と平衡した１８０℃の人工海水中における年間の腐
食速度であり、Ｃ．Ｒ．＜０．１mm/yであれば十分な耐
食性を有すると評価できる。また、Ｒ．Ａ．は１２５０
℃に加熱した試料を９００℃で歪速度３ sec-1の条件に
て単軸引張変形したときの絞り率であり、７０％以上と
なれば熱間変形能が良好である。なお、ＣＯ2 腐食試験
には熱間加工後、焼入れ・焼きもどし処理を行い、降伏
強度が６５０MPa 程度を示すものを用いた。図１より、
耐ＣＯ2 腐食特性を満足するためにはＣ＜０．０５％に
する必要があり、また、十分な熱間加工性を有するため
には、Ｃ％＋０．８Ｎ％＞０．０６にする必要がある
（各元素の含有量の単位はwt％）。
２．５％Ｃｒ−１．０％Ｍｏ鋼としてＣおよびＮ含有量
を変えた場合の耐ＣＯ2 腐食特性ならびに熱間加工時の
絞り値を示す。図１において、Ｃ．Ｒ．は４０atm のＣ
Ｏ2 と平衡した１８０℃の人工海水中における年間の腐
食速度であり、Ｃ．Ｒ．＜０．１mm/yであれば十分な耐
食性を有すると評価できる。また、Ｒ．Ａ．は１２５０
℃に加熱した試料を９００℃で歪速度３ sec-1の条件に
て単軸引張変形したときの絞り率であり、７０％以上と
なれば熱間変形能が良好である。なお、ＣＯ2 腐食試験
には熱間加工後、焼入れ・焼きもどし処理を行い、降伏
強度が６５０MPa 程度を示すものを用いた。図１より、
耐ＣＯ2 腐食特性を満足するためにはＣ＜０．０５％に
する必要があり、また、十分な熱間加工性を有するため
には、Ｃ％＋０．８Ｎ％＞０．０６にする必要がある
（各元素の含有量の単位はwt％）。
【０００７】本発明は以上に述べた知見を組み合わせて
構成したものであって、その要旨とするところは下記の
通りである。すなわち重量％として、Ｃ＜０．０５％、
Ｓｉ≦０．５０％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０３％、
Ｓ≦０．０１％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｍｏ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：１．５〜５％、Ａｌ≦０．０５％、
Ｎ：０．０２〜０．１％で、かつＣ％＋０．８Ｎ％＞
０．０６を満足し、あるはさらにＣｕ：０．５〜２％を
含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からな
る鋼を熱間加工し室温まで自然放冷した後、Ａｃ3 変態
点＋１０℃〜Ａｃ3 変態点＋２００℃の温度に加熱し室
温まで空冷以上の速度にて冷却し、続いて、Ａｃ1 変態
点以下の温度にて焼きもどし処理する耐食性に優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法であ
る。
構成したものであって、その要旨とするところは下記の
通りである。すなわち重量％として、Ｃ＜０．０５％、
Ｓｉ≦０．５０％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０３％、
Ｓ≦０．０１％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｍｏ：０．３〜
２．０％、Ｎｉ：１．５〜５％、Ａｌ≦０．０５％、
Ｎ：０．０２〜０．１％で、かつＣ％＋０．８Ｎ％＞
０．０６を満足し、あるはさらにＣｕ：０．５〜２％を
含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からな
る鋼を熱間加工し室温まで自然放冷した後、Ａｃ3 変態
点＋１０℃〜Ａｃ3 変態点＋２００℃の温度に加熱し室
温まで空冷以上の速度にて冷却し、続いて、Ａｃ1 変態
点以下の温度にて焼きもどし処理する耐食性に優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法であ
る。
【０００８】以下に本発明について詳細に説明する。ま
ず、鋼成分の限定理由について述べる。ＣはＣｒ炭化物
などを形成し耐食性を劣下させる元素であるが、典型的
なオーステナイト形成元素であり、熱間加工温度域であ
る９００〜１２５０℃でδフェライト相の発生を抑制す
る効果があるために添加する。ただし、０．０５％を越
える量を添加するとＣｒ炭化物などの炭化物が多量に析
出してＣｒ欠乏層を形成するために耐ＣＯ2 腐食特性が
低下し、また、粒界に炭化物が析出しやすくなるために
耐硫化物応力割れ性が著しく低下する。従ってＣ含有量
は０．０５％未満とした。
ず、鋼成分の限定理由について述べる。ＣはＣｒ炭化物
などを形成し耐食性を劣下させる元素であるが、典型的
なオーステナイト形成元素であり、熱間加工温度域であ
る９００〜１２５０℃でδフェライト相の発生を抑制す
る効果があるために添加する。ただし、０．０５％を越
える量を添加するとＣｒ炭化物などの炭化物が多量に析
出してＣｒ欠乏層を形成するために耐ＣＯ2 腐食特性が
低下し、また、粒界に炭化物が析出しやすくなるために
耐硫化物応力割れ性が著しく低下する。従ってＣ含有量
は０．０５％未満とした。
【０００９】Ｓｉは製鋼上脱酸材として添加され残有さ
れたもので、鋼の中に０．５０％を越えて含有されると
靭性および耐硫化物応力割れ性を低下するために、０．
５０％以下とした。Ｍｎは介在物を形成し腐食環境下で
割れ抵抗性を損なう元素であるが、オーステナイト単相
化するために有用な成分であるために添加する。ただ
し、１．０％を越えて添加すると多量の介在物を形成す
るために、腐食環境下での割れ抵抗性と靭性が低下す
る。従って、Ｍｎの含有量は１．０％以下とした。
れたもので、鋼の中に０．５０％を越えて含有されると
靭性および耐硫化物応力割れ性を低下するために、０．
５０％以下とした。Ｍｎは介在物を形成し腐食環境下で
割れ抵抗性を損なう元素であるが、オーステナイト単相
化するために有用な成分であるために添加する。ただ
し、１．０％を越えて添加すると多量の介在物を形成す
るために、腐食環境下での割れ抵抗性と靭性が低下す
る。従って、Ｍｎの含有量は１．０％以下とした。
【００１０】Ｐは粒界に偏析して粒界強度を弱め、熱間
加工性および耐硫化物応力割れ性を低下させるので０．
０３％以下とした。Ｓは硫化物として介在物を形成し熱
間加工性を低下させるため、その上限を０．０１％とし
た。Ｃｒは本発明の目的とする耐ＣＯ2 腐食性を付与
し、ステンレス鋼としての腐食性を有するためには、１
１％以上の含有が必要である。しかし、Ｍｏを含有しさ
らに１５％を越えて添加するとδフェライト相が生成し
やすくなるために、その限定範囲を１１〜１５％とし
た。
加工性および耐硫化物応力割れ性を低下させるので０．
０３％以下とした。Ｓは硫化物として介在物を形成し熱
間加工性を低下させるため、その上限を０．０１％とし
た。Ｃｒは本発明の目的とする耐ＣＯ2 腐食性を付与
し、ステンレス鋼としての腐食性を有するためには、１
１％以上の含有が必要である。しかし、Ｍｏを含有しさ
らに１５％を越えて添加するとδフェライト相が生成し
やすくなるために、その限定範囲を１１〜１５％とし
た。
【００１１】ＭｏもＣｒと同様に本発明の目的とする耐
ＣＯ2 腐食性を付与し、ステンレス鋼としての腐食性を
付与するための作用を有する。特に高温で耐孔食性を高
める。０．３％以下では顕著な効果は期待できず、２％
越えて含有するとδフェライト相が生成しやすくなるた
めに、その範囲を０．３〜２．０％とした。
ＣＯ2 腐食性を付与し、ステンレス鋼としての腐食性を
付与するための作用を有する。特に高温で耐孔食性を高
める。０．３％以下では顕著な効果は期待できず、２％
越えて含有するとδフェライト相が生成しやすくなるた
めに、その範囲を０．３〜２．０％とした。
【００１２】ＮｉはＣｒ含有鋼においては耐食性を向上
させる効果がある。しかも、強力なオーステナイト形成
元素であり、高温加熱時にδフェライト相の形成を抑制
するうえ、その形状を細く短くし、熱間加工時にδフェ
ライト相内部に形成されるクラックの成長を抑える効果
があることから、熱間加工性を向上させる効果も有す
る。ただし、Ｎｉ：１．５％以下の添加ではそれらの効
果を示さず、また、５％を越えて添加するとＡｃ1 点が
非常に低くなり調質が困難になることと、残留オーステ
ナイト相が形成されて強度・靭性を損なうために、その
限定範囲を１．５〜５％とした。
させる効果がある。しかも、強力なオーステナイト形成
元素であり、高温加熱時にδフェライト相の形成を抑制
するうえ、その形状を細く短くし、熱間加工時にδフェ
ライト相内部に形成されるクラックの成長を抑える効果
があることから、熱間加工性を向上させる効果も有す
る。ただし、Ｎｉ：１．５％以下の添加ではそれらの効
果を示さず、また、５％を越えて添加するとＡｃ1 点が
非常に低くなり調質が困難になることと、残留オーステ
ナイト相が形成されて強度・靭性を損なうために、その
限定範囲を１．５〜５％とした。
【００１３】ＡｌはＳｉと同様に脱酸剤として添加され
残有されたもので、０．０５％を越えて添加するとＡｌ
Ｎが多数形成されて著しく靭性が低下する。従って、添
加量の上限を０．０５％とした。
残有されたもので、０．０５％を越えて添加するとＡｌ
Ｎが多数形成されて著しく靭性が低下する。従って、添
加量の上限を０．０５％とした。
【００１４】Ｎは耐食性に対し無害であるうえに、Ｃと
同様に典型的なオーステナイト形成元素であり、熱間加
工温度域である９００〜１２５０℃でδフェライト相の
形成を抑える効果がある。その効果は、前述のように
１．５％Ｎｉ−１２．５％Ｃｒ鋼をベース成分とする場
合には、Ｃ％＋０．８Ｎ％＞０．０６（Ｃ，Ｎはwt％）
を満たす添加量の範囲において有効である。従って、Ｃ
＜０．０５％の場合に熱間加工温度域にてδフェライト
相を発生させず、良好な熱間加工性を得るためにはＮを
０．０２％以上添加する必要がある。また、通常の溶製
工程においては０．１％以上の添加は困難であるため
に、その添加量の範囲を０．０２〜０．１％とした。
同様に典型的なオーステナイト形成元素であり、熱間加
工温度域である９００〜１２５０℃でδフェライト相の
形成を抑える効果がある。その効果は、前述のように
１．５％Ｎｉ−１２．５％Ｃｒ鋼をベース成分とする場
合には、Ｃ％＋０．８Ｎ％＞０．０６（Ｃ，Ｎはwt％）
を満たす添加量の範囲において有効である。従って、Ｃ
＜０．０５％の場合に熱間加工温度域にてδフェライト
相を発生させず、良好な熱間加工性を得るためにはＮを
０．０２％以上添加する必要がある。また、通常の溶製
工程においては０．１％以上の添加は困難であるため
に、その添加量の範囲を０．０２〜０．１％とした。
【００１５】ＣｕはＮｉと同様に強力なオーステナイト
形成元素であり、Ａｃ1 変態点を低下させない効果もあ
る。しかし、単独で２．０％を越えて添加すると熱間脆
性が生じることと、Ｎｉに比べて耐食性・相の安定性を
もたらす効果が少ないために単独での添加は効果を示さ
ない。従って、Ｃｕを添加する場合はその添加量を２．
０％以下とし、必ずＮｉと同時に添加する。
形成元素であり、Ａｃ1 変態点を低下させない効果もあ
る。しかし、単独で２．０％を越えて添加すると熱間脆
性が生じることと、Ｎｉに比べて耐食性・相の安定性を
もたらす効果が少ないために単独での添加は効果を示さ
ない。従って、Ｃｕを添加する場合はその添加量を２．
０％以下とし、必ずＮｉと同時に添加する。
【００１６】次に熱処理条件の限定理由について述べ
る。加熱温度は、Ｃｒ含有ステンレス鋼のγループ内に
おいて、炭化物が完全に固溶せず結晶粒の粗大化が生じ
ない温度を上限とし、またオーステナイト相が安定とな
る最低の温度を下限とした。すなわち、Ａｃ3 変態点＋
２００℃以上の温度に加熱すると炭化物が完全に固溶す
るために、冷却時にＣｒ炭化物などが粒界に多量に析出
し耐食性が著しく低下し、さらに結晶粒の粗大化が生じ
るために、靭性が低下する。また、Ａｃ3 変態点＋１０
℃以下の低い温度に加熱した場合には、オーステナイト
相が安定化せず、安定した強度を得ることが困難であ
る。従って、加熱処理温度はＡｃ3 変態点＋１０℃〜Ａ
ｃ3 変態点＋２００℃とした。
る。加熱温度は、Ｃｒ含有ステンレス鋼のγループ内に
おいて、炭化物が完全に固溶せず結晶粒の粗大化が生じ
ない温度を上限とし、またオーステナイト相が安定とな
る最低の温度を下限とした。すなわち、Ａｃ3 変態点＋
２００℃以上の温度に加熱すると炭化物が完全に固溶す
るために、冷却時にＣｒ炭化物などが粒界に多量に析出
し耐食性が著しく低下し、さらに結晶粒の粗大化が生じ
るために、靭性が低下する。また、Ａｃ3 変態点＋１０
℃以下の低い温度に加熱した場合には、オーステナイト
相が安定化せず、安定した強度を得ることが困難であ
る。従って、加熱処理温度はＡｃ3 変態点＋１０℃〜Ａ
ｃ3 変態点＋２００℃とした。
【００１７】この加熱後の冷却速度が空冷よりも遅いと
粒界に炭化物が板状に析出し、靭性が著しく低下するた
めに空冷以上の冷却速度に限定した。こうして室温まで
冷却するとマルテンサイト変態が生じて、マルテンサイ
ト単相組織となる。このマルテンサイト組織中の残留応
力を回復により消滅させ、過飽和炭素原子を炭化物とし
て析出させることによって、靭性・延性を高め、所望の
強度を得るために焼きもどし処理を施す。このとき、Ａ
ｃ1 変態点以上の温度に加熱すると逆変態が生じて靭性
が著しく低下するために、焼きもどし処理はＡｃ1 変態
点以下の温度で行う。以上のような本発明法により製造
された鋼管は、耐ＣＯ2 腐食特性・耐硫化物応力割れ性
だけでなく、靭性なども優れている。
粒界に炭化物が板状に析出し、靭性が著しく低下するた
めに空冷以上の冷却速度に限定した。こうして室温まで
冷却するとマルテンサイト変態が生じて、マルテンサイ
ト単相組織となる。このマルテンサイト組織中の残留応
力を回復により消滅させ、過飽和炭素原子を炭化物とし
て析出させることによって、靭性・延性を高め、所望の
強度を得るために焼きもどし処理を施す。このとき、Ａ
ｃ1 変態点以上の温度に加熱すると逆変態が生じて靭性
が著しく低下するために、焼きもどし処理はＡｃ1 変態
点以下の温度で行う。以上のような本発明法により製造
された鋼管は、耐ＣＯ2 腐食特性・耐硫化物応力割れ性
だけでなく、靭性なども優れている。
【００１８】
【実施例】表１に示される化学成分の鋼を通常の溶製工
程にて鋳造した後、熱間圧延により鋼管を製造し、加熱
処理と焼きもどし処理を施したものを用いて、強度、靭
性、耐ＣＯ2 腐食性、耐硫化物応力割れ性を調査した。
そのときの熱処理温度と強度などの材質については表２
に示す。
程にて鋳造した後、熱間圧延により鋼管を製造し、加熱
処理と焼きもどし処理を施したものを用いて、強度、靭
性、耐ＣＯ2 腐食性、耐硫化物応力割れ性を調査した。
そのときの熱処理温度と強度などの材質については表２
に示す。
【００１９】耐ＣＯ2 腐食性は４０気圧のＣＯ2 と平衡
した１８０℃の人工海水中での腐食速度で評価した。腐
食速度が０．１mm／年以下であれば耐食性を有すると見
なせる。耐硫化物応力割れ性は丸棒引張試験片を２５℃
の５％ＮａＣｌ溶液中に１気圧の９９％ＣＯ2 ＋１％Ｈ
2 Ｓガスを飽和した腐食環境中で単軸引張応力を加え、
７２０時間で破壊が生じない最大初期応力と降伏応力の
比（Ｒｓ値）を求めた。Ｒｓ≧０．８であれば優れた特
性であるといえる。
した１８０℃の人工海水中での腐食速度で評価した。腐
食速度が０．１mm／年以下であれば耐食性を有すると見
なせる。耐硫化物応力割れ性は丸棒引張試験片を２５℃
の５％ＮａＣｌ溶液中に１気圧の９９％ＣＯ2 ＋１％Ｈ
2 Ｓガスを飽和した腐食環境中で単軸引張応力を加え、
７２０時間で破壊が生じない最大初期応力と降伏応力の
比（Ｒｓ値）を求めた。Ｒｓ≧０．８であれば優れた特
性であるといえる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表２の結果より、本発明法により製造され
た鋼管は良好な耐ＣＯ2 腐食性、耐硫化物応力割れ性な
らびに高靭性を示すのに対し、本発明の範囲から外れた
比較法ではいずれかの特性が劣っていることが明らかで
ある。
た鋼管は良好な耐ＣＯ2 腐食性、耐硫化物応力割れ性な
らびに高靭性を示すのに対し、本発明の範囲から外れた
比較法ではいずれかの特性が劣っていることが明らかで
ある。
【００２３】
【発明の効果】本発明法は成分調整と組織制御すること
により、耐ＣＯ2 耐食性、耐硫化物応力腐食割れ性なら
びに熱間加工性等の諸特性の優れた靭性および耐食性に
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管を得る
ことができる。
により、耐ＣＯ2 耐食性、耐硫化物応力腐食割れ性なら
びに熱間加工性等の諸特性の優れた靭性および耐食性に
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管を得る
ことができる。
【図１】マルテンサイト系ステンレス鋼の耐ＣＯ2 腐食
特性（Ｃ．Ｒ．）ならびに熱間加工時の絞り値（Ｒ．
Ａ．）に及ぼすＣとＮ量との関係を示す図。
特性（Ｃ．Ｒ．）ならびに熱間加工時の絞り値（Ｒ．
Ａ．）に及ぼすＣとＮ量との関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ ＜０．０５％ 、 Ｓｉ≦０．５０％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．０３％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１１〜１５％、 Ｍｏ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：１．５〜５％、 Ａｌ≦０．０５％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％で、かつＣ％＋０．８Ｎ％＞
０．０６ を満足する成分を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可
避的不純物からなる鋼を熱間加工し室温まで自然放冷し
た後、Ａｃ3 変態点＋１０℃〜Ａｃ3 変態点＋２００℃
の温度に加熱し室温まで空冷以上の速度で冷却し、続い
て、Ａｃ1 変態点以下の温度で焼きもどし処理すること
を特徴とする耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレ
ス鋼継目無鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ ＜０．０５％ 、 Ｓｉ≦０．５０％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ ≦０．０３％、 Ｓ ≦０．０１％、 Ｃｒ：１１〜１５％、 Ｍｏ：０．３〜２．０％、 Ｎｉ：１．５〜５％、 Ａｌ≦０．０５％、 Ｎ ：０．０２〜０．１％で、かつＣ％＋０．８Ｎ％＞
０．０６を満足し、 Ｃｕ：０．５〜２％ を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物から
なる鋼を熱間加工し室温まで自然放冷した後、Ａｃ3 変
態点＋１０℃〜Ａｃ3 変態点＋２００℃の温度に加熱し
室温まで空冷以上の速度で冷却し、続いて、Ａｃ1 変態
点以下の温度で焼きもどし処理することを特徴とする耐
食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4031105A JP2672430B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
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