JP2791804B2 - 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼Info
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- JP2791804B2 JP2791804B2 JP1211048A JP21104889A JP2791804B2 JP 2791804 B2 JP2791804 B2 JP 2791804B2 JP 1211048 A JP1211048 A JP 1211048A JP 21104889 A JP21104889 A JP 21104889A JP 2791804 B2 JP2791804 B2 JP 2791804B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （発明の属する技術分野） 本発明は高強度かつ耐食性、耐応力腐食割れ性の優れ
たマルテンサイト系ステンレス鋼に係り、さらに詳しく
は例えば石油・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において
湿潤炭酸ガスや湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵
抗および割れ抵抗を有し強度の高い鋼に関する。
たマルテンサイト系ステンレス鋼に係り、さらに詳しく
は例えば石油・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において
湿潤炭酸ガスや湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵
抗および割れ抵抗を有し強度の高い鋼に関する。
（従来の技術） 近年生産される石油・天然ガス中には、湿潤な炭酸ガ
スを多く含有する場合が増加している。こうした環境中
で炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することがよく知られ
ている。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使
用されるラインパイプなどの防食対策として、腐食抑制
剤の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制
剤は高温ではその効果が失われる場合が多いことに加え
て、海洋油井や海底パイプラインでは腐食抑制剤の添加
・回収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用でき
ない場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要の
ない耐食材料に対するニーズが最近とみに高まってい
る。
スを多く含有する場合が増加している。こうした環境中
で炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することがよく知られ
ている。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使
用されるラインパイプなどの防食対策として、腐食抑制
剤の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制
剤は高温ではその効果が失われる場合が多いことに加え
て、海洋油井や海底パイプラインでは腐食抑制剤の添加
・回収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用でき
ない場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要の
ない耐食材料に対するニーズが最近とみに高まってい
る。
炭酸ガスを多く含む石油・天然ガス用の耐食材料とし
ては、耐食性の良好なステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばL.J.クライン、コロージョン'84、ペーパー
ナンバー211にあるように、高強度で比較的コストの安
い鋼としてAISI410あるいは420といった、12〜13％のCr
を含有するマルテンサイト系ステンレス鋼が広く使用さ
れ始めている。しかしながら、これらの鋼は湿潤炭酸ガ
ス環境ではあっても高温、例えば120℃以上の環境やCl-
イオン濃度の高い環境では耐食性が充分ではなくなり、
腐食速度が大きいという難点を有する。さらにこれらの
鋼は、石油・天然ガス中に硫化水素が含まれている場合
には著しく耐食性が劣化し、全面腐食や局部腐食、さら
には応力腐食割れを生ずるという難点を有している。こ
のため上記のマルテンサイト系ステンレス鋼の使用は、
例えばH2S分圧が0.001気圧といった極微量のH2Sを含む
か、あるいは全くH2Sを含まない場合に限られてきた。
ては、耐食性の良好なステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばL.J.クライン、コロージョン'84、ペーパー
ナンバー211にあるように、高強度で比較的コストの安
い鋼としてAISI410あるいは420といった、12〜13％のCr
を含有するマルテンサイト系ステンレス鋼が広く使用さ
れ始めている。しかしながら、これらの鋼は湿潤炭酸ガ
ス環境ではあっても高温、例えば120℃以上の環境やCl-
イオン濃度の高い環境では耐食性が充分ではなくなり、
腐食速度が大きいという難点を有する。さらにこれらの
鋼は、石油・天然ガス中に硫化水素が含まれている場合
には著しく耐食性が劣化し、全面腐食や局部腐食、さら
には応力腐食割れを生ずるという難点を有している。こ
のため上記のマルテンサイト系ステンレス鋼の使用は、
例えばH2S分圧が0.001気圧といった極微量のH2Sを含む
か、あるいは全くH2Sを含まない場合に限られてきた。
これに対し、硫化水素による割れに対する抵抗を増し
たマルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭
60−174859号公報、特開昭62−54063号公報にみられる
鋼が提案されている。しかし、これらの鋼も高温のCO2
環境における耐食性が必ずしも充分ではなかった。
たマルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭
60−174859号公報、特開昭62−54063号公報にみられる
鋼が提案されている。しかし、これらの鋼も高温のCO2
環境における耐食性が必ずしも充分ではなかった。
（発明が解決しようとする課題） 本発明はこうした現状に鑑み、高強度で高温や高Cl-
イオン濃度の炭酸ガス環境でも充分な耐食性を有し、硫
化水素を含む場合においても高い割れ抵抗を有するマル
テンサイト系ステンレス鋼を提供することを目的として
いる。
イオン濃度の炭酸ガス環境でも充分な耐食性を有し、硫
化水素を含む場合においても高い割れ抵抗を有するマル
テンサイト系ステンレス鋼を提供することを目的として
いる。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記の目的を達成すべくマルテンサイ
ト系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、つい
に以下の知見を見出すに至った。
ト系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、つい
に以下の知見を見出すに至った。
まず、Crを15％を超えて鋼に添加すると湿潤炭酸ガス
環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる鋼
中にNiを添加すると腐食速度が一段と小さくなることを
見出した。そしてこのNiの添加効果は、添加量を１％以
上とすると顕著であり、湿潤炭酸ガス環境中に180℃以
上まで実用的に使用できるようになることを見出した。
また、Niを１％以上添加した場合には、Ｃ量を0.12％以
下に低減しても焼入れ後にマルテンサイト組織が得られ
ることも見出した。一方、Niを１％以上添加しＣを0.12
％以下とした鋼にＮを0.005％以上含有させると一段と
高強度が得られ、かつ耐食性も改善されることがわかっ
た。このときかかる成分を有する鋼は硫化水素を含む環
境においても高い割れ抵抗を有するといる新知見も得ら
れた。
環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる鋼
中にNiを添加すると腐食速度が一段と小さくなることを
見出した。そしてこのNiの添加効果は、添加量を１％以
上とすると顕著であり、湿潤炭酸ガス環境中に180℃以
上まで実用的に使用できるようになることを見出した。
また、Niを１％以上添加した場合には、Ｃ量を0.12％以
下に低減しても焼入れ後にマルテンサイト組織が得られ
ることも見出した。一方、Niを１％以上添加しＣを0.12
％以下とした鋼にＮを0.005％以上含有させると一段と
高強度が得られ、かつ耐食性も改善されることがわかっ
た。このときかかる成分を有する鋼は硫化水素を含む環
境においても高い割れ抵抗を有するといる新知見も得ら
れた。
さらに本発明者らは検討をすすめ、Niを１％以上添加
し、Ｃを0.12％以下に低減し、Ｎを0.005％以上添加し
た鋼中のＰを0.025％以下に低減し、Ｓを0.010％以下低
減するか、Ｏを0.004％以下に低減するかのいずれかを
適用すると、硫化水素を含む環境における割れ抵抗が一
段と改善されることを明らかにした。
し、Ｃを0.12％以下に低減し、Ｎを0.005％以上添加し
た鋼中のＰを0.025％以下に低減し、Ｓを0.010％以下低
減するか、Ｏを0.004％以下に低減するかのいずれかを
適用すると、硫化水素を含む環境における割れ抵抗が一
段と改善されることを明らかにした。
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、 第１発明の要旨とするところは、重量％で、C0.03〜
0.12％,Si1％以下,Mn2％以下,Cr15％超18％以下,Ni1〜
５％,Al0.005〜0.2％,N0.005〜0.15％を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなることを特徴とする高強度か
つ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあ
り、 第２発明の要旨とするところは、第１発明の鋼におい
て不可避不純物のうち、重量％、Ｐを0.025％以下,Sを
0.010％以下に低減したことを特徴とする高強度かつ耐
食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第３発明の要旨とするところは、第１発明あるいは第
２発明の鋼において不可避不純物のうち、重量％で、Ｏ
を0.004％以下に低減したことを特徴とする高強度かつ
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にある。
0.12％,Si1％以下,Mn2％以下,Cr15％超18％以下,Ni1〜
５％,Al0.005〜0.2％,N0.005〜0.15％を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなることを特徴とする高強度か
つ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあ
り、 第２発明の要旨とするところは、第１発明の鋼におい
て不可避不純物のうち、重量％、Ｐを0.025％以下,Sを
0.010％以下に低減したことを特徴とする高強度かつ耐
食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第３発明の要旨とするところは、第１発明あるいは第
２発明の鋼において不可避不純物のうち、重量％で、Ｏ
を0.004％以下に低減したことを特徴とする高強度かつ
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にある。
（作 用） 以下に本発明における成分の限定理由を述べる。
C:Cはマルテンサイト系ステンレス鋼の強度を上昇さ
せる元素として最も安定的かつ低コストであるから、必
要な強度を確保するために0.03％以上の添加が必要であ
るが、0.12％を超えて添加すると耐食性を著しく低下さ
せることから、上限含有量は0.12％とすべきである。
せる元素として最も安定的かつ低コストであるから、必
要な強度を確保するために0.03％以上の添加が必要であ
るが、0.12％を超えて添加すると耐食性を著しく低下さ
せることから、上限含有量は0.12％とすべきである。
Si:Siは脱酸のために必要な元素であるが、１％を超
えて添加すると耐食性を著しく低下させることから、上
限含有量は１％とすべきである。
えて添加すると耐食性を著しく低下させることから、上
限含有量は１％とすべきである。
Mn:Mnは脱酸および強度確保のために有効な元素であ
るが、２％を超えて添加するとその効果は飽和するの
で、上限含有量は２％とする。
るが、２％を超えて添加するとその効果は飽和するの
で、上限含有量は２％とする。
Cr:Crはマルテンサイト系ステンレス鋼を構成する最
も基本的かつ必須の元素であって耐食性を付与するため
に必要な元素である含有量が15％以下では耐食性が充分
ではなく、一方18％を超えて添加すると他の合金元素を
いかに調整してもマルテンサイト組織を得るのが困難で
あって強度確保が困難になるので上限含有量は18％とす
べきである。
も基本的かつ必須の元素であって耐食性を付与するため
に必要な元素である含有量が15％以下では耐食性が充分
ではなく、一方18％を超えて添加すると他の合金元素を
いかに調整してもマルテンサイト組織を得るのが困難で
あって強度確保が困難になるので上限含有量は18％とす
べきである。
Ni:Niは湿潤炭酸ガス環境におけるマルテンサイト系
ステンレス鋼の腐食速度を著しく減少させ、ＣおよびＮ
の含有量を調整することによって硫化水素を含む環境に
おける割れ感受性を顕著に低下させる有用な元素である
が、含有量が１％未満ではこれらの効果が不充分であ
り、５％を超えて添加してもその効果は飽和するばかり
であるので、１〜５％の範囲に限定する。
ステンレス鋼の腐食速度を著しく減少させ、ＣおよびＮ
の含有量を調整することによって硫化水素を含む環境に
おける割れ感受性を顕著に低下させる有用な元素である
が、含有量が１％未満ではこれらの効果が不充分であ
り、５％を超えて添加してもその効果は飽和するばかり
であるので、１〜５％の範囲に限定する。
Al:Alは脱酸のために必要な元素であって含有量が0.0
05％未満ではその効果が充分ではなく、0.2％を超えて
添加すると粗大な酸化物系介在物が鋼中に残留して硫化
水素中での割れ抵抗を低下させるので、含有量範囲は0.
005〜0.2％とした。
05％未満ではその効果が充分ではなく、0.2％を超えて
添加すると粗大な酸化物系介在物が鋼中に残留して硫化
水素中での割れ抵抗を低下させるので、含有量範囲は0.
005〜0.2％とした。
N:NはＣと同様にマルテンサイト系ステンレス鋼の強
度を上昇させる元素として有効であるが、0.005％未満
ではその効果が充分ではなく、0.15％を超えるとCr窒化
物を生成して耐食性を低下させ、また、割れ抵抗をも低
下させるので、含有量範囲は0.005〜0.15％とした。
度を上昇させる元素として有効であるが、0.005％未満
ではその効果が充分ではなく、0.15％を超えるとCr窒化
物を生成して耐食性を低下させ、また、割れ抵抗をも低
下させるので、含有量範囲は0.005〜0.15％とした。
以上が本発明における基本的成分であるが、本発明に
おいては、不純物としてのP,S,Oを以下に示す範囲に低
減することにより、特性を一段と向上させることができ
る。
おいては、不純物としてのP,S,Oを以下に示す範囲に低
減することにより、特性を一段と向上させることができ
る。
P:Pは応力腐食割れ感受性を増加させる元素であるの
で少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルにま
で低減させることは、いたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確保するのに
必要十分なほど少ない含有量として0.025％以下に低減
すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される。
で少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルにま
で低減させることは、いたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確保するのに
必要十分なほど少ない含有量として0.025％以下に低減
すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される。
S:SはＰと同様に応力腐食割れ感受性を増加させる元
素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少ない
レベルにまで低減させることはいたずらにコストを上昇
させるのみで特性の改善効果は飽和するものであるか
ら、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確
保するのに必要十分なほどの少ない含有量として0.010
％以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善され
る。
素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少ない
レベルにまで低減させることはいたずらにコストを上昇
させるのみで特性の改善効果は飽和するものであるか
ら、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確
保するのに必要十分なほどの少ない含有量として0.010
％以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善され
る。
O:Oは多量に存在すると粗大な酸化物系非金属介在物
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることはいたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と向上す
るのに必要十分なほど少ない含有量として0.004％以下
に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される。
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることはいたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と向上す
るのに必要十分なほど少ない含有量として0.004％以下
に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される。
なお、本発明の高強度かつ耐食性の優れたマルテンサ
イト系ステンレス鋼は、以下に示す工程を経ることによ
り得ることができる。
イト系ステンレス鋼は、以下に示す工程を経ることによ
り得ることができる。
まず、上記の成分を有するステンレス鋼を熱処理して
マルテンサイト組織とし所定の強度を付与するに際し
て、オーステナイト化温度は900〜1100℃とする。900℃
より低い温度ではオーステナイト化が十分ではなく従っ
て必要な強度を得ることが困難であり、オーステナイト
化温度が1100℃を超えると結晶粒が著しく粗大化して硫
化水素含有環境における割れ抵抗が低下するようにな
る。
マルテンサイト組織とし所定の強度を付与するに際し
て、オーステナイト化温度は900〜1100℃とする。900℃
より低い温度ではオーステナイト化が十分ではなく従っ
て必要な強度を得ることが困難であり、オーステナイト
化温度が1100℃を超えると結晶粒が著しく粗大化して硫
化水素含有環境における割れ抵抗が低下するようにな
る。
オーステナイト化後の冷却における冷却速度は空冷以
上とする。空冷よりも遅い冷却速度ではマルテンサイト
が十分生成せず、所定の強度を確保することが困難にな
る。
上とする。空冷よりも遅い冷却速度ではマルテンサイト
が十分生成せず、所定の強度を確保することが困難にな
る。
焼戻し温度は580℃以上Ac1温度以下とする。焼戻し温
度が580℃未満では十分な焼戻しが行われず、焼戻し温
度がAC1温度を超えると一部がオーステナイト化しその
後の冷却時にフレッシュ・マルテンサイトを生成し、い
ずれも十分に焼戻しされていないマルテンサイトが残留
するために硫化水素含有環境における割れ感受性を増加
させる。
度が580℃未満では十分な焼戻しが行われず、焼戻し温
度がAC1温度を超えると一部がオーステナイト化しその
後の冷却時にフレッシュ・マルテンサイトを生成し、い
ずれも十分に焼戻しされていないマルテンサイトが残留
するために硫化水素含有環境における割れ感受性を増加
させる。
焼戻し後の冷却における冷却速度は空冷以上とする。
空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下する。
空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下する。
本発明鋼は、通常の熱間圧延によって鋼板として使用
することが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延に
よって鋼管として使用することも可能であるし、棒ある
いは線として使用することも勿論可能である。本発明鋼
は、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、
バルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
することが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延に
よって鋼管として使用することも可能であるし、棒ある
いは線として使用することも勿論可能である。本発明鋼
は、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、
バルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
（実施例） 以下に本発明の実施例について説明する。
第１表に示す成分のステンレス鋼を溶製し、熱間圧延
によって厚さ12mmの鋼板とした後、第１表に併せて示す
条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれも0.2％オフセ
ット耐力が63kg/mm2以上の高強度ステンレス鋼とした。
なお、第１表中の焼戻し温度はいずれも各鋼のAc1温度
以下の温度である。次にこれらの鋼材から試験片を採取
して湿潤炭酸ガス環境における腐食試験、および硫化水
素含有環境における応力腐食割れ試験を行った。湿潤炭
酸ガス環境における腐食試験としては、厚さ3mm、幅15m
m、長さ50mmの試験片を用い、試験温度150℃および180
℃のオートクレーブ中で炭酸ガス分圧40気圧の条件で５
％NaCl水溶液中に30日間浸漬して、試験前後の重量変化
から腐食速度を算出した。腐食速度の単位はmm/yで表示
したが、一般的にある環境におけるある材料の腐食速度
が0.1mm/y以下の場合、材料は十分耐食的であり使用可
能であると考えられている。硫化水素含有環境における
割れ試験としては、NACE（米国腐食技術者協会）の定め
ている標準試験法であるNACE規格TM0177に準拠して試験
したが、硫化水素分圧は0.1気圧とし試験温度は120℃と
した。上記の試験条件の５％NaCl＋0.5％酢酸水溶液中
にセットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、72
0時間以内に破断するか否かを調べた。試験応力は各鋼
材の0.2％オフセット耐力の60％の値とした。
によって厚さ12mmの鋼板とした後、第１表に併せて示す
条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれも0.2％オフセ
ット耐力が63kg/mm2以上の高強度ステンレス鋼とした。
なお、第１表中の焼戻し温度はいずれも各鋼のAc1温度
以下の温度である。次にこれらの鋼材から試験片を採取
して湿潤炭酸ガス環境における腐食試験、および硫化水
素含有環境における応力腐食割れ試験を行った。湿潤炭
酸ガス環境における腐食試験としては、厚さ3mm、幅15m
m、長さ50mmの試験片を用い、試験温度150℃および180
℃のオートクレーブ中で炭酸ガス分圧40気圧の条件で５
％NaCl水溶液中に30日間浸漬して、試験前後の重量変化
から腐食速度を算出した。腐食速度の単位はmm/yで表示
したが、一般的にある環境におけるある材料の腐食速度
が0.1mm/y以下の場合、材料は十分耐食的であり使用可
能であると考えられている。硫化水素含有環境における
割れ試験としては、NACE（米国腐食技術者協会）の定め
ている標準試験法であるNACE規格TM0177に準拠して試験
したが、硫化水素分圧は0.1気圧とし試験温度は120℃と
した。上記の試験条件の５％NaCl＋0.5％酢酸水溶液中
にセットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、72
0時間以内に破断するか否かを調べた。試験応力は各鋼
材の0.2％オフセット耐力の60％の値とした。
試験結果を第１表に併せて示した。第１表のうち、腐
食試験結果において◎は腐食速度が0.05mm/y未満、○は
腐食速度が0.05mm/y以上0.10mm/y未満、×は腐食速度が
0.1mm/y以上0.5mm/y未満、××は腐食速度が0.5mm/y以
上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試験結果
（SCC試験結果）において◎は破断しなかったもの、×
は破断したものをそれぞれ表わしている。なお、第１表
において比較鋼のNo.6はAISI420鋼であり、No.7はCr−1
Mo鋼であって、いずれも従来から湿潤炭酸ガス環境で使
用されている従来鋼である。
食試験結果において◎は腐食速度が0.05mm/y未満、○は
腐食速度が0.05mm/y以上0.10mm/y未満、×は腐食速度が
0.1mm/y以上0.5mm/y未満、××は腐食速度が0.5mm/y以
上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試験結果
（SCC試験結果）において◎は破断しなかったもの、×
は破断したものをそれぞれ表わしている。なお、第１表
において比較鋼のNo.6はAISI420鋼であり、No.7はCr−1
Mo鋼であって、いずれも従来から湿潤炭酸ガス環境で使
用されている従来鋼である。
第１表から明らかなように本発明鋼である鋼No.1〜５
は、湿潤炭酸ガス環境において180℃という従来のマル
テンサイト系ステンレス鋼では考えられないような高温
であっても、実用的に使用可能な腐食速度である0.1mm/
yよりも腐食速度が小さく、かつ硫化水素含有環境にお
ける割れ試験においても破断していないことから、優れ
た耐食性と耐応力腐食割れ性を有していることがわか
る。これに対して比較鋼である鋼No.6〜11は湿潤炭酸ガ
ス環境において150℃でも既に腐食速度が0.1mm/yを大き
く上回っており、かつ硫化水素含有環境における割れ試
験において破断している。
は、湿潤炭酸ガス環境において180℃という従来のマル
テンサイト系ステンレス鋼では考えられないような高温
であっても、実用的に使用可能な腐食速度である0.1mm/
yよりも腐食速度が小さく、かつ硫化水素含有環境にお
ける割れ試験においても破断していないことから、優れ
た耐食性と耐応力腐食割れ性を有していることがわか
る。これに対して比較鋼である鋼No.6〜11は湿潤炭酸ガ
ス環境において150℃でも既に腐食速度が0.1mm/yを大き
く上回っており、かつ硫化水素含有環境における割れ試
験において破断している。
（発明の効果） 以上述べたように、本発明は湿潤炭酸ガス環境におけ
る優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い
割れ抵抗を有する鋼を提供することを可能としたもので
あり、産業の発展に貢献するところ極めて大である。
る優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い
割れ抵抗を有する鋼を提供することを可能としたもので
あり、産業の発展に貢献するところ極めて大である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−106747（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−243739（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 6/00,8/00 - 8/10
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、 C0.03〜0.12％， Si1％以下， Mn2％以下， Cr15％超18％以下， Ni1〜５％， Al0.005〜0.2％， N0.005〜0.15％ を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼。 - 【請求項２】不可避不純物のうち、重量％で、 Ｐを0.025％以下， Ｓを0.010％以下 に低減したことを特徴とする請求項１記載の高強度かつ
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】不可避不純物のうち、重量％で、 Ｏを0.004％以下 に低減したことを特徴とする請求項１または２記載の高
強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1211048A JP2791804B2 (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1211048A JP2791804B2 (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
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