JPS58167757A - 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法 - Google Patents
耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法Info
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- JPS58167757A JPS58167757A JP4903982A JP4903982A JPS58167757A JP S58167757 A JPS58167757 A JP S58167757A JP 4903982 A JP4903982 A JP 4903982A JP 4903982 A JP4903982 A JP 4903982A JP S58167757 A JPS58167757 A JP S58167757A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は押出加工等に用いる加工用ムＪ−Ｍｇ−８１４
合金の製造法に関する。
合金の製造法に関する。
Ｊ１８６０６１合会はＴ１処理を施こすことによって、
２７にｐ／ｉｕａｍ以上の引張強さと２５時／鵡嘗以上
の耐力を有し、また一応＄１４可能であるので構造材等
に使用される。
２７にｐ／ｉｕａｍ以上の引張強さと２５時／鵡嘗以上
の耐力を有し、また一応＄１４可能であるので構造材等
に使用される。
しかし乍らこの系の合金は焼入感受性が高く上記したよ
５な＾強度を与えるためには熱間加工後の材料を可成り
急速に冷却する必要があり従って水冷などの強度の焼入
をするため焼入後の材料にｆｉを生ずることがあって好
ましくなかった。
５な＾強度を与えるためには熱間加工後の材料を可成り
急速に冷却する必要があり従って水冷などの強度の焼入
をするため焼入後の材料にｆｉを生ずることがあって好
ましくなかった。
また、６０６１合金は時効処１１によって粒界に析出す
るＭｇ、８１が７ノードとして作用するため使用中に粒
界腐食が発生巡行し、材料の耐用年数か低トする欠点や
溶接に際して２２１割れを発生するなど連接構造材とし
ていまひとり信頼性に乏しい欠点があった。
るＭｇ、８１が７ノードとして作用するため使用中に粒
界腐食が発生巡行し、材料の耐用年数か低トする欠点や
溶接に際して２２１割れを発生するなど連接構造材とし
ていまひとり信頼性に乏しい欠点があった。
本発明は耐食性、溶接柱、Ｉ＠人性ともにすぐれた高強
度、高ａ性の加工用ムＪ−Ｍｇ−８１系合金ｔ／提供し
ようとするものであって、そのｌｌ旨とするところはＢ
ｉ Ｏ，５〜１．０Ｌ Ｍｇ Ｏ，５７１，４％ 、
ＣｕＯ，３０〜０．５５帽Ｔｉ ｏ、ｏｔ７−ｏ、ｚ
ｏ＊、 Ｆｅ ０．１５〜０．４０％。
度、高ａ性の加工用ムＪ−Ｍｇ−８１系合金ｔ／提供し
ようとするものであって、そのｌｌ旨とするところはＢ
ｉ Ｏ，５〜１．０Ｌ Ｍｇ Ｏ，５７１，４％ 、
ＣｕＯ，３０〜０．５５帽Ｔｉ ｏ、ｏｔ７−ｏ、ｚ
ｏ＊、 Ｆｅ ０．１５〜０．４０％。
Ｎｌｓ Ｏ，０４〜０．５０％、 Ｃｒ ０．０４〜０
．３０１およびＺｒ Ｏ，０４〜０．３０Ｓ （但し、
ｌｄｇ／ｌ −０，７〜２．０，０．３≦Ｗ ＠
＋Ｏｒ＋Ｍｎ＋Ｚｒ＜０．７） を會みｆｉｌＡｊおよ
び不純物からなるム、ｔ−Ｍｇ−８１系合金−塊を（１
） ２００℃／ｈｒ以下の弁部適度で加熱し、４８０
〜５７５℃の檻度軸−に１時間以上区持する均質化処瑞
工樵 （２） 加熱後の一塊を４６０℃以上の温度で加工す
る熱閣加エエ樵 （３） 熱間加工後の材料を８０℃／分以上の冷却適
度で冷却する焼入工程 （４） 焼入工程を経た集材を１３０〜２２０’Ｃの
温度範囲に０．５〜１５時１１１鍼持する人工時効処雇
工捏を會むＡノー８１−Ｍｇ系合金の製造法である。
．３０１およびＺｒ Ｏ，０４〜０．３０Ｓ （但し、
ｌｄｇ／ｌ −０，７〜２．０，０．３≦Ｗ ＠
＋Ｏｒ＋Ｍｎ＋Ｚｒ＜０．７） を會みｆｉｌＡｊおよ
び不純物からなるム、ｔ−Ｍｇ−８１系合金−塊を（１
） ２００℃／ｈｒ以下の弁部適度で加熱し、４８０
〜５７５℃の檻度軸−に１時間以上区持する均質化処瑞
工樵 （２） 加熱後の一塊を４６０℃以上の温度で加工す
る熱閣加エエ樵 （３） 熱間加工後の材料を８０℃／分以上の冷却適
度で冷却する焼入工程 （４） 焼入工程を経た集材を１３０〜２２０’Ｃの
温度範囲に０．５〜１５時１１１鍼持する人工時効処雇
工捏を會むＡノー８１−Ｍｇ系合金の製造法である。
このような製造法によって製造されたＡｎ−８１−Ｍｇ
系合金材は、中強度合龜材としての優れた特性により、
従来の６０６１＆金材での用途は勿論のこと９例えば高
欄や横５ＩＩ等の道路資材、鉄道車両やトラ、り或いは
海上・陸上コンテナー等のｒ１１接構過構造としての用
途のみならず、従来耐食性の点から６０６１合金材の使
用に問題があった用途１例えば足場板や船舶用資材にも
広くその４ＮＡか可能である。
系合金材は、中強度合龜材としての優れた特性により、
従来の６０６１＆金材での用途は勿論のこと９例えば高
欄や横５ＩＩ等の道路資材、鉄道車両やトラ、り或いは
海上・陸上コンテナー等のｒ１１接構過構造としての用
途のみならず、従来耐食性の点から６０６１合金材の使
用に問題があった用途１例えば足場板や船舶用資材にも
広くその４ＮＡか可能である。
本発明において合金中に含まれる８１．Ｍｇは本系合金
の主合金元索となるもので焼入後１人工時効処壜な施こ
すことによってＭｇ、８１として析出し合金強度の向上
に寄与する。ｓｔｏ、ｓチ。
の主合金元索となるもので焼入後１人工時効処壜な施こ
すことによってＭｇ、８１として析出し合金強度の向上
に寄与する。ｓｔｏ、ｓチ。
Ｍｇ ｏ、ｓ％以ＦではＭｇ、８１の析出による強度向
上の効果が少なく、またＳ１１．０チ、 Ｍｇ １．４
優な越えると熱間加工性、殊に押出性が低下する。
上の効果が少なく、またＳ１１．０チ、 Ｍｇ １．４
優な越えると熱間加工性、殊に押出性が低下する。
Ｍｇ／８１が゛２．Ｑ以上であると時効成分である６１
１ｇ、Ｓｔの形成が十分でなく、マた０、７以ドになる
と拉纒に析出する５ｉＩＩｋが過大となって靭性を低ド
する。
１ｇ、Ｓｔの形成が十分でなく、マた０、７以ドになる
と拉纒に析出する５ｉＩＩｋが過大となって靭性を低ド
する。
ＣｕはＭｌと共存することによって合金基質の値化に寄
与するほか２時効に＃１して他の合金元素に対する核作
用を生じ、析出物な微細均一に分散させることにより【
最終時１ｍ１強度が高くなり焼入感受性の鈍化に寄与し
、またＴＩと共に耐ｍ接性を向上する。
与するほか２時効に＃１して他の合金元素に対する核作
用を生じ、析出物な微細均一に分散させることにより【
最終時１ｍ１強度が高くなり焼入感受性の鈍化に寄与し
、またＴＩと共に耐ｍ接性を向上する。
０．３悌以Ｆではこれらの効果に乏しく、また０、５５
−を越えると耐食性を低Ｆする。
−を越えると耐食性を低Ｆする。
Ｔｉは溶接に際してａ綾部のＩクー剖れな防止する効果
を有する。なお、Ｔ１の添加効果を促進させるためにＴ
Ｉと共にＴ１鰍のｌ／２０以丁のＢを添加してもよい。
を有する。なお、Ｔ１の添加効果を促進させるためにＴ
Ｉと共にＴ１鰍のｌ／２０以丁のＢを添加してもよい。
Ｗｅ、、 Ｃｒ、 Ｍｎ、 Ｚｒ はそれぞれ合金中
に共存Ｓｔることによつ℃合金中のＡｊやｓｔ ｈ結
合して１本発明による製造工程中で倣細な分散相として
合金中Ｋｌ出しｐ＋結晶阻止作用ななし。
に共存Ｓｔることによつ℃合金中のＡｊやｓｔ ｈ結
合して１本発明による製造工程中で倣細な分散相として
合金中Ｋｌ出しｐ＋結晶阻止作用ななし。
焼入感受性を減少させ、また合金に高強度と＾粗性を附
与し、耐食性、溶接性を向上させる。
与し、耐食性、溶接性を向上させる。
それぞれのＦｌｉ値、叩ちＦｅ Ｏ，１５−ｌＭｎ ０
．０４％。
．０４％。
Ｃｒ ０．０４％、 Ｚｒ ０．０４＊ 以ｆでは上記
した効果力を十分性われず、またそれぞれの上限値、１
ｐちＦ・０．４５％ 、 Ｍｎ ０．５０優、Ｃｒ ０
．３０％、Ｚｒ ｏ、ａｏ−以上では焼入性や熱間加工
性が低ドする。
した効果力を十分性われず、またそれぞれの上限値、１
ｐちＦ・０．４５％ 、 Ｍｎ ０．５０優、Ｃｒ ０
．３０％、Ｚｒ ｏ、ａｏ−以上では焼入性や熱間加工
性が低ドする。
また、Ｆｅ、Ｃｒ、ＭｎおよびＺｒの合計量が０．３慢
以Ｆでは再結晶阻止効果が不十分となり、また合計量が
０．７−を超えると焼入感受性が高くなり、につ押出性
を阻害するようになるので好ましくない。
以Ｆでは再結晶阻止効果が不十分となり、また合計量が
０．７−を超えると焼入感受性が高くなり、につ押出性
を阻害するようになるので好ましくない。
その他不純物として含有される金鴫元索の５ちＺｎはそ
の含有量が０．５チを超えると耐食性をｆｆｉ害するの
で好ましくない。
の含有量が０．５チを超えると耐食性をｆｆｉ害するの
で好ましくない。
本発明は上記した組成の合金元素を會むＡｊ−Ｍｇ −
８ｉ系合金の一塊を均質化処Ｊ１．熱関加工。
８ｉ系合金の一塊を均質化処Ｊ１．熱関加工。
焼入および人工時効部層等の一連の工程を経るに際し、
各工程における熱的条件を適切に制御することによって
合金の強度、＃Ｌ性、耐食性。
各工程における熱的条件を適切に制御することによって
合金の強度、＃Ｌ性、耐食性。
濤接柱、職入性等を改善するものである。
一塊の均質化部層を行うにあたっては鋳塊の昇直魂度を
２００℃／ｈ ｒ以下、好ましくは１５０’Ｃ／ｈｒ以
Ｆに制御し、４８０〜５７５℃の温度幅圃に少くと４１
時間以上の加熱保持を行わねばならない。
２００℃／ｈ ｒ以下、好ましくは１５０’Ｃ／ｈｒ以
Ｆに制御し、４８０〜５７５℃の温度幅圃に少くと４１
時間以上の加熱保持を行わねばならない。
均質化部層における昇温速度を２００℃／ｈ ｒ以ＦＫ
ｍ−することは時魂中に固溶するＦ・１Ｍ賜Ｃｒおよび
Ｚｒ＆’均質化処理工樵および次の熱間加工工程で可及
的に徹細な會−間化合物の分散相としてマトリックス中
に析出させるために必須な条件である。
ｍ−することは時魂中に固溶するＦ・１Ｍ賜Ｃｒおよび
Ｚｒ＆’均質化処理工樵および次の熱間加工工程で可及
的に徹細な會−間化合物の分散相としてマトリックス中
に析出させるために必須な条件である。
均質化気層温度を４８０〜５７５℃に定めた理由は４８
０℃以下では造塊工程中で析出したＭｇ−８ｉ化合物な
十分に＾固濤させることかできず、また５７５℃を超え
ると析出するＦ ＠ 、 Ｍ ｎ ＋ Ｃｒ ＊ Ｚ
ｒの化合物粒子が粗大となり、また分布も粗くなって合
結晶阻止効果が低下するからである。
０℃以下では造塊工程中で析出したＭｇ−８ｉ化合物な
十分に＾固濤させることかできず、また５７５℃を超え
ると析出するＦ ＠ 、 Ｍ ｎ ＋ Ｃｒ ＊ Ｚ
ｒの化合物粒子が粗大となり、また分布も粗くなって合
結晶阻止効果が低下するからである。
均質化部ＪＩｌな終った鋳塊は押出加工などの常法によ
る熱間加工を施こすのであるが、加工終了時の温度ｔ’
４６０℃以上に鍬つ必要がある。
る熱間加工を施こすのであるが、加工終了時の温度ｔ’
４６０℃以上に鍬つ必要がある。
４６０℃以丁では均質化部ＪＩＩＫＭ（Ｍｇ−８１化合
物の＾固溶が不十分となりＦ＠後の熱処理による素材強
度が低Ｆする。
物の＾固溶が不十分となりＦ＠後の熱処理による素材強
度が低Ｆする。
熱間加工後の素材は焼入されるが１本発明合金において
は適切なＦ・、Ｍｎ、ＣｒおよびＺｒ會有量の規制とこ
れらの元素の合計量の規制ならびに均質化処理における
昇ｄ１適度、均質化島層温度および熱間加工温度の規制
が相俟つ【焼入感受性が着しく改善されているので従来
ＪＩＢ ６０６１合金で行われているような強度の焼入
を行わなくてもよく２例えば１００℃／ｉ程度の冷却適
度（冷却用ファンによる強制空冷などによって遍成し５
る。〉で−ってＪＩＢ６０６１合金材を水冷（約３６０
０℃／ｉの冷却速である。）したときとはぼＩｊｌｌ
＊の強度の素材を人工時効気層盪に４ることができる。
は適切なＦ・、Ｍｎ、ＣｒおよびＺｒ會有量の規制とこ
れらの元素の合計量の規制ならびに均質化処理における
昇ｄ１適度、均質化島層温度および熱間加工温度の規制
が相俟つ【焼入感受性が着しく改善されているので従来
ＪＩＢ ６０６１合金で行われているような強度の焼入
を行わなくてもよく２例えば１００℃／ｉ程度の冷却適
度（冷却用ファンによる強制空冷などによって遍成し５
る。〉で−ってＪＩＢ６０６１合金材を水冷（約３６０
０℃／ｉの冷却速である。）したときとはぼＩｊｌｌ
＊の強度の素材を人工時効気層盪に４ることができる。
人工時効気層ははぼこの系の合金材において通常行われ
ている気層条件、Ｑち１３０〜２２０℃の温度範囲で０
．５〜２０時間加熱隊持することによっ（行われる。
ている気層条件、Ｑち１３０〜２２０℃の温度範囲で０
．５〜２０時間加熱隊持することによっ（行われる。
なお焼入工程後の素材を人工時効部層を施すｕＫ冷間加
工を加えてもよい。
工を加えてもよい。
次にこの発明の実施例を示す。
第１表は実施例に使用した合金の化学組成を示した−の
である。
である。
１１１！
実施例１ 水冷焼入試料の機械的性質
ｍｌ！！に示す本発明による合金ビレ、ト（試料／％１
〜３）を、１００℃／ｈｒの昇温速度で５４０℃に加熱
昇温し、ｌｌｌｄｌ度で４時間の均質化部ＪＩＫを行っ
た後、５２０℃で押出加工し、直ちに水冷（冷４１４度
約３５００℃／ｊ ）による焼入を行った。また、ＪＩ
８６０６１ 合金ビレ、ト（試料４４）について同様の
条件で均質化部ｊＩ１１を施した後、５００℃で押出加
工し、同様の条件で水冷による焼入を行った。
〜３）を、１００℃／ｈｒの昇温速度で５４０℃に加熱
昇温し、ｌｌｌｄｌ度で４時間の均質化部ＪＩＫを行っ
た後、５２０℃で押出加工し、直ちに水冷（冷４１４度
約３５００℃／ｊ ）による焼入を行った。また、ＪＩ
８６０６１ 合金ビレ、ト（試料４４）について同様の
条件で均質化部ｊＩ１１を施した後、５００℃で押出加
工し、同様の条件で水冷による焼入を行った。
次いでこれらの試料を１８０℃に４時間の人工時効気層
を施し、試料の機械的性質を禰定した。
を施し、試料の機械的性質を禰定した。
結果を第２表に示す。
第 ２ 表
実施例２
第１表に示す合金ビレ、ト（試料番号／１６１〜４）を
１００℃／ｈｒの昇温速度で５４０’Ｃに加熱昇温し、
Ｘａ度で４時間の均熱処理を行った後。
１００℃／ｈｒの昇温速度で５４０’Ｃに加熱昇温し、
Ｘａ度で４時間の均熱処理を行った後。
６００〜５１０℃で押出加工し、直ちに７７ンによる強
制空冷（冷却４度１１０〜１２０“シ′−）による焼入
を行った。
制空冷（冷却４度１１０〜１２０“シ′−）による焼入
を行った。
次いでこれらｆ）ｌＫ料を１８０℃に４時間の人工時効
気層を施し、試料の機械的性質を浦定した。
気層を施し、試料の機械的性質を浦定した。
′ｓ３表にその結果を示す。
第３表
実施例３ （１１１ｍ試験）
実施例１および２とｔｉ１様の条件で作成した本１発明
による試料（試料属１および４２）とＪＩ８６０６１会
金試料（ｇ料金試料）についてシＶ／レピー傭撃値をＩ
ＩＡ定した。試験結果を第４責に示す。
による試料（試料属１および４２）とＪＩ８６０６１会
金試料（ｇ料金試料）についてシＶ／レピー傭撃値をＩ
ＩＡ定した。試験結果を第４責に示す。
なお試験片形状は１０ｍ１１１Ｘ １ ｇｍ）（５５ｍ
と板片ＫＶ）、チを付したものである。
と板片ＫＶ）、チを付したものである。
第 ４ 表
上記実施例１〜２に示された様に従来のＪＩ８６０６１
合会より作成合金た試料は空冷によるものは水冷による
ものに較べ看しく強度が低下し【いるのに対し１本発明
合金より作成された試料においては水冷によるものと空
冷によるものと強度がほぼ同等であり、このことは本発
明によるときは従来のものに較べ焼入感受性が低いこと
、言い換えれば焼入性にすぐれていることが判る。
合会より作成合金た試料は空冷によるものは水冷による
ものに較べ看しく強度が低下し【いるのに対し１本発明
合金より作成された試料においては水冷によるものと空
冷によるものと強度がほぼ同等であり、このことは本発
明によるときは従来のものに較べ焼入感受性が低いこと
、言い換えれば焼入性にすぐれていることが判る。
また、実施例３から本発明によって得られた試料（Ｋ料
／１６１および肩２）は従来のＪＩ８１６０６１合金か
ら得られた試料（試料ム４）に幀べ水冷試料、空冷試料
共に耐備撃性がすぐれ℃いることが判る。
／１６１および肩２）は従来のＪＩ８１６０６１合金か
ら得られた試料（試料ム４）に幀べ水冷試料、空冷試料
共に耐備撃性がすぐれ℃いることが判る。
実施例４ （連接性試験）
実施例２と同様条件で作成した本発明による試料（，４
２−空冷）と実施例１と同様条件で作成したＪＩ８６０
６１合金による試料（Ａ６４−水冷）（試料形状４關Ｘ
１００騙Ｘ１００Ｏ鵡）なそれぞれ両−ｌパスの突合
−ｔｍ綾（嬉綾粂件２５０ム。
２−空冷）と実施例１と同様条件で作成したＪＩ８６０
６１合金による試料（Ａ６４−水冷）（試料形状４關Ｘ
１００騙Ｘ１００Ｏ鵡）なそれぞれ両−ｌパスの突合
−ｔｍ綾（嬉綾粂件２５０ム。
２１Ｖ、＃績遮度５ Ｑ Ｑ １１１７ｍ 、嬉加材Ａ
３３５６）＆・ｔｉないビードを残したものとビードを
除去した−のについて濤績部の機械的性質およびミクー
割れの有無について−ベた。
３３５６）＆・ｔｉないビードを残したものとビードを
除去した−のについて濤績部の機械的性質およびミクー
割れの有無について−ベた。
結果を第Ｓ表に示す。機械的性質は−返し５−の平均値
である。
である。
第 ５ 表
第５！！より本発明による試料は空冷によるものであっ
てもＪＩ８６０６１合金より作られた水冷試料と同等の
溶接強度を示し、且つ４りｐ割れが全くないことが判る
。
てもＪＩ８６０６１合金より作られた水冷試料と同等の
溶接強度を示し、且つ４りｐ割れが全くないことが判る
。
実施例６ 耐食性試験
実施例１および実施例２と同様条件で作成した本発明に
よる試料（，４３−水冷および属３−空冷）と実施例１
と同様条件で作成したＪＩ８６０６１ ＆会より作られ
た試料（ム４−水冷）とを用い５−食塩水に交互浸漬す
る腐食０１道試験を１０００時間纏続し各試料における
内部方向への粒界腐食の進行状況を調べた。
よる試料（，４３−水冷および属３−空冷）と実施例１
と同様条件で作成したＪＩ８６０６１ ＆会より作られ
た試料（ム４−水冷）とを用い５−食塩水に交互浸漬す
る腐食０１道試験を１０００時間纏続し各試料における
内部方向への粒界腐食の進行状況を調べた。
結果を第６表に示す。
ＩＩ Ｇ 表
第６表の結果より本発明によるときは空冷条件であって
も従来のものに較べ粒界腐食の進行が遍く、嫁に両者が
水冷条件のものにつ−・て＆末進行適度が１／２ ＩＩ
ｉ度になること、即ち耐食性＃−看しくすぐれているこ
とが判る。
も従来のものに較べ粒界腐食の進行が遍く、嫁に両者が
水冷条件のものにつ−・て＆末進行適度が１／２ ＩＩ
ｉ度になること、即ち耐食性＃−看しくすぐれているこ
とが判る。
特許出−人 日本軽会ｍ株式会社
發 明 者 古 谷 忠小
林 啓 行
林 啓 行
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ８１０．５〜１．０帽Ｍｇ ０．５〜１．４優、 Ｃｕ
Ｏ，３０〜０．５５優。 Ｔ１０．０１〜０．２０９Ｇ、 Ｆ＠ ０．１５〜０．
４０飢Ｍｎ ０．０４〜０．５０％、 Ｃｒ ０．０４
〜０．３０％およびＺｒ Ｏ，０４〜０．３０％（但し
。 Ｍｇ／旧−０，７〜２．０．０．３≦Ｆ’＠＋Ｃｒ＋Ｍ
ｎ＋Ｚｒ≦０．７）を含み残ＩＩＡｊおよび不純物から
な４ Ａｊ−Ｍｇ−８１系合金時塊を （１） ２００℃／ｈ ｒ以下の昇轟魂度で加熱し、
４８０〜５７５℃の温度颯囲Ｖｃ１時間以上保持する均
質化部層工程 （２） 加熱凌の鋳塊を４６０℃以上のｌ１１１Ｌａ
ｔで加工する熱間加工工程 （３）熱間加工後の材料を８０℃／分以上の冷却適度で
冷却する焼入工程 （４） 冷却後の材料な１３０〜２２０℃の星度幅１
ｓＫ０．５〜１５時間録持する人工時効処堰工樺を含む
耐食性、ａ接性および焼入性のすぐれた加工用ＡノーＭ
ｇ−８１系合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4903982A JPS58167757A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4903982A JPS58167757A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58167757A true JPS58167757A (ja) | 1983-10-04 |
| JPS6150141B2 JPS6150141B2 (ja) | 1986-11-01 |
Family
ID=12819938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4903982A Granted JPS58167757A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58167757A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6160786U (ja) * | 1984-09-22 | 1986-04-24 | ||
| JPS62287033A (ja) * | 1986-06-06 | 1987-12-12 | Kobe Steel Ltd | 焼入性の優れた押出用アルミニウム合金 |
| JPS6379942A (ja) * | 1986-09-22 | 1988-04-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度、加工性、耐食性の良好な配管用アルミニウム合金管の製造法 |
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