JPS5811737A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法Info
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- JPS5811737A JPS5811737A JP10898781A JP10898781A JPS5811737A JP S5811737 A JPS5811737 A JP S5811737A JP 10898781 A JP10898781 A JP 10898781A JP 10898781 A JP10898781 A JP 10898781A JP S5811737 A JPS5811737 A JP S5811737A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。
井管の製造法に関するものである。
近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｍ以上、
なかには深さ： １００００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：６０００ｍ以上、
なかには深さ： １００００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。
また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。
このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。
油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。
かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
はじめ、インコロイやノ１ステロイ（いずれも商品名）
といった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめ
ているが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２
Ｓ、 −ＣＯ２−ＣＬ−の油井環境での腐食挙動につい
ての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深
井戸用油井管に要求される高強度をもつものではないの
が現状である。
はじめ、インコロイやノ１ステロイ（いずれも商品名）
といった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめ
ているが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２
Ｓ、 −ＣＯ２−ＣＬ−の油井環境での腐食挙動につい
ての詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深
井戸用油井管に要求される高強度をもつものではないの
が現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ＣＯ２−ＣＬ−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −Ｃ’０２− Ｃ１−環境下におけ
る腐食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合
の応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではＣｔ−もさることながらそれ以上にＨ２Ｓの
影響が大きいこと。
や苛酷な腐食環境、特にＨ２Ｓ −ＣＯ２−ＣＬ−の油
井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐれた
耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研究を
行なった結果、 （ａ） Ｈ２Ｓ −Ｃ’０２− Ｃ１−環境下におけ
る腐食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合
の応力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼に
おける一般的なそれとは挙動を全く異にするものである
こと。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｔ−の存在と
深く係わるものであるのに対して、上記の油井環境によ
るものではＣｔ−もさることながらそれ以上にＨ２Ｓの
影響が大きいこと。
（ｂ） 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。
（ｃ） Ｈ４Ｓ −ＣＯ２−ＣＬ−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は、Ｃｒ、旧９Ｍ０９およびＷの含有
量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によって耐
食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐食割れに
対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＣｒに対し１０
倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効果をもっており、
したがって、このＭｏおよびＷが、Ｃｒ （＠ ＋１０
Ｍｏ （＠ ＋５ Ｗ （％）５１１０％。
速度（腐食速度）は、Ｃｒ、旧９Ｍ０９およびＷの含有
量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によって耐
食性が保持され、かつこれらの成分は、応力腐食割れに
対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＣｒに対し１０
倍の効果を、またＭＯはＷの２倍の効果をもっており、
したがって、このＭｏおよびＷが、Ｃｒ （＠ ＋１０
Ｍｏ （＠ ＋５ Ｗ （％）５１１０％。
８チ≦ＭＯ（＠ ＋ ＋ Ｗ （＠≦１２チ。
の条件式を満足すると共に、Ｎ１含有量を３０〜６０％
、Ｃｒ含有量を１５〜３０チとすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃｔ−
の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境において、応
力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得ら
れること。
、Ｃｒ含有量を１５〜３０チとすると、冷間加工材であ
っても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃｔ−
の油井環境下、特に２００℃以上の悪環境において、応
力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得ら
れること。
（ｄ） Ｎｉについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。
（ｅ） 合金成分としてＮを０．０５〜０．３％の範
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。
（ｆ） 不可避不純物としてのＳ含有量を０．０００
’７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善されるようになること。
’７チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が著し
く改善されるようになること。
（ｇ） 不可避不純物としてのＰ含有量を０．００３
チ以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
チ以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。
（ｈ） 合金成分としてＣｕ： ２％以下およびＣｏ
： ２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、
耐食性がさらに改善されるようになること。
： ２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、
耐食性がさらに改善されるようになること。
（１）合金成分として、希土類元素：０．１０％以下、
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０ ％以下、Ｔ
１：０．５係以下、およびＣａ： ０．１０ ％以下の
うちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工性
がさらに一段と改善されるようになること。
Ｙ：０．２０％以下、 Ｍｇ： ０．１０ ％以下、Ｔ
１：０．５係以下、およびＣａ： ０．１０ ％以下の
うちの１種または２種以上を含有させると、熱間加工性
がさらに一段と改善されるようになること。
（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、１０００℃以下での肉厚減少率
が１０％以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間加
工を施して、耐食性劣化の原因となる金属間化合物や炭
化物の析出なく、結晶粒の微細化をはかり、この微細結
晶粒の形成によって管材に高強度と高靭性が付与される
ようになるものであり、引続いて１０〜６０％の肉厚減
少率で冷間加工を施して、これを加工強化する必要があ
ること。
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、１０００℃以下での肉厚減少率
が１０％以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間加
工を施して、耐食性劣化の原因となる金属間化合物や炭
化物の析出なく、結晶粒の微細化をはかり、この微細結
晶粒の形成によって管材に高強度と高靭性が付与される
ようになるものであり、引続いて１０〜６０％の肉厚減
少率で冷間加工を施して、これを加工強化する必要があ
ること。
以上（ａ）〜（ｊ）に示される知見を得たのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、 Ｍｎ： ２．０ ％以下、Ｐ：０．０３０％以下
、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：
０．００３％以下、Ｓ：０．００５％以下。
ものであって、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、 Ｍｎ： ２．０ ％以下、Ｐ：０．０３０％以下
、望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でＰ：
０．００３％以下、Ｓ：０．００５％以下。
望ましくは熱間加工性を一段と改善する目的でＳ：Ｏ，
０Ｏ０７％以下、 ｓＯＬＭ ： ０．５％以下、
Ｎｉ：３０〜６０％、Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍ
ｏ：１２−以下およびＷ：２４％以下のうちの１種また
は２種を含有し、さらに必要に応じて、Ｎ：０．０５〜
０．３％、Ｃｕ：２％以下、Ｃｏ：２％以下、希土類元
素：０．１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．
１０％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１
０チ以下のうちの１種または２種以上を含有し、残シが
Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％。
０Ｏ０７％以下、 ｓＯＬＭ ： ０．５％以下、
Ｎｉ：３０〜６０％、Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍ
ｏ：１２−以下およびＷ：２４％以下のうちの１種また
は２種を含有し、さらに必要に応じて、Ｎ：０．０５〜
０．３％、Ｃｕ：２％以下、Ｃｏ：２％以下、希土類元
素：０．１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．
１０％以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：０．１
０チ以下のうちの１種または２種以上を含有し、残シが
Ｆｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％。
以下−の表示はすべて重量％を意味する）を有し、かつ
、 Ｃｒ（＠ ＋Ｉ ＯＭＯ（％）＋５Ｗ（％）≧１１０％
。
、 Ｃｒ（＠ ＋Ｉ ＯＭＯ（％）＋５Ｗ（％）≧１１０％
。
８％≦ＭＯ（＠十＋ Ｗ （％）≦１２係。
の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強度油
井管を製造する方法に特徴を有するものである。
率：１０チ以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することによって、耐応力腐食割れ性に優れた高強度油
井管を製造する方法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の方法において、成分組成。
熱間および冷間加工条件を上記の通シに限定した理由を
説明する。
説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度を低くで
き、このことは冷間加工後の強度上昇によシ有効に作用
するものである。したがって、Ｃ含有量はできるだけ低
い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０５％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、その上限
値を０．０５チと定めた。
るようになるので、熱間加工における加熱温度を低くで
き、このことは冷間加工後の強度上昇によシ有効に作用
するものである。したがって、Ｃ含有量はできるだけ低
い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０５％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、その上限
値を０．０５チと定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０チを越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０係と定めた。
が１．０チを越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０係と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にはＳｉと同様に脱酸作用があり、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及はさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及はさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。
（ｄ） Ｐ
不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０ ％と定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０．００３チを境にして急激
に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明して
おシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必要
とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とする
のが望ましい。
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値を０．０３０ ％と定めて応力腐
食割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ
含有量を低減してゆくと、０．００３チを境にして急激
に耐水素割れ性が改善されるようになることが判明して
おシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必要
とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とする
のが望ましい。
（ｅ） Ｓ
不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量が０．０
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性、を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減
すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになる
ことから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合に
は、Ｓ含有量を０． ＯＯＯ’ｉ’％以下とするのが望
ましい。
０５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用がある
ので、その上限値を０．００５％と定めて熱間加工性の
劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には、含
有量が多くなると熱間加工性、を劣化させる作用がある
が、その含有量を低めてゆき、０．０００７％まで低減
すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるようになる
ことから、厳しい条件での熱間加工を必要とする場合に
は、Ｓ含有量を０． ＯＯＯ’ｉ’％以下とするのが望
ましい。
（ｆ） ｈｌ
ＡｇはＳｉおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であ
り、ｓｏＬ、Ｍ含有量で０．５％まで含有させても管材
の特性を何らそこなうものではないことから、その含有
量をｓｏＬ、Ｍ含有量で０．５チ以下と定めた。
り、ｓｏＬ、Ｍ含有量で０．５％まで含有させても管材
の特性を何らそこなうものではないことから、その含有
量をｓｏＬ、Ｍ含有量で０．５チ以下と定めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が３０チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０チ
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を３０〜６０％と定めた。
があるが、その含有量が３０チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することができず、一方６０チ
を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段の
向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有量
を３０〜６０％と定めた。
（ｈ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷ成分との共存におい
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に □１所望の耐応
力腐食割れ性を確保するためには、Ｍ。
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を１５％未満としても熱間加工性が改善され
るようになるものでもなく、逆に □１所望の耐応
力腐食割れ性を確保するためには、Ｍ。
やＷの含有量をそれだけ増加させなければならず、経済
的に不利となることから、その下限値を１５チと定めた
。一方、その含有量が３０％を越えると、いくらＳ含有
量を低減させても熱間加工性の劣化は避けることができ
ないことから、その上限値を３０％と定めた。
的に不利となることから、その下限値を１５チと定めた
。一方、その含有量が３０％を越えると、いくらＳ含有
量を低減させても熱間加工性の劣化は避けることができ
ないことから、その上限値を３０％と定めた。
（ｉ） ＭｏおよびＷ
上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭＯ：１２％、Ｗ：２４％を越えて含
有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ −Ｃｏ
２−ＣＬ−の腐食環境で、さらに一段の改善効果が現わ
れず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、Ｍｏ：
１２％以下、Ｗ：２４−以下と定めた。また、ＭｏとＷ
の含有量に関して、条件式二Ｍｏ （ｄ ＋ ＋Ｗ（５
）で規定するのは、Ｗ７％Ｍｏに対し原子量が約２倍で
、効果の点では約十で均等となることからで、この値が
８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境下で所望の
耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値を１２％を
越えて高くしても、上記の通シ実質的に不必要な量のＭ
ｏおよびＷの含有となシ、経済的でなく、力）力・る点
から、ＭＯ←）＋＋Ｗ（％）の値を８〜１２％と定めた
。
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭＯ：１２％、Ｗ：２４％を越えて含
有させても、環境温度が２００℃以上のＨ２Ｓ −Ｃｏ
２−ＣＬ−の腐食環境で、さらに一段の改善効果が現わ
れず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、Ｍｏ：
１２％以下、Ｗ：２４−以下と定めた。また、ＭｏとＷ
の含有量に関して、条件式二Ｍｏ （ｄ ＋ ＋Ｗ（５
）で規定するのは、Ｗ７％Ｍｏに対し原子量が約２倍で
、効果の点では約十で均等となることからで、この値が
８％未満では特に２００℃以上の上記悪環境下で所望の
耐応力腐食割れ性が得られず、一方、この値を１２％を
越えて高くしても、上記の通シ実質的に不必要な量のＭ
ｏおよびＷの含有となシ、経済的でなく、力）力・る点
から、ＭＯ←）＋＋Ｗ（％）の値を８〜１２％と定めた
。
（ｊ） Ｎ
Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用カニあるので、
特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効
果を得ることができず、一方０．３チを越えて含有させ
ると、溶製および造塊力；困難となることから、その含
有量を０．０５〜０．３チと定めた。
特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０５％未満では所望の強度向上効
果を得ることができず、一方０．３チを越えて含有させ
ると、溶製および造塊力；困難となることから、その含
有量を０．０５〜０．３チと定めた。
（→ ＣｕおよびＣＯ
これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があり、かつＣＯにはさらに固溶強イヒ作用があるので
、特に一段とすぐれた耐食性力；要求される場合に必要
に応じて含有される〃；、Ｃｕ７５ｊ２％を越えると、
熱間加工性が劣化するようになシ、一方ＣＯは２％を越
えて含有させてもよシ一層の改善効果は現われないこと
から、その上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２チと
定めた。
があり、かつＣＯにはさらに固溶強イヒ作用があるので
、特に一段とすぐれた耐食性力；要求される場合に必要
に応じて含有される〃；、Ｃｕ７５ｊ２％を越えると、
熱間加工性が劣化するようになシ、一方ＣＯは２％を越
えて含有させてもよシ一層の改善効果は現われないこと
から、その上限値をそれぞれＣｕ：２チ、Ｃｏ：２チと
定めた。
（ｔ）希土類元素ｒ Ｙ＋ Ｍｇ ＋ Ｔｌ ＋ およ
びＣａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する
均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわ
れる場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土
類元素’： ０．１０％、Ｙ ： ０．２０％。
びＣａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する
均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわ
れる場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土
類元素’： ０．１０％、Ｙ ： ０．２０％。
Ｍｇ： ０．１０％＋ Ｔ１： ｏ、 ５ ％ 、 お
よびＣａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工
性に改善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われる
ようになることから、それぞれの含有量を、希土類些素
：０．１０％以下、Ｙ：０．２Ｃ）％以下、 Ｍｇ：
ｆｌ、１０％以下、 Ｔｉ： ０．５ ％以下、および
Ｃａ： ０．１０．％以下と定めた。
よびＣａ：０．１０％を越えて含有させても、熱間加工
性に改善効果は見られず、むしろ劣化現象さえ現われる
ようになることから、それぞれの含有量を、希土類些素
：０．１０％以下、Ｙ：０．２Ｃ）％以下、 Ｍｇ：
ｆｌ、１０％以下、 Ｔｉ： ０．５ ％以下、および
Ｃａ： ０．１０．％以下と定めた。
（ＦＩＬ） Ｃｒ（＠ ＋ ｌ ＯＭｏ（＃ ＋ ５
Ｗ （％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食
割れ性に関し、ｃｒ（イ）＋ｌＯＭｏ（吻＋５ｗ（１）
とＮ１含有量の関係を示したものである。すなわち、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｏ。
Ｗ （％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食
割れ性に関し、ｃｒ（イ）＋ｌＯＭｏ（吻＋５ｗ（１）
とＮ１含有量の関係を示したものである。すなわち、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｏ。
およびＷの含有量を種々変化させたＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系
。
。
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｗ系、お・よびＣｒ −Ｎｉ −Ｍｏ−Ｗ
系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０ｍのスラ
ブとした後、これを１２００℃に加熱して熱間、圧延を
開始し、この熱間圧延において、板厚が１０１１となっ
た時点で１０００℃となシ、これから仕上温度である９
００℃までの加工率を３０％として板厚：’１ｓｍまで
熱延し、引続いて強度向上の目的で加工率＝２２％の冷
間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と直
角に、厚さ＝２朋×幅：１０１１×長さ：’７５ｆｉｌ
の試験片を切り出し、この試験片について、第２図に示
す３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片Ｓに０．２％
耐力に相当する引張応力を付加した状態で、１０気圧の
Ｈ，Ｓおよび１０気圧の００２でＨ，ＳおよびＣＯ２を
飽和させた２０％ＮａＣＬ溶液（温度３００℃）中に１
０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後、
前記試験片における′割れ発生の有無を観察した。
系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０ｍのスラ
ブとした後、これを１２００℃に加熱して熱間、圧延を
開始し、この熱間圧延において、板厚が１０１１となっ
た時点で１０００℃となシ、これから仕上温度である９
００℃までの加工率を３０％として板厚：’１ｓｍまで
熱延し、引続いて強度向上の目的で加工率＝２２％の冷
間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と直
角に、厚さ＝２朋×幅：１０１１×長さ：’７５ｆｉｌ
の試験片を切り出し、この試験片について、第２図に示
す３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片Ｓに０．２％
耐力に相当する引張応力を付加した状態で、１０気圧の
Ｈ，Ｓおよび１０気圧の００２でＨ，ＳおよびＣＯ２を
飽和させた２０％ＮａＣＬ溶液（温度３００℃）中に１
０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後、
前記試験片における′割れ発生の有無を観察した。
これらの結果に基き、発明者等が独自に設定した条件式
： ｃｒ（＃ ＋ １０Ｍ０（％） ＋ ５ Ｗ （＠
とＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関して、
第１図に示される関係があることが明確になったのであ
る。
： ｃｒ（＃ ＋ １０Ｍ０（％） ＋ ５ Ｗ （＠
とＮ１含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関して、
第１図に示される関係があることが明確になったのであ
る。
なお、第１図において、○印は割れ発生なし、Ｘ印は割
れ発生をそれぞれ示すものである。第１図に示される結
果から、Ｃｒ（５）＋１０Ｍ０（イ）＋５Ｗ←）の値が
１１０１未満にして、Ｎｉ含有量が３０チ未満では所望
のすぐれた耐応力腐食割れ性は得られないことが明らか
である。
れ発生をそれぞれ示すものである。第１図に示される結
果から、Ｃｒ（５）＋１０Ｍ０（イ）＋５Ｗ←）の値が
１１０１未満にして、Ｎｉ含有量が３０チ未満では所望
のすぐれた耐応力腐食割れ性は得られないことが明らか
である。
なお、この発明の管材において、不可避不純物としてＢ
、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１チ以
下の範囲で含有しても、この発明の管材の特性が何らそ
こなわれるものではない。
、 Ｓｎ、 Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１チ以
下の範囲で含有しても、この発明の管材の特性が何らそ
こなわれるものではない。
Ｂ、熱間加工条件
熱間加工における１０００℃以下での肉厚減少率を１０
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では加
工度が少なすぎて、管材に所望の高強度とすぐれた延性
を付与するのに不可欠な微細な結晶粒を十分に形成する
ことができないからである。また、仕上温度を８００℃
以上としたのは、ＳＯＯ℃未満の仕上温度では、耐食性
劣化の原因となる炭化物が析出するようになるからであ
る。
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０チ未満では加
工度が少なすぎて、管材に所望の高強度とすぐれた延性
を付与するのに不可欠な微細な結晶粒を十分に形成する
ことができないからである。また、仕上温度を８００℃
以上としたのは、ＳＯＯ℃未満の仕上温度では、耐食性
劣化の原因となる炭化物が析出するようになるからであ
る。
なお熱間加工に際しては、その加熱温度を１０５０〜１
２５０℃とするのが望ましく、これは、加熱温度が１０
５０℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高くなシすぎて
加工自体が困難になるばかりでなく、未固溶の金属間化
合物や炭化物が残留して靭性や耐食性を劣化させる原因
となシ、一方１２５０℃を越えた加熱温度になると、熱
間における変形能の著しい低下をもたらし、熱間加工が
難しくないという理由によるものである。
２５０℃とするのが望ましく、これは、加熱温度が１０
５０℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高くなシすぎて
加工自体が困難になるばかりでなく、未固溶の金属間化
合物や炭化物が残留して靭性や耐食性を劣化させる原因
となシ、一方１２５０℃を越えた加熱温度になると、熱
間における変形能の著しい低下をもたらし、熱間加工が
難しくないという理由によるものである。
Ｃ１冷間加工条件
上記のように、この発明の方法では、熱間加工によシ結
晶粒を微細化した状態で冷間加工を施して強度向上をは
かるが、との冷間加工が肉厚減少率で１０チ未満では所
望の高強度を確保することができず、一方同じく肉厚減
少率で６０％を越えた冷間加工を−施すと、延性および
靭性の劣化が著しくなることから、冷間加工における肉
厚減少率を１０〜６０チと定めた。
晶粒を微細化した状態で冷間加工を施して強度向上をは
かるが、との冷間加工が肉厚減少率で１０チ未満では所
望の高強度を確保することができず、一方同じく肉厚減
少率で６０％を越えた冷間加工を−施すと、延性および
靭性の劣化が著しくなることから、冷間加工における肉
厚減少率を１０〜６０チと定めた。
以上の成分組成および加工条件を適用することによって
０．２％耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管が製造できるのである。
０．２％耐力が８５ｋｇｆ／−以上の高強度をもち、か
つ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性に優
れた油井管が製造できるのである。
つぎに、この発明の油井管製造法を実施例によシ比較例
と対比しながら具体的に説明する。
と対比しながら具体的に説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造を施
して直径：１５０１１ＩＩφのビレットを成形し、この
場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生
があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞ
れ第１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施
して外径：６０１１φ×肉厚：４ｍの素管を成形し、引
続いて、同じくそれぞれ第１表に示される肉厚減少率で
冷間加工を施すことによって、本発明合金管材１−２
’７ 、比較合金管材１〜９゜および従来合金管材ト４
をそれぞれ製造した。
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）を使用して溶
製した後、直径：５００朋φのインゴットに鋳造し、つ
いでこのインゴットに温度：１２００℃で熱間鍛造を施
して直径：１５０１１ＩＩφのビレットを成形し、この
場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れの発生
があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットにそれぞ
れ第１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施
して外径：６０１１φ×肉厚：４ｍの素管を成形し、引
続いて、同じくそれぞれ第１表に示される肉厚減少率で
冷間加工を施すことによって、本発明合金管材１−２
’７ 、比較合金管材１〜９゜および従来合金管材ト４
をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材１は、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−８ＵＳ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００に、同４
はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ１にそれぞれ相当する組成
をもつものである。
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであり、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材１は、ＪＩＳ−８ＵＳ ３１６に、同２はＪＩＳ
−８ＵＳ３１０Ｓに、同３はインコロイ８００に、同４
はＪＩＳ・ＳＵＳ ３２９Ｊ１にそれぞれ相当する組成
をもつものである。
ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２７、比
較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４より長さ
：２０ｆｉの試験片をそれぞれ切出し、この試験片゛よ
シ長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、こ
の状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボル
トを貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐
力に相当する弓１張応力を付加し、この状態の試験片Ｓ
に対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、
および２０気圧としたＨ２Ｂ−１０気圧ＣＯ２−２０％
ＮａＣｔ”溶液（液温：３００℃）中に１０００時間
浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力
腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛
造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験
結果と共に、第２表に合せて示した。
較合金管材１〜９．および従来合金管材１〜４より長さ
：２０ｆｉの試験片をそれぞれ切出し、この試験片゛よ
シ長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落し、こ
の状態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボル
トを貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．２％耐
力に相当する弓１張応力を付加し、この状態の試験片Ｓ
に対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気圧、
および２０気圧としたＨ２Ｂ−１０気圧ＣＯ２−２０％
ＮａＣｔ”溶液（液温：３００℃）中に１０００時間
浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応力
腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間鍛
造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験
結果と共に、第２表に合せて示した。
なお、第２表において、Ｏ印はいずれも割れ発生のない
ものを示し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
ものを示し、一方Ｘ印は割れ発生のあったものを示す。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１−４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１−４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。
上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎｉ含有量と
ｃｒ（９ｇ） ＋ １ ｏＭｏ（ｑ１４＋５ Ｗ Ｃ＠
との関係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板
状および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を
示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 Ｃｒ（％ツー１−１０Ｍ０（％）−）５Ｗ（％）隋１頁
の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尾崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
ｃｒ（９ｇ） ＋ １ ｏＭｏ（ｑ１４＋５ Ｗ Ｃ＠
との関係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板
状および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態様を
示す図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 Ｃｒ（％ツー１−１０Ｍ０（％）−）５Ｗ（％）隋１頁
の続き ０発 明 者 工藤赳夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 池田昭夫 尾崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発 明 者 諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内
Claims (8)
- （１） Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
Ｏ０５チ以下、 ｓｏｌ、Ｍ ： ０．５ ％以下、
Ｎｉ：３０〜６０％。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ ： ２４％以下のうちの１種または２種を含有し、
残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量係）
を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋ １０ Ｍｏ（＠＋５ Ｗ（＠≧１１０％
。 ８％≦ＭＯ（＠＋ ＋Ｗ （＠≦１２％。 の条件を満足する合金を、１ｏｏｏ℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度：８０ｏ℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （２）Ｃ：０１０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ
：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０チ以下、Ｓ：０．Ｏ０
５チ以下、 ｓｏｌ、Ａｌ ： Ｏ，，５％以下、
Ｎｉ二３０〜６０％。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さら
にＣｕ：２％以下およびＣＯ：２％以下のうちの１種ま
たは２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃｒ （＠＋ １０
Ｍｏ（％）＋ ５ Ｗ＠≧１１０％。 ８チ≦ＭＯｍ ＋ ＋ Ｗ （９１；）５１２％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （３） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、ｓ：ｏ
、ｏｏ５チ以下、 ｓｏｔ、ＡＡ ： ０．５％以下
、Ｎｊ、：３０〜６０チ。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さら
に希土類元素：０．１０係以下、Ｙ：０．２０チ以下、
Ｍｇ：０．１０チ以下、Ｔｉ：０．５チ以下、およびＣ
ａ：０８１０％以下のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有し、かつ、 Ｃｒ （％ｆ） ＋ １０ Ｍｏ （＠＋ ５ Ｗ （
％）≧１１０ ％。 ８％≦ＭＯ（＠＋ ＋Ｗ （＠≦１２チ。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （４） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０チ以下、Ｓ：０
．Ｏ０５チ以下、 ５ｏＬｆｉＪｔ ： ０．５ ｆ
ｂ以下、 Ｎｉ：３０〜６０ ％。 Ｃｒ：１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下および
Ｗ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し、さら
にＣｕ：２４以下およびＣｏ： ２％以下のうちの１種
または２種と、希土類元素：０．１０’％以下、Ｙ：０
．２０％以下、Ｍｇ：０．１０チ以下、Ｔｌ：０．５％
以下、およびＣａ： ０．１０％以下のうちの１種また
は２種以上とを含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃｒ ＜＠＋
１０ Ｍｏ （＠＋ ５ Ｗ （ｎ２１１０％。 ８チ≦ＭＯｅ） ＋ ＋ Ｗ （＠≦１２％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度＝８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （５） Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ二０．
００５チ以下、 ｓｏｔ、ＡＡ、： ０．５％以下、
Ｎ：０．０５〜０．３％、 Ｎｉ： ３０〜６０ ％、
’ Ｃｒ： １５〜３０ ｔＩｂを含有し、Ｍｏ：１２
％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種または２種を
含有０、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
重量％）を有し、かつ、Ｃｒ （％ ＋Ｉ Ｃ） Ｍｏ
（働＋５ Ｗ （％≧１１０％。 ８％≦ＭＯ（４）十＋Ｗ（％９≦１２チ。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （６） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０
．Ｏ０５チ以下、 ｓｏＬ、Ａｌ ： ０．５チ以下
、Ｎ：０．０５〜０．３％、 Ｎｊ ： ３０〜６０％
、 Ｃｒ：’１５〜３０％を含有し、Ｍｏ：１２％以下
およびＷ：２４％以下のうちの１種または２種を含有し
、さらにＣｕ：２％以下およびＣｏ： ２ ％以下のう
ちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 ｃｒ（＠＋１０Ｍ０（％９＋５Ｗ（＠≧１１０ ％。 ８％≦ＭＯ（イ）十＋Ｗ（＠≦１２％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度二８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （７） Ｃ： ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：２．０係以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０
．Ｏ０５チ以下、 ｓｏＬ、Ａ１ ： ０．５チ以下、
Ｎ：０．０５〜０．３係、旧：３０〜６０％、 Ｃｒ：
１５〜３０ ％を含有し、Ｍｏ：１２％以下およびＷ
：２４チ以下のうちの１種または２種を含有し、さらに
希土類元素二〇、１０チ以下、Ｙ：０．２０チ以下、
Ｍｇ： ０．１０ ％以下、 Ｔｉ： ０．５ ％以下
、およびＣａ： ０．１０ ％以下のうちの１種または
２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、 ｃｒ （［＋ １０ ＭＯ（＠＋ ５ ｗ（＜≧１１’
Ｏ％。 ８チ≦ＭＯ（９１＋＋Ｗ（＠≦１２％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０チ以上、仕上温度：８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
油井管の製造法。 - （８） Ｃ： ０．０５ｑｂ以下、Ｓｉ：１．０％以
下、 Ｍｎ ：２．０％以下、Ｐ：０．０３０チ以下、
Ｓ：０．Ｏ０５係以下、 ｓｏｔ、Ａｆｆｉ ： ０
．５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３％、 Ｎｉ： ３０
−６０ ％、 Ｃｒ： １５〜３０ ％を含有し、Ｍｏ
：１２％以下およびＷ：２４％以下のうちの１種まだは
２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およびＣｏ： ２
％以下のうちの１種または２種と、希土類元素：ｏ、１
ｏＴｏ以下、Ｙ：０．２０チ以下。 Ｍｇ： ０．１０％以下、Ｔｉ：０．５％以下、および
Ｃａ：０．１０１％以下のうちの１種または２種以上と
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以
上重量係）を有し、かつ、 ｃｒ （＠＋１０ Ｍｏ （％）＋ ５ Ｗ（１≧１１
０％。 ８チ≦Ｍｏ（＠＋＋Ｗ（＠≦１２％。 の条件を満足する合金を、１０００℃以下での肉厚減少
率：１０％以上、仕上温度＝８００℃以上の条件で熱間
加工し、引続いて１０〜６０ｇ）の肉厚減少率で冷間加
工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10898781A JPS5811737A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10898781A JPS5811737A (ja) | 1981-07-13 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811737A true JPS5811737A (ja) | 1983-01-22 |
| JPS6363611B2 JPS6363611B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=14498709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10898781A Granted JPS5811737A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-13 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811737A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
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|---|---|
| JPS6363611B2 (ja) | 1988-12-08 |
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