JPS6362569B2 - - Google Patents
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Description
この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する
高強度油井管の製造法に関するものである。 近年、エネルギー事情の悪化から、油井および
天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：
6000ｍ以上、なかには深さ：10000ｍ以上の深井
戸が出現している。 また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじ
め、炭酸ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含
有する苛酷な腐食環境下での石油および天然ガス
の採掘が予儀なくされつつある。 このような厳しい環境下での石油および天然ガ
スの掘削に伴い、これに使用される油井管にも高
強度、並びに優れた耐食性、特に耐応力腐食割れ
性が要求されるようになつてきている。 油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと
呼ばれる腐食抑制剤を投入する方法が知られてい
るが、この方法は、例えば海上油井などには有効
に活用できない場合が多い。 かかる点から、最近では油井管の製造に、ステ
ンレス鋼はじめ、インコロイやハステロイ（いず
れも商品名）といつた高級な耐食性高合金鋼の採
用も検討されはじめているが、いまのところ、こ
れらの合金に関して、H2S―CO2―Cl-の油井環
境での腐食挙動についての詳細は十分に解明され
るに至つておらず、しかも深井戸用油井管に要求
される高強度をもつものではないのが現状であ
る。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、深井戸や苛酷な腐食環境、特にH2S―CO2―
Cl-の深井環境下での石油掘削に十分耐え得る高
強度とすぐれた耐応力腐食割れ性とを有する油井
管を製造すべく研究を行なつた結果、 (a) H2S―CO2―Cl-還境下における腐食の主た
るものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス
鋼における一般的なそれとは挙動を全く異にす
るものであること。すなわち、一般の応力腐食
割れがCl-の存在と深く係わるものであるのに
対して、上記の油井環境によるものではCl-も
さることながら、それ以上にH2Sの影響が大き
いこと。 (b) 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間
加工は上記応力腐食割れに対する抵抗性を著し
く減少させること。 (c) H2S―CO2―Cl-環境での鋼の溶出速度（腐
食速度）は、Cr，Ni，Mo，およびＷの含有量
に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によ
つて耐食性が保持され、かつこれらの成分は、
応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特
にMoはCrに対し10倍の効果を、またMoはＷ
の２倍の効果をもつており、したがつて、この
MoおよびＷが、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件式を満足すると共に、Ni含有量を35〜
60％、Cr含有量を22.5〜35％とすると、冷間加
工材であつても、きわめて腐食性の強いH2S―
CO2―Cl-の油井環境下、特に150℃以下の悪還
境において、応力腐食割れに対して優れた抵抗
性を示す表面皮膜が得られること。 (d) Niについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める
効果があること。 (e) 合金成分としてＮを0.05〜0.3％の範囲で含
有させると一段と管材強度が向上するようにな
ること。 (f) 不可避不純物としてのＳ含有量を0.0007％以
下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく
改善されるようになること。 (g) 不可避不純物としてのＰ含有量を0.003％以
下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低
下するようになること。 (h) 合金成分としてCu：２％以下およびCo：２
％以下のうちの１種または２種を含有させる
と、耐食性がさらに改善されるようになるこ
と。 (i) 合金成分として、希土類元素：0.10％以下、
Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％
以下、およびCa：0.10％以下のうちの１種また
は２種以上を含有させると、熱間加工性がさら
に一段と改善されるようになること。 (j) しかし、所望の高強度を確保するためには、
上記組成の合金に、まず、望ましくは1050〜
1250℃の温度範囲内の温度に加熱して金属間化
合物や炭化物を完全に固溶した状態で、再結晶
温度以下での肉厚減少率が10％以上の条件で熱
間加工を施し、この熱間加工は後工程の熱処理
で微細な再結晶粒を形成し、もつて高強度と良
好な延性を確保するためのものであり、ついで
経験式：260logC（％）＋1300で算出された下限
温度（℃）と、同じく経験式：16Mo（％）＋
10W（％）＋10Cr（％）＋777で算出された上限温
度（℃）の間の温度に２時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒
を形成し、この場合耐食性を劣化させる未固溶
の炭化物が存在すれば、これが固溶されるもの
であり、最終的に上記熱処理後の管材に10〜60
％の肉厚減少率で冷間加工を施して、これを加
工強化する必要があること。 以上(a)〜(j)に示される知見を得たのである。 したがつて、この発明は上記知見にもとづいて
なされたものであつて、Ｃ：0.05％以下、Si：1.0
％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、望
ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
Ｐ：0.003％以下、Ｓ：0.005％以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ：0.0007％
以下、sol.Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：
22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満およびＷ：
８％未満のうちの１種または２種を含有し、さら
に必要に応じて、Ｎ：0.05〜0.3％、Cu：２％以
下、Co：２％以下、希土類元素：0.10％以下、
Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％以
下、およびCa：0.10％以下のうちの１種または２
種以上を含有し、残りがFeと不可避不純物から
なる組成（以上重量％，以下％の表示はすべて重
量％を意味する）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することによつて、耐応力腐
食割れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に
特徴を有するものである。 つぎに、この発明の油井管の製造法において、
成分組成、熱処理条件、熱間加工および冷間加工
における肉厚減少率を上記の通りに限定した理由
を以下に説明する。 Ａ 成分組成 (a) Ｃ Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が
抑制されるようになるので、熱間加工における加
熱温度および熱処理温度を低くでき、このことは
冷間加工後の強度上昇により有効に作用するもの
である。したがつて、Ｃ含有量はできるだけ低い
方が望ましいが、Ｃ含有量が0.05％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、そ
の上限値を0.05％と定めた。 (b) Si Siは脱酸成分として必要な成分であるが、その
含有量が1.0％を越えると熱間加工性が劣化する
ようになることから、その上限値を1.0％と定め
た。 (c) Mn Mn成分にはSiと同様に脱酸作用があり、しか
もこの成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及
ぼさない成分であることから、その上限値を高め
の2.0％と定めた。 (d) Ｐ 不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量
が0.030％を越えると、応力腐食割れ感受性を高
める作用が現われるので、上限値を0.030％と定
めて応力腐食割れ感受性を低位の状態とする必要
がある。また、Ｐ含有量を低減してゆくと、
0.003％を境にして急激に耐水素割れ性が改善さ
れるようになることが判明しており、かかる点か
ら、特にすぐれた耐水素割れ性を必要とする場合
には、Ｐ含有量を0.0030％以下とするのが望まし
い。 (e) Ｓ 不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量
が0.005％を越えると、熱間加工性を劣化させる
作用があるので、その上限値を0.005％と定めて
熱間加工性の劣化を防止する必要がある。このよ
うにＳ成分には、含有量が多くなると熱間加工性
を劣化させる作用があるが、その含有量を低めて
ゆき、0.0007％まで低減すると、逆に熱間加工性
が一段と改善されるようになることから、厳しい
条件での熱間加工を必要とする場合には、Ｓ含有
量を0.0007％以下とするのが望ましい。 (f) Al AlはSiおよびMnと同様に脱酸成分として有効
であり、sol.Al含有量で0.5％まで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、
その含有量をsol.Al含有量で0.5％以下と定めた。 (g) Ni Ni成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が35％未満では所
望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保することが
できず、一方60％を越えて含有させても耐応力腐
食割れ性にさらに一段の向上効果は現われず、経
済性をも考慮して、その含有量を35〜60％と定め
た。 (h) Cr Cr成分は、Ni，Mo，およびＷ成分との共存に
おいて、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分
であるが、その含有量を22.5％未満としても熱間
加工性が改善されるようになるものでもなく、逆
に所望の耐応力腐食割れ性を確保するためには、
MoやＷの含有量をそれだけ増加させなければな
らず、経済的に不利となることから、その下限値
を22.5％と定めた。一方、その含有量が35％を越
えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間加工
性の劣化は避けることができないことから、その
上限値を35％と定めた。 (i) MoおよびＷ 上記のように、これらの成分には、Niおよび
Crとの共存において耐応力腐食割れ性を改善す
る均等的作用があるが、それぞれMo：４％以
上、およびＷ：８％以上含有させても、環境温度
が150℃以下のH2S―CO2―Cl-の腐食環境では、
さらに一段の改善効果が現われず、経済性を考慮
して、それぞれの含有量を、Mo：４％未満、
Ｗ：８％未満と定めた。また、MoとＷの含有量
に関して、条件式：Mo（％）＋１／２Ｗ（％）で規定 するのは、ＷがMoに対し原子量が約２倍で、効
果の点では約１／２で均等となることからで、この 値が1.5％未満では特に150℃以下の上記悪環境下
で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、こ
の値を４％以上としても、上記の通り実質的に不
必要な量のMoおよびＷの含有となり、経済的で
なく、かかる点から、Mo（％）＋１／２Ｗ（％）の値 を1.5〜４％未満と定めた。 (j) Ｎ Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用がある
ので、特に高強度が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が0.05％未満では所
望の強度向上効果を得ることができず、一方0.3
％を越えて含有させると、溶製および造塊が困難
となることから、その含有量を0.05〜0.3％と定
めた。 (k) CuおよびCo これらの成分には管材の耐食性を向上させる均
等的作用があり、かつCoにはさらに固溶強化作
用があるので、特に一段とすぐれた耐食性が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、Cuが
２％を越えると、熱間加工性が劣化するようにな
り、一方Coは２％を越えて含有させてもより一
層の改善効果は現われないことから、その上限値
をそれぞれCu：２％、Co：２％と定めた。 (l) 希土類元素、Ｙ、Mg、Ti、およびCa これらの成分には、熱間加工性をさらに改善す
る均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工
が行なわれる場合に、必要に応じて含有される
が、それぞれ希土類元素：0.10％、Ｙ：0.20％、
Mg：0.10％、Ti：0.5％、およびCa：0.10％を越
えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見ら
れず、むしろ劣化現象さえ現われるようになるこ
とから、それぞれの含有量を、希土類元素：0.10
％以下、Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、
Ti：0.5％以下、およびCa：0.10％以下と定めた。 (m) Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％） 第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ
性に関し、Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）とNi含
有量の関係を示したものである。すなわち、Cr、
Ni、Mo、およびＷの含有量を種々変化させたCr
―Ni―Mo系、Cr―Ni―Ｗ系、およびCr―Ni―
Mo―Ｗ系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板
厚：50mmのスラブとした後、これを1200℃に加熱
して熱間圧延を開始し、この熱間圧延において、
板厚が10mmとなつた時点、すなわち再結晶が進行
しない1000℃となつた時点からの加工率を30％と
して板厚：７mmまで熱延し、ついでこの板材に、
温度：1000℃に30分保持後水冷の熱処理を施し、
引続いて強度向上の目的で加工率：22％の冷間加
工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と
直角に、厚さ：２mm×幅：10mm×長さ：75mmの試
験片を切り出し、この試験片について、第２図に
示す３点３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Ｓに0.2％耐力に相当する引張応力を付加した状
態で、10気圧のH2Sおよび10気圧のCO2でH2Sお
よびCO2を飽和させた20％NaCl溶液（温度：150
℃）中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試験を行な
い、試験後、前記試験片における割れ発生の有無
を観察した。これらの結果に基き、発明者等が独
自に設定した条件式：Cr（％）＋10Mo（％）＋5W
（％）とNi含有量との間には、耐応力腐食割れ性
に関して、第１図に示される関係があることが明
確になつたのである。なお、第１図において、〇
印は割れ発生なし、×印は割れ発生をそれぞれ示
すものである。第１図に示される結果から、Cr
（％）＋10Mo（％）＋5W（％）の値が50％未満にし
て、Ni含有量が35％未満では所望のすぐれた耐
応力腐食割れ性は得られないことが明らかであ
る。 なお、この発明の合金において、不可避不純物
としてＢ，Sn，Pb，およびZnをそれぞれ0.1％以
下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が
何らそこなわれるものではない。 Ｂ 熱間加工条件 熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少
率を10％以上としたのは、この肉厚減少率が10％
未満では後工程の熱処理で、管材に所望の高強度
とすぐれた延性を付与するのに不可欠な微細再結
晶粒を十分に形成することができないからであ
る。また、熱間加工に際しては、その加熱温度を
1050〜1250℃とするのが望ましく、これは、加熱
温度が1050℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高
くなりすぎて加工自体が困難になるばかりでな
く、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となり、一方1250℃
を越えた加熱温度になると、熱間における変形能
の著しい低下をもたらし、熱間加工が難しくなる
という理由によるものである。 Ｃ 熱処理条件 上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を
十分に形成するために施されるが、この場合の微
細再結晶粒の形成は、260logC（％）＋1300で算出
された下限温度（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）
＋10Cr（％）＋777で算出された上限温度（℃）と
の間の温度に２時間以下保持することによつて行
なわれるものである。この下限温度の算出式：
260logC（％）＋1300および上限温度の算出式：
16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777は多数の
試験結果にもとづいて経験的に定められたもので
あつて、上記の下限温度未満では所定の微細再結
晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処
理温度が上記の上限温度を越えて高くなつたり、
保持時間が２時間を越えたりすると、結晶粒が粗
大化して熱間加工によつてもたらされる効果が消
減してしまつて所望の高強度並びに高靭性を確保
することができなくなることから、熱処理条件を
上記の通りに限定したのである。 なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物
が残留すると耐食性劣化の原因となるが、熱処理
温度を上記の下限温度以上とすることによつて、
これを完全に固溶することができる。 Ｄ 冷間加工条件 また、この発明では、上記のように熱処理後に
冷間加工を施して強度向上をはかるが、この冷間
加工が肉厚減少率で10％未満では所望の強度を確
保することができず、一方同じく肉厚減少率で60
％を越えた冷間加工を施すと、延性および靭性の
劣化が著しくなることから、冷間加工を肉厚減少
率で10〜60％と定めたのである。 以上の成分組成および製造条件を適用すること
によつて0.2％耐力が85Kgｆ／mm2以上の高強度を
もち、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力
腐食割れ性に優れた油井管を製造することができ
るのである。 つぎに、この発明の油井管製造法を実施例によ
り比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 それぞれ第１表に示される成分組成をもつた溶
湯を通常の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的で
Ar―酸素脱炭炉（AOD炉）を併用し、さらに必
要に応じて脱燐の目的でエレクトロスラグ溶解炉
（ESR炉）を使用して溶製した後、直径：500mm
φのインゴツトに鋳造し、ついでこのインゴツト
に温度：1200℃で熱間鍛造を施して直径：150mm
φのビレツトを成形し、この場合熱間加工性を評
価する目的でビレツトに割れの発生があるか否か
を観察し、引続いて前記ビレツトにそれぞれ第１
表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施
して外径：60mmφ×肉厚：４mmの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処
理条件（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉
厚減少率で、熱処理と冷間加工を施すことによつ
て、本発明合金管材１〜27、比較合金管材１〜
９、および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造し
た。 なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうち
のいずれかの成分の含有量、あるいは製造条件の
うちのいずれかの条件（第１表に※印を付して表
示）がこの発明の範囲から外れた条件で製造され
たものであり、また従来合金管材は、いずれも公
知の成分組成をもつものであつて、同管材１は、
JIS・SUS316に、同２はJIS・SUS310Sに、同３
はインコロイ800に、同４はJIS・SUS329J1にそ
れぞれ相当する組成をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜
高強度油井管の製造法に関するものである。 近年、エネルギー事情の悪化から、油井および
天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく、深さ：
6000ｍ以上、なかには深さ：10000ｍ以上の深井
戸が出現している。 また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじ
め、炭酸ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含
有する苛酷な腐食環境下での石油および天然ガス
の採掘が予儀なくされつつある。 このような厳しい環境下での石油および天然ガ
スの掘削に伴い、これに使用される油井管にも高
強度、並びに優れた耐食性、特に耐応力腐食割れ
性が要求されるようになつてきている。 油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと
呼ばれる腐食抑制剤を投入する方法が知られてい
るが、この方法は、例えば海上油井などには有効
に活用できない場合が多い。 かかる点から、最近では油井管の製造に、ステ
ンレス鋼はじめ、インコロイやハステロイ（いず
れも商品名）といつた高級な耐食性高合金鋼の採
用も検討されはじめているが、いまのところ、こ
れらの合金に関して、H2S―CO2―Cl-の油井環
境での腐食挙動についての詳細は十分に解明され
るに至つておらず、しかも深井戸用油井管に要求
される高強度をもつものではないのが現状であ
る。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、深井戸や苛酷な腐食環境、特にH2S―CO2―
Cl-の深井環境下での石油掘削に十分耐え得る高
強度とすぐれた耐応力腐食割れ性とを有する油井
管を製造すべく研究を行なつた結果、 (a) H2S―CO2―Cl-還境下における腐食の主た
るものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス
鋼における一般的なそれとは挙動を全く異にす
るものであること。すなわち、一般の応力腐食
割れがCl-の存在と深く係わるものであるのに
対して、上記の油井環境によるものではCl-も
さることながら、それ以上にH2Sの影響が大き
いこと。 (b) 油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間
加工は上記応力腐食割れに対する抵抗性を著し
く減少させること。 (c) H2S―CO2―Cl-環境での鋼の溶出速度（腐
食速度）は、Cr，Ni，Mo，およびＷの含有量
に依存し、これらの成分からなる表面皮膜によ
つて耐食性が保持され、かつこれらの成分は、
応力腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特
にMoはCrに対し10倍の効果を、またMoはＷ
の２倍の効果をもつており、したがつて、この
MoおよびＷが、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件式を満足すると共に、Ni含有量を35〜
60％、Cr含有量を22.5〜35％とすると、冷間加
工材であつても、きわめて腐食性の強いH2S―
CO2―Cl-の油井環境下、特に150℃以下の悪還
境において、応力腐食割れに対して優れた抵抗
性を示す表面皮膜が得られること。 (d) Niについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める
効果があること。 (e) 合金成分としてＮを0.05〜0.3％の範囲で含
有させると一段と管材強度が向上するようにな
ること。 (f) 不可避不純物としてのＳ含有量を0.0007％以
下に低減させると、管材の熱間加工性が著しく
改善されるようになること。 (g) 不可避不純物としてのＰ含有量を0.003％以
下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低
下するようになること。 (h) 合金成分としてCu：２％以下およびCo：２
％以下のうちの１種または２種を含有させる
と、耐食性がさらに改善されるようになるこ
と。 (i) 合金成分として、希土類元素：0.10％以下、
Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％
以下、およびCa：0.10％以下のうちの１種また
は２種以上を含有させると、熱間加工性がさら
に一段と改善されるようになること。 (j) しかし、所望の高強度を確保するためには、
上記組成の合金に、まず、望ましくは1050〜
1250℃の温度範囲内の温度に加熱して金属間化
合物や炭化物を完全に固溶した状態で、再結晶
温度以下での肉厚減少率が10％以上の条件で熱
間加工を施し、この熱間加工は後工程の熱処理
で微細な再結晶粒を形成し、もつて高強度と良
好な延性を確保するためのものであり、ついで
経験式：260logC（％）＋1300で算出された下限
温度（℃）と、同じく経験式：16Mo（％）＋
10W（％）＋10Cr（％）＋777で算出された上限温
度（℃）の間の温度に２時間以下保持の条件で
熱処理を施して、上記のように微細な再結晶粒
を形成し、この場合耐食性を劣化させる未固溶
の炭化物が存在すれば、これが固溶されるもの
であり、最終的に上記熱処理後の管材に10〜60
％の肉厚減少率で冷間加工を施して、これを加
工強化する必要があること。 以上(a)〜(j)に示される知見を得たのである。 したがつて、この発明は上記知見にもとづいて
なされたものであつて、Ｃ：0.05％以下、Si：1.0
％以下、Mn：2.0％以下、Ｐ：0.030％以下、望
ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的で
Ｐ：0.003％以下、Ｓ：0.005％以下、望ましくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ：0.0007％
以下、sol.Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：
22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満およびＷ：
８％未満のうちの１種または２種を含有し、さら
に必要に応じて、Ｎ：0.05〜0.3％、Cu：２％以
下、Co：２％以下、希土類元素：0.10％以下、
Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％以
下、およびCa：0.10％以下のうちの１種または２
種以上を含有し、残りがFeと不可避不純物から
なる組成（以上重量％，以下％の表示はすべて重
量％を意味する）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することによつて、耐応力腐
食割れ性に優れた高強度油井管を製造する方法に
特徴を有するものである。 つぎに、この発明の油井管の製造法において、
成分組成、熱処理条件、熱間加工および冷間加工
における肉厚減少率を上記の通りに限定した理由
を以下に説明する。 Ａ 成分組成 (a) Ｃ Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が
抑制されるようになるので、熱間加工における加
熱温度および熱処理温度を低くでき、このことは
冷間加工後の強度上昇により有効に作用するもの
である。したがつて、Ｃ含有量はできるだけ低い
方が望ましいが、Ｃ含有量が0.05％を越えると、
粒界応力腐食割れが生じやすくなることから、そ
の上限値を0.05％と定めた。 (b) Si Siは脱酸成分として必要な成分であるが、その
含有量が1.0％を越えると熱間加工性が劣化する
ようになることから、その上限値を1.0％と定め
た。 (c) Mn Mn成分にはSiと同様に脱酸作用があり、しか
もこの成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及
ぼさない成分であることから、その上限値を高め
の2.0％と定めた。 (d) Ｐ 不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量
が0.030％を越えると、応力腐食割れ感受性を高
める作用が現われるので、上限値を0.030％と定
めて応力腐食割れ感受性を低位の状態とする必要
がある。また、Ｐ含有量を低減してゆくと、
0.003％を境にして急激に耐水素割れ性が改善さ
れるようになることが判明しており、かかる点か
ら、特にすぐれた耐水素割れ性を必要とする場合
には、Ｐ含有量を0.0030％以下とするのが望まし
い。 (e) Ｓ 不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量
が0.005％を越えると、熱間加工性を劣化させる
作用があるので、その上限値を0.005％と定めて
熱間加工性の劣化を防止する必要がある。このよ
うにＳ成分には、含有量が多くなると熱間加工性
を劣化させる作用があるが、その含有量を低めて
ゆき、0.0007％まで低減すると、逆に熱間加工性
が一段と改善されるようになることから、厳しい
条件での熱間加工を必要とする場合には、Ｓ含有
量を0.0007％以下とするのが望ましい。 (f) Al AlはSiおよびMnと同様に脱酸成分として有効
であり、sol.Al含有量で0.5％まで含有させても管
材の特性を何らそこなうものではないことから、
その含有量をsol.Al含有量で0.5％以下と定めた。 (g) Ni Ni成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が35％未満では所
望のすぐれた耐応力腐食割れ性を確保することが
できず、一方60％を越えて含有させても耐応力腐
食割れ性にさらに一段の向上効果は現われず、経
済性をも考慮して、その含有量を35〜60％と定め
た。 (h) Cr Cr成分は、Ni，Mo，およびＷ成分との共存に
おいて、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分
であるが、その含有量を22.5％未満としても熱間
加工性が改善されるようになるものでもなく、逆
に所望の耐応力腐食割れ性を確保するためには、
MoやＷの含有量をそれだけ増加させなければな
らず、経済的に不利となることから、その下限値
を22.5％と定めた。一方、その含有量が35％を越
えると、いくらＳ含有量を低減させても熱間加工
性の劣化は避けることができないことから、その
上限値を35％と定めた。 (i) MoおよびＷ 上記のように、これらの成分には、Niおよび
Crとの共存において耐応力腐食割れ性を改善す
る均等的作用があるが、それぞれMo：４％以
上、およびＷ：８％以上含有させても、環境温度
が150℃以下のH2S―CO2―Cl-の腐食環境では、
さらに一段の改善効果が現われず、経済性を考慮
して、それぞれの含有量を、Mo：４％未満、
Ｗ：８％未満と定めた。また、MoとＷの含有量
に関して、条件式：Mo（％）＋１／２Ｗ（％）で規定 するのは、ＷがMoに対し原子量が約２倍で、効
果の点では約１／２で均等となることからで、この 値が1.5％未満では特に150℃以下の上記悪環境下
で所望の耐応力腐食割れ性が得られず、一方、こ
の値を４％以上としても、上記の通り実質的に不
必要な量のMoおよびＷの含有となり、経済的で
なく、かかる点から、Mo（％）＋１／２Ｗ（％）の値 を1.5〜４％未満と定めた。 (j) Ｎ Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用がある
ので、特に高強度が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が0.05％未満では所
望の強度向上効果を得ることができず、一方0.3
％を越えて含有させると、溶製および造塊が困難
となることから、その含有量を0.05〜0.3％と定
めた。 (k) CuおよびCo これらの成分には管材の耐食性を向上させる均
等的作用があり、かつCoにはさらに固溶強化作
用があるので、特に一段とすぐれた耐食性が要求
される場合に必要に応じて含有されるが、Cuが
２％を越えると、熱間加工性が劣化するようにな
り、一方Coは２％を越えて含有させてもより一
層の改善効果は現われないことから、その上限値
をそれぞれCu：２％、Co：２％と定めた。 (l) 希土類元素、Ｙ、Mg、Ti、およびCa これらの成分には、熱間加工性をさらに改善す
る均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工
が行なわれる場合に、必要に応じて含有される
が、それぞれ希土類元素：0.10％、Ｙ：0.20％、
Mg：0.10％、Ti：0.5％、およびCa：0.10％を越
えて含有させても、熱間加工性に改善効果は見ら
れず、むしろ劣化現象さえ現われるようになるこ
とから、それぞれの含有量を、希土類元素：0.10
％以下、Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、
Ti：0.5％以下、およびCa：0.10％以下と定めた。 (m) Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％） 第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割れ
性に関し、Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）とNi含
有量の関係を示したものである。すなわち、Cr、
Ni、Mo、およびＷの含有量を種々変化させたCr
―Ni―Mo系、Cr―Ni―Ｗ系、およびCr―Ni―
Mo―Ｗ系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板
厚：50mmのスラブとした後、これを1200℃に加熱
して熱間圧延を開始し、この熱間圧延において、
板厚が10mmとなつた時点、すなわち再結晶が進行
しない1000℃となつた時点からの加工率を30％と
して板厚：７mmまで熱延し、ついでこの板材に、
温度：1000℃に30分保持後水冷の熱処理を施し、
引続いて強度向上の目的で加工率：22％の冷間加
工を加え、この結果得られた鋼板から圧延方向と
直角に、厚さ：２mm×幅：10mm×長さ：75mmの試
験片を切り出し、この試験片について、第２図に
示す３点３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片
Ｓに0.2％耐力に相当する引張応力を付加した状
態で、10気圧のH2Sおよび10気圧のCO2でH2Sお
よびCO2を飽和させた20％NaCl溶液（温度：150
℃）中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試験を行な
い、試験後、前記試験片における割れ発生の有無
を観察した。これらの結果に基き、発明者等が独
自に設定した条件式：Cr（％）＋10Mo（％）＋5W
（％）とNi含有量との間には、耐応力腐食割れ性
に関して、第１図に示される関係があることが明
確になつたのである。なお、第１図において、〇
印は割れ発生なし、×印は割れ発生をそれぞれ示
すものである。第１図に示される結果から、Cr
（％）＋10Mo（％）＋5W（％）の値が50％未満にし
て、Ni含有量が35％未満では所望のすぐれた耐
応力腐食割れ性は得られないことが明らかであ
る。 なお、この発明の合金において、不可避不純物
としてＢ，Sn，Pb，およびZnをそれぞれ0.1％以
下の範囲で含有しても、この発明の合金の特性が
何らそこなわれるものではない。 Ｂ 熱間加工条件 熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少
率を10％以上としたのは、この肉厚減少率が10％
未満では後工程の熱処理で、管材に所望の高強度
とすぐれた延性を付与するのに不可欠な微細再結
晶粒を十分に形成することができないからであ
る。また、熱間加工に際しては、その加熱温度を
1050〜1250℃とするのが望ましく、これは、加熱
温度が1050℃未満では熱間加工時の変形抵抗が高
くなりすぎて加工自体が困難になるばかりでな
く、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となり、一方1250℃
を越えた加熱温度になると、熱間における変形能
の著しい低下をもたらし、熱間加工が難しくなる
という理由によるものである。 Ｃ 熱処理条件 上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を
十分に形成するために施されるが、この場合の微
細再結晶粒の形成は、260logC（％）＋1300で算出
された下限温度（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）
＋10Cr（％）＋777で算出された上限温度（℃）と
の間の温度に２時間以下保持することによつて行
なわれるものである。この下限温度の算出式：
260logC（％）＋1300および上限温度の算出式：
16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777は多数の
試験結果にもとづいて経験的に定められたもので
あつて、上記の下限温度未満では所定の微細再結
晶の形成を十分にはかることができず、一方熱処
理温度が上記の上限温度を越えて高くなつたり、
保持時間が２時間を越えたりすると、結晶粒が粗
大化して熱間加工によつてもたらされる効果が消
減してしまつて所望の高強度並びに高靭性を確保
することができなくなることから、熱処理条件を
上記の通りに限定したのである。 なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物
が残留すると耐食性劣化の原因となるが、熱処理
温度を上記の下限温度以上とすることによつて、
これを完全に固溶することができる。 Ｄ 冷間加工条件 また、この発明では、上記のように熱処理後に
冷間加工を施して強度向上をはかるが、この冷間
加工が肉厚減少率で10％未満では所望の強度を確
保することができず、一方同じく肉厚減少率で60
％を越えた冷間加工を施すと、延性および靭性の
劣化が著しくなることから、冷間加工を肉厚減少
率で10〜60％と定めたのである。 以上の成分組成および製造条件を適用すること
によつて0.2％耐力が85Kgｆ／mm2以上の高強度を
もち、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力
腐食割れ性に優れた油井管を製造することができ
るのである。 つぎに、この発明の油井管製造法を実施例によ
り比較例と対比しながら具体的に説明する。 実施例 それぞれ第１表に示される成分組成をもつた溶
湯を通常の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的で
Ar―酸素脱炭炉（AOD炉）を併用し、さらに必
要に応じて脱燐の目的でエレクトロスラグ溶解炉
（ESR炉）を使用して溶製した後、直径：500mm
φのインゴツトに鋳造し、ついでこのインゴツト
に温度：1200℃で熱間鍛造を施して直径：150mm
φのビレツトを成形し、この場合熱間加工性を評
価する目的でビレツトに割れの発生があるか否か
を観察し、引続いて前記ビレツトにそれぞれ第１
表に示される熱間加工条件にて熱間押出加工を施
して外径：60mmφ×肉厚：４mmの素管を成形し、
引続いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処
理条件（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉
厚減少率で、熱処理と冷間加工を施すことによつ
て、本発明合金管材１〜27、比較合金管材１〜
９、および従来合金管材１〜４をそれぞれ製造し
た。 なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうち
のいずれかの成分の含有量、あるいは製造条件の
うちのいずれかの条件（第１表に※印を付して表
示）がこの発明の範囲から外れた条件で製造され
たものであり、また従来合金管材は、いずれも公
知の成分組成をもつものであつて、同管材１は、
JIS・SUS316に、同２はJIS・SUS310Sに、同３
はインコロイ800に、同４はJIS・SUS329J1にそ
れぞれ相当する組成をもつものである。 ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜
【表】
【表】
【表】
【表】
27、比較合金管材１〜９、および従来合金管材１
〜４より長さ：20mmの試験片をそれぞれ切出し、
この試験片より長さ方向にそつて60゜に相当する
部分を切落し、この状態の試験片に第３図に正面
図で示されるようにボルトを貫通し、ナツトでし
めつけて管外表面に0.2％耐力に相当する引張応
力を付加し、この状態の試験片Ｓに対して、H2S
分圧をそれぞれ0.1気圧、１気圧、および20気圧
としたH2S―10気圧CO2―20％NaCl溶液（液
温：150℃）中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試
験を行ない、試験後における応力腐食割れの有無
を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時の割
れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結
果と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表
において、〇印はいずれも割れ発生のないものを
示し、一方×印は割れ発生のあつたものを示す。 第２表に示される結果から、比較合金管材１〜
９は、熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強
度のうちの少なくともいずれかの性質が劣つたも
のであるのに対して、本発明合金管材１〜27は、
いずれもすぐれた熱間加工性および耐応力腐食割
れ性を有し、さらに高強度を有し、かつ熱間加工
性は良好であるが、相対的に強度が低く、しかも
耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と比
較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。 上述のように、この発明の方法によつて製造さ
れた油井管は、特に高強度および優れた耐応力腐
食割れ性を有するので、これらの特性が要求され
る苛酷な環境下での石油並びに天然ガス採掘は勿
論のこと、地熱井管として用いた場合にもきわめ
て優れた性能を発揮するのである。
〜４より長さ：20mmの試験片をそれぞれ切出し、
この試験片より長さ方向にそつて60゜に相当する
部分を切落し、この状態の試験片に第３図に正面
図で示されるようにボルトを貫通し、ナツトでし
めつけて管外表面に0.2％耐力に相当する引張応
力を付加し、この状態の試験片Ｓに対して、H2S
分圧をそれぞれ0.1気圧、１気圧、および20気圧
としたH2S―10気圧CO2―20％NaCl溶液（液
温：150℃）中に1000時間浸漬の応力腐食割れ試
験を行ない、試験後における応力腐食割れの有無
を調査した。この結果を、上記の熱間鍛造時の割
れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試験結
果と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表
において、〇印はいずれも割れ発生のないものを
示し、一方×印は割れ発生のあつたものを示す。 第２表に示される結果から、比較合金管材１〜
９は、熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強
度のうちの少なくともいずれかの性質が劣つたも
のであるのに対して、本発明合金管材１〜27は、
いずれもすぐれた熱間加工性および耐応力腐食割
れ性を有し、さらに高強度を有し、かつ熱間加工
性は良好であるが、相対的に強度が低く、しかも
耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と比
較しても一段とすぐれた特性を有することが明ら
かである。 上述のように、この発明の方法によつて製造さ
れた油井管は、特に高強度および優れた耐応力腐
食割れ性を有するので、これらの特性が要求され
る苛酷な環境下での石油並びに天然ガス採掘は勿
論のこと、地熱井管として用いた場合にもきわめ
て優れた性能を発揮するのである。
第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ni
含有量とCr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）との関係
を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状
および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態
様を示す図である。
含有量とCr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）との関係
を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状
および管状試験片に対する応力腐食割れ試験の態
様を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：22.5〜35％
を含有し、Mo：４％未満およびＷ：８％未満の
うちの１種または２種を含有し、残りがFeと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ２ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：22.5〜35％
を含有し、Mo：４％未満およびＷ：８％未満の
うちの１種または２種を含有し、さらにCu：２
％以下およびCo：２％以下のうちの１種または
２種を含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を再結晶温度以下での肉厚
減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つい
で260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ３ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：22.5〜35％
を含有し、Mo：４％未満およびＷ：８％未満の
うちの１種または２種を含有し、さらに希土類元
素：0.10％以下、Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以
下、Ti：0.5％以下、およびCa：0.10％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、残りがFeと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ４ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ni：35〜60％、Cr：22.5〜35％
を含有し、Mo：４％未満およびＷ：８％未満の
うちの１種または２種を含有し、さらにCu：２
％以下およびCo：２％以下のうちの１種または
２種と、希土類元素：0.10％以下、Ｙ：0.20％以
下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％以下、および
Ca：0.10％以下のうちの１種または２種以上とを
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成
（以上重量％）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ５ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ｎ：0.05〜0.3％、Ni：35〜60
％、Cr：22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満お
よびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有
し、残りがFeと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ６ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ｎ：0.05〜0.3％、Ni：35〜60
％、Cr：22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満お
よびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有
し、さらにCu：２％以下およびCo：２％以下の
うちの１種または２種を含有し、残りがFeと不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、
かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ７ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ｎ：0.05〜0.3％、Ni：35〜60
％、Cr：22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満お
よびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有
し、さらに希土類元素：0.10％以下、Ｙ：0.20％
以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5％以下、および
Ca：0.10％以下のうちの１種または２種以上を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成
（以上重量％）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 ８ Ｃ：0.05％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％
以下、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.005％以下、sol.
Al：0.5％以下、Ｎ：0.05〜0.3％、Ni：35〜60
％、Cr：22.5〜35％を含有し、Mo：４％未満お
よびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有
し、さらにCu：２％以下およびCo：２％以下の
うちの１種または２種と、希土類元素：0.10％以
下、Ｙ：0.20％以下、Mg：0.10％以下、Ti：0.5
％以下、およびCa：0.10％以下のうちの１種また
は２種以上とを含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、 Cr（％）＋10Mo（％）＋5W（％）≧50％、 1.5％≦Mo（％）＋１／２Ｗ（％）＜４％、 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉
厚減少率を10％以上とした条件で熱間加工し、つ
いで260logC（％）＋1300で算出された下限温度
（℃）と、16Mo（％）＋10W（％）＋10Cr（％）＋777
で算出された上限温度（℃）の間の温度に、２時
間以下保持の条件で熱処理した後、10〜60％の肉
厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応力
腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411181A JPS586927A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
| US06/389,568 US4421571A (en) | 1981-07-03 | 1982-06-17 | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| GB08217860A GB2104100B (en) | 1981-07-03 | 1982-06-21 | High strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
| DE3224865A DE3224865C2 (de) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Verfahren zur Herstellung von hochbelastbaren Verrohrungen für Tiefbohrungen oder dergleichen |
| FR8211645A FR2508930A1 (fr) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Procede de fabrication de chemisages et de tubes a haute resistance mecanique pour puits profonds |
| SE8204121A SE461986C (sv) | 1981-07-03 | 1982-07-02 | Foerfarande foer framstaellning av hoeghaallfasta djupborroer med bestaendighet mot spaenningskorrosion |
| SE8901647A SE502102C2 (sv) | 1981-07-03 | 1989-05-09 | Förfarande för framställning av höghållfasta djupborrör med beständighet mot spänningskorrosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411181A JPS586927A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586927A JPS586927A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6362569B2 true JPS6362569B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=14372011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10411181A Granted JPS586927A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586927A (ja) |
Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
| US7015990B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-03-21 | Nitto Denko Corporation | Liquid crystal display including O-type and E-type polarizer |
| JP5176561B2 (ja) | 2007-07-02 | 2013-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 高合金管の製造方法 |
| JP5217277B2 (ja) * | 2007-07-20 | 2013-06-19 | 新日鐵住金株式会社 | 高合金管の製造方法 |
| JP2009120875A (ja) * | 2007-11-12 | 2009-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金継目無管及びその製造方法 |
| CN102056686B (zh) | 2008-06-13 | 2012-10-24 | 住友金属工业株式会社 | 高合金无缝管的制造方法 |
| JP4462452B1 (ja) | 2008-12-18 | 2010-05-12 | 住友金属工業株式会社 | 高合金管の製造方法 |
| WO2017037851A1 (ja) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | 株式会社日立製作所 | Ｃｒ基二相合金および該二相合金を用いた製造物 |
| CN113684395B (zh) * | 2020-05-19 | 2022-10-21 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种耐高温熔盐腐蚀、易加工的镍基合金 |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10411181A patent/JPS586927A/ja active Granted
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS586927A (ja) | 1983-01-14 |
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