JPH09308989A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPH09308989A JPH09308989A JP14652096A JP14652096A JPH09308989A JP H09308989 A JPH09308989 A JP H09308989A JP 14652096 A JP14652096 A JP 14652096A JP 14652096 A JP14652096 A JP 14652096A JP H09308989 A JPH09308989 A JP H09308989A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toughness
- welding
- welding material
- ferrite
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 クリープ強度、靭性および溶接性の優れた高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用の溶接材料を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０１〜
１．５％、Ｃｏ：０．５〜４．０％、Ｍｏ：０．０５〜
２．０％、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．０３〜０．
５０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｔａ：０．０１
〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％などを含有
し、かつＭｏ、Ｗ、ＮｉおよびＣｏの含有量、Ｍｎ、Ｃ
ｏおよびＮｉの含有量ならびにＣｒ等量に各々一定の関
係があることを特徴とする。
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用の溶接材料を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０１〜
１．５％、Ｃｏ：０．５〜４．０％、Ｍｏ：０．０５〜
２．０％、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．０３〜０．
５０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｔａ：０．０１
〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％などを含有
し、かつＭｏ、Ｗ、ＮｉおよびＣｏの含有量、Ｍｎ、Ｃ
ｏおよびＮｉの含有量ならびにＣｒ等量に各々一定の関
係があることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は高温高能率のエネル
ギープラント等に用いられる高い靱性と高温強度を有す
る耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は、高温におけるクリープ特性、時効後も含めた靱性、
耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接材料に係わるも
のである。
ギープラント等に用いられる高い靱性と高温強度を有す
る耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は、高温におけるクリープ特性、時効後も含めた靱性、
耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接材料に係わるも
のである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れ、かつオーステナ
イト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心
配の無いフェライト系耐熱鋼が強く要望されている。こ
れに対して、９Ｃｒ−Ｍｏ系あるいは例えば特開昭６１
−０６９９４８号公報に開示されているような９Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｗ系の耐熱鋼が開発されている。
材として、クリープ強度が極めて優れ、かつオーステナ
イト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心
配の無いフェライト系耐熱鋼が強く要望されている。こ
れに対して、９Ｃｒ−Ｍｏ系あるいは例えば特開昭６１
−０６９９４８号公報に開示されているような９Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｗ系の耐熱鋼が開発されている。
【０００３】この種の耐熱鋼用の溶接材料として、例え
ば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９
Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤのように、溶接ワイヤ中の
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定して
（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案さ
れている。また特開平２−２８０９９３号公報では、８
〜１２Ｃｒ系溶接材料のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、ＡｌおよびＮの添加量を限
定し、Ｃｒeq：１３以下とする溶接材料が提案されてい
る。
ば特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９
Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤのように、溶接ワイヤ中の
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定して
（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３％以下とする溶接ワイヤが提案さ
れている。また特開平２−２８０９９３号公報では、８
〜１２Ｃｒ系溶接材料のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、ＡｌおよびＮの添加量を限
定し、Ｃｒeq：１３以下とする溶接材料が提案されてい
る。
【０００４】また、９Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ用溶接材料として
例えば特開平５−１７７３８３号公報では溶接ワイヤ中
のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、
ＷおよびＣｏの添加量を限定しさらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、
Ｃｏの添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦
１．５の関係が成立するような溶接材料が、また特開平
５−１７７３８４号公報では溶接ワイヤ中のＣ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、ＷおよびＣｕ
の添加量を限定しさらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕの添加量
の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５の関係が
成立するような溶接材料が提案されている。
例えば特開平５−１７７３８３号公報では溶接ワイヤ中
のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、
ＷおよびＣｏの添加量を限定しさらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、
Ｃｏの添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦
１．５の関係が成立するような溶接材料が、また特開平
５−１７７３８４号公報では溶接ワイヤ中のＣ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、ＷおよびＣｕ
の添加量を限定しさらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕの添加量
の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｕ）≦１．５の関係が
成立するような溶接材料が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６０−２５７９９１号公報あるいは特開平２−２８０９
９３号公報に提案されている溶接材料は、凝固時に晶出
したδフェライトがマルテンサイト相中に存在して靱性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく柔らかい相であり、
このような柔らかい第二相が硬い基地中に分散すると全
体の衝撃特性は著しく低下する。高温での耐酸化性を向
上させる目的で耐熱鋼に含まれるＣｒ量は増加の傾向に
あり、そのためさらにδフェライトが晶出しやすくな
り、靱性の低下の懸念はさらに強くなっている。
６０−２５７９９１号公報あるいは特開平２−２８０９
９３号公報に提案されている溶接材料は、凝固時に晶出
したδフェライトがマルテンサイト相中に存在して靱性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく柔らかい相であり、
このような柔らかい第二相が硬い基地中に分散すると全
体の衝撃特性は著しく低下する。高温での耐酸化性を向
上させる目的で耐熱鋼に含まれるＣｒ量は増加の傾向に
あり、そのためさらにδフェライトが晶出しやすくな
り、靱性の低下の懸念はさらに強くなっている。
【０００６】さらに、特開平５−１７７３８３号公報あ
るいは特開平５−１７８８３４号公報に提案されている
溶接材料はクリープ強度は向上しているが、Ｃｏ、Ｎｉ
の添加によりＡC1温度が低下し、これが溶接後熱処理温
度を低くせざを得なくしている。この結果、溶接金属の
靱性は低くこれが溶接部の特性を低下させている。しか
も、いずれも時効後クリープ強度を向上させている炭化
物、窒化物が粗大化し靱性低下が著しい。
るいは特開平５−１７８８３４号公報に提案されている
溶接材料はクリープ強度は向上しているが、Ｃｏ、Ｎｉ
の添加によりＡC1温度が低下し、これが溶接後熱処理温
度を低くせざを得なくしている。この結果、溶接金属の
靱性は低くこれが溶接部の特性を低下させている。しか
も、いずれも時効後クリープ強度を向上させている炭化
物、窒化物が粗大化し靱性低下が著しい。
【０００７】本発明は、高温におけるクリープ破断強
度、時効後も含めた靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を
与える溶接材料を提供することを目的とする。
度、時効後も含めた靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を
与える溶接材料を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材
料において、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．４５％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、Ｃｏ：
０．５〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｗ：
１．５〜３．０％、Ｖ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｔａ：０．０１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１〜０．０８％を含有し、必要に応じてＣ
ｕ：０．０１〜４．０％、Ｂ：０．０００５〜０．００
６％の一方または両方を含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物からなり、下記の各式中の元素記号をそれぞ
れの重量％としたとき、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦２．０ ・・・・・ （１） または、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｃｕ）≦２．０ ・・・・・ （１′） かつ、０．４≦（０．５×Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋Ｎｉ）
≦３．５ ・・・・（２）かつ、下記の式（３）による
溶接金属中のＣｒ等量の値が３以上９．５以下であるこ
とを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料で
ある。 Ｃｒ等量＝Ｃｒ＋６×Ｓｉ＋４×Ｍｏ＋１．５×Ｗ＋１１×Ｖ＋５×Ｎｂ −４０×Ｃ−３０×Ｎ−４×Ｎｉ−２×Ｍｎ−２×Ｃｏ ・・・・・ （３）
するものであって、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材
料において、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．４５％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、Ｃｏ：
０．５〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｗ：
１．５〜３．０％、Ｖ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｔａ：０．０１〜０．１５％、
Ｎ：０．０１〜０．０８％を含有し、必要に応じてＣ
ｕ：０．０１〜４．０％、Ｂ：０．０００５〜０．００
６％の一方または両方を含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物からなり、下記の各式中の元素記号をそれぞ
れの重量％としたとき、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦２．０ ・・・・・ （１） または、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｃｕ）≦２．０ ・・・・・ （１′） かつ、０．４≦（０．５×Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋Ｎｉ）
≦３．５ ・・・・（２）かつ、下記の式（３）による
溶接金属中のＣｒ等量の値が３以上９．５以下であるこ
とを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料で
ある。 Ｃｒ等量＝Ｃｒ＋６×Ｓｉ＋４×Ｍｏ＋１．５×Ｗ＋１１×Ｖ＋５×Ｎｂ −４０×Ｃ−３０×Ｎ−４×Ｎｉ−２×Ｍｎ−２×Ｃｏ ・・・・・ （３）
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明は溶接ワイヤ中に適正量の
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｖ、Ｎｂ、ＴａおよびＮを添加し、さらにＣｕおよびＢ
を選択的に添加することにより、高温クリープ強度、靱
性および耐割れ性を確保すると共に、Ｃｒ、ＷおよびＭ
ｏのフェライト生成元素と、Ｎｉ、Ｃｏおよび選択的に
添加されたＣｕのフェライトの生成を抑制する元素を適
正な含有量の関係で添加し、さらにＣｏ、ＮｉおよびＭ
ｎを適正な含有量の関係で添加することにより靱性を確
保するための溶接後熱処理を容易にする。さらに、Ｃ
ｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃ、Ｎ、Ｎｉ、Ｍｎお
よびＣｏを適正な含有量の関係で添加することにより、
溶接金属中のδフェライトの生成を抑制しクリープ強度
と時効後の靱性をさらに向上させたものである。以下に
成分の限定理由を示す。
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｖ、Ｎｂ、ＴａおよびＮを添加し、さらにＣｕおよびＢ
を選択的に添加することにより、高温クリープ強度、靱
性および耐割れ性を確保すると共に、Ｃｒ、ＷおよびＭ
ｏのフェライト生成元素と、Ｎｉ、Ｃｏおよび選択的に
添加されたＣｕのフェライトの生成を抑制する元素を適
正な含有量の関係で添加し、さらにＣｏ、ＮｉおよびＭ
ｎを適正な含有量の関係で添加することにより靱性を確
保するための溶接後熱処理を容易にする。さらに、Ｃ
ｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃ、Ｎ、Ｎｉ、Ｍｎお
よびＣｏを適正な含有量の関係で添加することにより、
溶接金属中のδフェライトの生成を抑制しクリープ強度
と時効後の靱性をさらに向上させたものである。以下に
成分の限定理由を示す。
【００１０】Ｃ：０．０４〜０．１２％ Ｃは焼き入れ性と強度確保のため０．０４％以上必要で
あるが、０．１２％を超えて添加すると硬度の上昇が大
きく耐低温割れ性が損なわれる。そのため上限を０．１
２％とした。
あるが、０．１２％を超えて添加すると硬度の上昇が大
きく耐低温割れ性が損なわれる。そのため上限を０．１
２％とした。
【００１１】Ｓｉ：０．０１〜０．４５％ Ｓｉは脱酸材として０．０１％以上添加するものである
が、また耐酸化性を向上させる元素でもある。しかし
０．４５％を超えると靱性の低下を招くので、上限を
０．４５％と定めた。
が、また耐酸化性を向上させる元素でもある。しかし
０．４５％を超えると靱性の低下を招くので、上限を
０．４５％と定めた。
【００１２】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度保持上も必要な成分
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
を低下させるからである。さらに、過剰添加するとＡC1
点を下げるため高温焼戻しが不可能となり、溶接後熱処
理による組織の安定化ができなくなるという欠点を有す
る。下限は脱酸に必要な量として０．３％と定めた。
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
を低下させるからである。さらに、過剰添加するとＡC1
点を下げるため高温焼戻しが不可能となり、溶接後熱処
理による組織の安定化ができなくなるという欠点を有す
る。下限は脱酸に必要な量として０．３％と定めた。
【００１３】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化性と焼き入れ性を確保する上で非常に重要
な元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超す
と耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靱
性の劣化が著しくなるので、上限は１３％とした。
な元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超す
と耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを晶出させ靱
性の劣化が著しくなるので、上限は１３％とした。
【００１４】Ｎｉ：０．０１〜１．０％ Ｎｉはフェライトの生成を抑制し、使用中の脆化軽減に
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途には必須の元素であるが０．０１％未
満ではその効果が得られない。しかし、Ｎｉの過剰添加
は高温クリープ特性を劣化させ、さらに、Ｎｉ添加によ
りＡC1点が下がり、高温焼戻しが不可能となり、組織の
安定化処理ができなくなる。この観点から１．０％を上
限とした。さらに、１．０％の添加で靭性の向上効果は
飽和する。
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途には必須の元素であるが０．０１％未
満ではその効果が得られない。しかし、Ｎｉの過剰添加
は高温クリープ特性を劣化させ、さらに、Ｎｉ添加によ
りＡC1点が下がり、高温焼戻しが不可能となり、組織の
安定化処理ができなくなる。この観点から１．０％を上
限とした。さらに、１．０％の添加で靭性の向上効果は
飽和する。
【００１５】Ｃｏ：０．５〜５．０％ ＣｏはＭｏ、Ｗ添加によるδフェライトの晶出という問
題点を相殺する重要な元素であり、その効果を得るため
にＣｏは０．５％以上を必要とする。しかし、過剰添加
するとＭｎ、Ｎｉと同様ＡC1点を下げるため高温焼戻し
が不可能となり、溶接後熱処理による組織の安定化がで
きなくなるという欠点を有するため、Ｃｏは上限を５．
０％とした。さらに、Ｎｉと同様５．０％の添加で靭性
向上効果は飽和する。
題点を相殺する重要な元素であり、その効果を得るため
にＣｏは０．５％以上を必要とする。しかし、過剰添加
するとＭｎ、Ｎｉと同様ＡC1点を下げるため高温焼戻し
が不可能となり、溶接後熱処理による組織の安定化がで
きなくなるという欠点を有するため、Ｃｏは上限を５．
０％とした。さらに、Ｎｉと同様５．０％の添加で靭性
向上効果は飽和する。
【００１６】Ｍｏ：０．０５〜２．０％ Ｍｏは固溶体強化により高温強度を顕著に高める元素で
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する。
しかし、多量に添加された場合、溶接性を損ない、かつ
δフェライトを晶出させるため靱性の低下を招く。した
がって上限を２．０％とした。一方、Ｗとの共存におい
て高温強度の向上に効果のあるのは０．０５％以上であ
るので、下限を０．０５％とした。
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する。
しかし、多量に添加された場合、溶接性を損ない、かつ
δフェライトを晶出させるため靱性の低下を招く。した
がって上限を２．０％とした。一方、Ｗとの共存におい
て高温強度の向上に効果のあるのは０．０５％以上であ
るので、下限を０．０５％とした。
【００１７】Ｗ：１．５〜３．０％ Ｗはフェライト系溶接金属の固溶強化元素としてクリー
プ強度に寄与する。さらにＭｏの共存においては炭化物
の粗大化を防ぎクリープ強度の低下を防ぐ。その効果は
特に高温長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極
めて大きい。しかしながら、１．５％未満ではＭｏとの
共存において効果が発揮できないので、下限を１．５％
と定めた。しかし、過剰の添加によりδフェライトを晶
出させ、溶接金属の靱性を低下させ、溶接作業性も劣化
させるので、上限を３．０％とした。
プ強度に寄与する。さらにＭｏの共存においては炭化物
の粗大化を防ぎクリープ強度の低下を防ぐ。その効果は
特に高温長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極
めて大きい。しかしながら、１．５％未満ではＭｏとの
共存において効果が発揮できないので、下限を１．５％
と定めた。しかし、過剰の添加によりδフェライトを晶
出させ、溶接金属の靱性を低下させ、溶接作業性も劣化
させるので、上限を３．０％とした。
【００１８】Ｖ：０．０３〜０．５０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保するため最低
０．０３％必要であるが、他方０．５０％を超えるとか
えって強度低下を生じるので上限を０．５０％とした。
０．０３％必要であるが、他方０．５０％を超えるとか
えって強度低下を生じるので上限を０．５０％とした。
【００１９】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％必要であるが、０．１５％
を超えるとその効果が飽和してしまうだけでなく溶接性
の低下も招く。従って上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％必要であるが、０．１５％
を超えるとその効果が飽和してしまうだけでなく溶接性
の低下も招く。従って上限を０．１５％とした。
【００２０】Ｔａ：０．０１％〜０．１５％ Ｔａは溶接中にＴａＮ、ＴａＣとして析出強化により高
温クリープ強度を向上させると共に固溶しているＴａは
靱性を向上させる働きもある。さらに、安定な微細な析
出物として高温長時間保持後も靱性低下を防ぐ。これら
の効果を得るには０．０１％以上必要である。一方、
０．１５％を超えて過剰に添加すると、クリープ強度が
逆に低下し靱性も低下するので上限を０．１５％とし
た。
温クリープ強度を向上させると共に固溶しているＴａは
靱性を向上させる働きもある。さらに、安定な微細な析
出物として高温長時間保持後も靱性低下を防ぐ。これら
の効果を得るには０．０１％以上必要である。一方、
０．１５％を超えて過剰に添加すると、クリープ強度が
逆に低下し靱性も低下するので上限を０．１５％とし
た。
【００２１】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎ基地中に固溶してもまた窒化物として析出しても著し
いクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％を必
要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析出し
て、逆に靱性が低下するなどの問題が生じるので、上限
を０．０８％と定めた。
いクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％を必
要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析出し
て、逆に靱性が低下するなどの問題が生じるので、上限
を０．０８％と定めた。
【００２２】また、選択的に添加されるＣｕおよびＢの
限定理由を以下に示す。 Ｃｕ：０．０１〜４．０％ ＣｕはＣｏと同じくＭｏ、Ｗ添加によるδフェライトの
晶出という問題点を相殺する重要な元素である。そのた
め、Ｃｕは０．０１％以上を必要とする。しかし、Ｃｏ
と同様に過剰添加するとＡC1点を下げるため高温焼戻し
が不可能となり、組織の安定化処理ができなくなるとい
う欠点を有し、さらに高温割れ感受性も高めるため、上
限を４．０％とした。
限定理由を以下に示す。 Ｃｕ：０．０１〜４．０％ ＣｕはＣｏと同じくＭｏ、Ｗ添加によるδフェライトの
晶出という問題点を相殺する重要な元素である。そのた
め、Ｃｕは０．０１％以上を必要とする。しかし、Ｃｏ
と同様に過剰添加するとＡC1点を下げるため高温焼戻し
が不可能となり、組織の安定化処理ができなくなるとい
う欠点を有し、さらに高温割れ感受性も高めるため、上
限を４．０％とした。
【００２３】Ｂ：０．０００５〜０．００６％ Ｂは粒界強化によるクリープ特性の向上に有効な元素
で、０．０００５％以上添加することによりその効果を
発揮する。しかし、一方ではＢは高温割れ感受性を高め
るため、添加する場合の上限を０．００６％とした。
で、０．０００５％以上添加することによりその効果を
発揮する。しかし、一方ではＢは高温割れ感受性を高め
るため、添加する場合の上限を０．００６％とした。
【００２４】さらにＷおよびＭｏはクリープ強度を高め
るため必須であるが、一方ではδフェライトを晶出す
る。このδフェライトは溶接金属の靭性を低下させる。
一方、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｕはフェライトの析出を抑制
する。そのため、クリープ強度を高めつつ、かつδフェ
ライトを抑制するためには、ＷおよびＭｏとＮｉ、Ｃｏ
およびＣｕの適正添加範囲がある。これはＣｕを添加し
ない場合、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦２．０ ・・・・・ （１） であり、Ｃｕを添加する場合、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｃｕ）≦２．０ ・・・・・ （１′） である。ただし各式中の元素記号はそれぞれの重量％を
表す（以下の各式においても同じ）。
るため必須であるが、一方ではδフェライトを晶出す
る。このδフェライトは溶接金属の靭性を低下させる。
一方、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｕはフェライトの析出を抑制
する。そのため、クリープ強度を高めつつ、かつδフェ
ライトを抑制するためには、ＷおよびＭｏとＮｉ、Ｃｏ
およびＣｕの適正添加範囲がある。これはＣｕを添加し
ない場合、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦２．０ ・・・・・ （１） であり、Ｃｕを添加する場合、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｃｕ）≦２．０ ・・・・・ （１′） である。ただし各式中の元素記号はそれぞれの重量％を
表す（以下の各式においても同じ）。
【００２５】また、先に述べたように、Ｃｏ、Ｎｉおよ
びＭｎの過剰添加はＡc1温度を低下させ溶接後熱処理に
よる組織安定化を困難にする。そのため、この三者の合
計添加量を制限し、溶接後熱処理による組織安定化を可
能にするため、 ０．４≦（０．５×Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋Ｎｉ）≦３．５ ・・・・・ （２） とする。
びＭｎの過剰添加はＡc1温度を低下させ溶接後熱処理に
よる組織安定化を困難にする。そのため、この三者の合
計添加量を制限し、溶接後熱処理による組織安定化を可
能にするため、 ０．４≦（０．５×Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋Ｎｉ）≦３．５ ・・・・・ （２） とする。
【００２６】さらに、下記式（３）による溶接金属中の
Ｃｒ等量の値が３以上９．５以下と限定した理由は以下
による。 Ｃｒ等量＝Ｃｒ＋６×Ｓｉ＋４×Ｍｏ＋１．５×Ｗ＋１１×Ｖ＋５×Ｎｂ −４０×Ｃ−３０×Ｎ−４×Ｎｉ−２×Ｍｎ−２×Ｃｏ ・・・・・ （３）
Ｃｒ等量の値が３以上９．５以下と限定した理由は以下
による。 Ｃｒ等量＝Ｃｒ＋６×Ｓｉ＋４×Ｍｏ＋１．５×Ｗ＋１１×Ｖ＋５×Ｎｂ −４０×Ｃ−３０×Ｎ−４×Ｎｉ−２×Ｍｎ−２×Ｃｏ ・・・・・ （３）
【００２７】溶接金属は、急冷によりδフェライトが残
留しやすく特に本溶接材料ではＣｒ、Ｗ、Ｍｏの他にも
フェライト生成元素が多量に添加されている。そのた
め、全体的な添加量のバランスも重要となり、式（３）
によるＣｒ等量が９．５を上回ると、δフェライトが溶
接金属中に多量に存在し溶接金属の靱性が低下する。ま
た３を下回ると溶接金属に要求される耐食性あるいは高
温強度が得られなくなる。
留しやすく特に本溶接材料ではＣｒ、Ｗ、Ｍｏの他にも
フェライト生成元素が多量に添加されている。そのた
め、全体的な添加量のバランスも重要となり、式（３）
によるＣｒ等量が９．５を上回ると、δフェライトが溶
接金属中に多量に存在し溶接金属の靱性が低下する。ま
た３を下回ると溶接金属に要求される耐食性あるいは高
温強度が得られなくなる。
【００２８】溶接方法は、通常のＴＩＧ溶接方法を用
い、溶接条件は通常のＴＩＧ溶接用ソリッドワイヤを用
いて溶接する条件で良く、例えば溶接電流：１６０〜２
４０Ａ、溶接電圧：７〜１４Ｖ、溶接速度：７〜１４ｃ
ｍ／ｍｉｎ、ワイヤ送給量：７〜１４ｇ／ｍｉｎ等でよ
い。ワイヤ径も特に限定されるものではなく通常のＴＩ
Ｇ溶接用ソリッドワイヤのワイヤ径を用いれば良く、例
えば、１．２ｍｍ〜３．６ｍｍの範囲でよい。
い、溶接条件は通常のＴＩＧ溶接用ソリッドワイヤを用
いて溶接する条件で良く、例えば溶接電流：１６０〜２
４０Ａ、溶接電圧：７〜１４Ｖ、溶接速度：７〜１４ｃ
ｍ／ｍｉｎ、ワイヤ送給量：７〜１４ｇ／ｍｉｎ等でよ
い。ワイヤ径も特に限定されるものではなく通常のＴＩ
Ｇ溶接用ソリッドワイヤのワイヤ径を用いれば良く、例
えば、１．２ｍｍ〜３．６ｍｍの範囲でよい。
【００２９】
【実施例】表１に示す化学組成の厚さ２０ｍｍの、１２
Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼に図１に示すような
開先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝４５゜、ルート
ギャップＬ＝６ｍｍ）を形成し、表３ないし表５に示す
成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤを用い、表
２に示す溶接条件でＴＩＧ溶接した。
Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼に図１に示すような
開先（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝４５゜、ルート
ギャップＬ＝６ｍｍ）を形成し、表３ないし表５に示す
成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤを用い、表
２に示す溶接条件でＴＩＧ溶接した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】得られた溶接金属を７６０℃−４時間の後
熱処理をした後、６５０℃、１６０ＭＰａおよび１２０
ＭＰａの応力での溶接金属クリープ破断試験および試験
温度２０℃での溶接金属２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。さらに６００℃で３０００時間時効処理後の試験温
度２０℃での溶接金属２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。表６ないし表８に上記試験結果を示す。
熱処理をした後、６５０℃、１６０ＭＰａおよび１２０
ＭＰａの応力での溶接金属クリープ破断試験および試験
温度２０℃での溶接金属２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。さらに６００℃で３０００時間時効処理後の試験温
度２０℃での溶接金属２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。表６ないし表８に上記試験結果を示す。
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】
【００３８】
【表８】
【００３９】ワイヤＡ−１〜１４はいずれも本発明の要
件を満たしており溶接金属組織はδフェライトの晶出が
ないマルテンサイト単相組織であり、後熱処理後の靱
性、時効後靱性およびクリープ破断特性が良好で、かつ
優れた溶接金属を得ることができた。
件を満たしており溶接金属組織はδフェライトの晶出が
ないマルテンサイト単相組織であり、後熱処理後の靱
性、時効後靱性およびクリープ破断特性が良好で、かつ
優れた溶接金属を得ることができた。
【００４０】ワイヤＢ−１〜１５は比較例を示す。ワイ
ヤＢ−１は９％Ｃｒ−１．０％Ｍｏ系のワイヤである
が、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＴａを含まないため著しくクリ
ープ破断強度が低い。
ヤＢ−１は９％Ｃｒ−１．０％Ｍｏ系のワイヤである
が、Ｎｂ、Ｖ、ＷおよびＴａを含まないため著しくクリ
ープ破断強度が低い。
【００４１】ワイヤＢ−２はＢ−１にＷを添加し耐高温
強度を向上させたワイヤであるが、Ｎｉ、Ｃｏを含まな
いため、溶接金属中にδフェライトが晶出し靭性が低
い。また、Ｔａの添加がなくクリープ強度の向上も本発
明のワイヤに比べて十分ではない。
強度を向上させたワイヤであるが、Ｎｉ、Ｃｏを含まな
いため、溶接金属中にδフェライトが晶出し靭性が低
い。また、Ｔａの添加がなくクリープ強度の向上も本発
明のワイヤに比べて十分ではない。
【００４２】Ｂ−３は１０％Ｃｒ−１％Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ
−Ｗ−Ｃｏ系ワイヤの例であるが、Ｔａを含んでいない
ため本発明ワイヤに比べてクリープ強度の向上が十分で
はない。また、Ｎの添加量も少ないため、ＮｂおよびＶ
の窒化物の析出によるクリープ強度向上効果も得られて
いない。
−Ｗ−Ｃｏ系ワイヤの例であるが、Ｔａを含んでいない
ため本発明ワイヤに比べてクリープ強度の向上が十分で
はない。また、Ｎの添加量も少ないため、ＮｂおよびＶ
の窒化物の析出によるクリープ強度向上効果も得られて
いない。
【００４３】Ｂ−４はＢ−３と同じく１０％Ｃｒ−Ｍｏ
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ−Ｃｏ系ワイヤの例であるが、Ｍｏの含
有量が本発明の範囲を超えており、本発明におけるＭ
ｏ、Ｗ、ＮｉおよびＣｏの関係、および式（３）の範囲
を超えている。そのため、Ｍｏによるクリープ強度の向
上の効果は得られているが、逆に靭性の低下が著しい。
また、Ｔａの添加がなくＴａによるクリープ強度の向上
効果は得られていない。
−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ−Ｃｏ系ワイヤの例であるが、Ｍｏの含
有量が本発明の範囲を超えており、本発明におけるＭ
ｏ、Ｗ、ＮｉおよびＣｏの関係、および式（３）の範囲
を超えている。そのため、Ｍｏによるクリープ強度の向
上の効果は得られているが、逆に靭性の低下が著しい。
また、Ｔａの添加がなくＴａによるクリープ強度の向上
効果は得られていない。
【００４４】Ｂ−５はＢ−２にＣｏ、Ｎｉを添加し靭性
を確保し、Ｂを添加しさらにクリープ強度の向上を図っ
ている。しかしＢの添加量が本発明の範囲を超えている
ため、高温割れが溶接直後に発生し溶接性の低下をきた
している。また、Ｔａの添加がなくＴａによるクリープ
強度の向上効果が得られていない。
を確保し、Ｂを添加しさらにクリープ強度の向上を図っ
ている。しかしＢの添加量が本発明の範囲を超えている
ため、高温割れが溶接直後に発生し溶接性の低下をきた
している。また、Ｔａの添加がなくＴａによるクリープ
強度の向上効果が得られていない。
【００４５】Ｂ−６はＢ−３にＴａを添加しクリープ強
度の向上を図ったものであるが、Ｔａの添加量が本発明
の範囲を超えている。その結果、クリープ強度の向上効
果は十分得られていない。Ｂ−７はＣｕ添加によりクリ
ープ強度の向上を図ったものであるが、Ｃｕの添加量が
本発明の範囲を超えており、その結果溶接直後に高温割
れが発生しやすくなっている。
度の向上を図ったものであるが、Ｔａの添加量が本発明
の範囲を超えている。その結果、クリープ強度の向上効
果は十分得られていない。Ｂ−７はＣｕ添加によりクリ
ープ強度の向上を図ったものであるが、Ｃｕの添加量が
本発明の範囲を超えており、その結果溶接直後に高温割
れが発生しやすくなっている。
【００４６】Ｂ−８はクリープ強度の向上の目的からＷ
の添加量を高くし、δフェライトはＣｏおよびＮｉの大
量添加で抑制している。しかし、高応力でのクリープ強
度は向上しているが、逆に低応力でのクリープ試験では
Ｎｉの大量添加により破断時間が短くなっている。さら
にＣｏ、ＮｉおよびＭｎの関係が本発明の範囲を超えて
おりその結果Ａc1温度の低下により靭性も逆に低下して
いる。
の添加量を高くし、δフェライトはＣｏおよびＮｉの大
量添加で抑制している。しかし、高応力でのクリープ強
度は向上しているが、逆に低応力でのクリープ試験では
Ｎｉの大量添加により破断時間が短くなっている。さら
にＣｏ、ＮｉおよびＭｎの関係が本発明の範囲を超えて
おりその結果Ａc1温度の低下により靭性も逆に低下して
いる。
【００４７】Ｂ−９は靭性を向上させるためにＣを低減
させているが、その結果クリープ強度の低下が甚だし
い。Ｂ−１０は、耐酸化性を向上させようとＳｉを高め
たものであるが、その結果、靭性の低下を招いている。
さらに、耐食性向上のためＣｒも９％程度添加している
ため、全体的なフェライト生成元素の量も増加しδフェ
ライトが晶出しさらに靭性が低下している。
させているが、その結果クリープ強度の低下が甚だし
い。Ｂ−１０は、耐酸化性を向上させようとＳｉを高め
たものであるが、その結果、靭性の低下を招いている。
さらに、耐食性向上のためＣｒも９％程度添加している
ため、全体的なフェライト生成元素の量も増加しδフェ
ライトが晶出しさらに靭性が低下している。
【００４８】Ｂ−１１はクリープ強度の向上を目的にＷ
の添加量を増やし、δフェライトの生成はＣｏおよびＮ
ｉの添加で抑制している。しかも、ＣｏおよびＮｉの添
加量は制限しＡc1温度の低下は防いでいる。しかし、Ｗ
の添加量が本発明の範囲を超えているため、Ｃｏおよび
Ｎｉによる靭性回復の効果は十分得られず、溶接金属の
靭性は低い。
の添加量を増やし、δフェライトの生成はＣｏおよびＮ
ｉの添加で抑制している。しかも、ＣｏおよびＮｉの添
加量は制限しＡc1温度の低下は防いでいる。しかし、Ｗ
の添加量が本発明の範囲を超えているため、Ｃｏおよび
Ｎｉによる靭性回復の効果は十分得られず、溶接金属の
靭性は低い。
【００４９】Ｂ−１２はクリープ強度を向上させるため
に、Ｍｎの添加量を高めたものである。しかし、本発明
の範囲を超えて添加しているため靭性に対して悪影響が
出て、さらに本発明のＣｏ、ＭｎおよびＮｉの範囲を超
えておりＡc1温度の低下により焼き戻しが困難となり靭
性の低下が起こっている。
に、Ｍｎの添加量を高めたものである。しかし、本発明
の範囲を超えて添加しているため靭性に対して悪影響が
出て、さらに本発明のＣｏ、ＭｎおよびＮｉの範囲を超
えておりＡc1温度の低下により焼き戻しが困難となり靭
性の低下が起こっている。
【００５０】Ｂ−１３はＷおよびＭｏを低減し靭性を確
保し、強度はＣの添加により確保しようとしたものであ
る。しかし、Ｃの添加量が本発明の範囲を超えておりそ
の結果、溶接時の低温割れ感受性および高温割れ感受性
を高めている。
保し、強度はＣの添加により確保しようとしたものであ
る。しかし、Ｃの添加量が本発明の範囲を超えておりそ
の結果、溶接時の低温割れ感受性および高温割れ感受性
を高めている。
【００５１】
【発明の効果】本発明の溶接材料は、従来のフェライト
系耐熱鋼用溶接ワイヤと比較して高温でのクリープ強度
を著しく高めたものであり、時効後を含めた靭性および
溶接性などの特性も優れている。各種発電ボイラ、化学
圧力容器などに使用される高Ｃｒフェライト系耐熱鋼を
溶接する場合に、本発明の溶接材料を使用することによ
り、溶接継手の信頼性を大幅に向上させることができ
る。
系耐熱鋼用溶接ワイヤと比較して高温でのクリープ強度
を著しく高めたものであり、時効後を含めた靭性および
溶接性などの特性も優れている。各種発電ボイラ、化学
圧力容器などに使用される高Ｃｒフェライト系耐熱鋼を
溶接する場合に、本発明の溶接材料を使用することによ
り、溶接継手の信頼性を大幅に向上させることができ
る。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す図
１ 被溶接材 ２ 裏当材
Claims (3)
- 【請求項１】 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料に
おいて、重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．４５％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０１〜１．０％、 Ｃｏ：０．５〜５．０％、 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｗ ：１．５〜３．０％、 Ｖ ：０．０３〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｔａ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ ：０．０１〜０．０８％ を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、
下記の各式中の元素記号をそれぞれの重量％としたと
き、 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦２．０ ・・・・・ （１） かつ、 ０．４≦（０．５×Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋Ｎｉ）≦３．５ ・・・・（２） かつ、下記の式（３）による溶接金属中のＣｒ等量の値
が３以上９．５以下であることを特徴とする高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料。 Ｃｒ等量＝Ｃｒ＋６×Ｓｉ＋４×Ｍｏ＋１．５×Ｗ＋１１×Ｖ＋５×Ｎｂ −４０×Ｃ−３０×Ｎ−４×Ｎｉ−２×Ｍｎ−２×Ｃｏ ・・・・・ （３） - 【請求項２】 さらに、 Ｃｕ：０．０１〜４．０％ を含有し、式（１）として下記の式（１′）を用いるこ
とを特徴とする請求項１記載の高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料。 ０．２０≦（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｃｕ）≦２．０ ・・・・・ （１′） - 【請求項３】 さらに、 Ｂ：０．０００５〜０．００６％ を含有することを特徴とする請求項１または２記載の高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14652096A JPH09308989A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14652096A JPH09308989A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09308989A true JPH09308989A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=15409516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14652096A Withdrawn JPH09308989A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09308989A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000301377A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系耐熱鋼の溶接継手および溶接材料 |
| CN103857491A (zh) * | 2011-08-17 | 2014-06-11 | 株式会社日本制钢所 | 高Cr钢制涡轮转子的初层或上层焊接部、该焊接部用堆焊材料以及该堆焊部的制造方法 |
| KR20180095639A (ko) | 2015-12-18 | 2018-08-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 페라이트계 내열강용 용접 재료, 페라이트계 내열강용 용접 조인트 및 페라이트계 내열강용 용접 조인트의 제조 방법 |
| WO2020116588A1 (ja) | 2018-12-05 | 2020-06-11 | 日本製鉄株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接継手の製造方法 |
| WO2020170928A1 (ja) * | 2019-02-21 | 2020-08-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
-
1996
- 1996-05-17 JP JP14652096A patent/JPH09308989A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000301377A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系耐熱鋼の溶接継手および溶接材料 |
| CN103857491A (zh) * | 2011-08-17 | 2014-06-11 | 株式会社日本制钢所 | 高Cr钢制涡轮转子的初层或上层焊接部、该焊接部用堆焊材料以及该堆焊部的制造方法 |
| KR20180095639A (ko) | 2015-12-18 | 2018-08-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 페라이트계 내열강용 용접 재료, 페라이트계 내열강용 용접 조인트 및 페라이트계 내열강용 용접 조인트의 제조 방법 |
| US11090755B2 (en) | 2015-12-18 | 2021-08-17 | Nippon Steel Corporation | Welding material for ferritic heat-resistant steel, welded joint for ferritic heat-resistant steel, and method for producing welded joint for ferritic heat-resistant steel |
| WO2020116588A1 (ja) | 2018-12-05 | 2020-06-11 | 日本製鉄株式会社 | フェライト系耐熱鋼溶接継手の製造方法 |
| KR20210090704A (ko) | 2018-12-05 | 2021-07-20 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 페라이트계 내열강 용접 조인트의 제조 방법 |
| US11834731B2 (en) | 2018-12-05 | 2023-12-05 | Nippon Steel Corporation | Method of producing ferritic heat-resistant steel welded joint |
| WO2020170928A1 (ja) * | 2019-02-21 | 2020-08-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2048255B1 (en) | Austenitic stainless steel welded joint and austenitic stainless steel welding material | |
| JPH02290950A (ja) | 高温強度の優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| WO2000036173A1 (fr) | Acier pour chaudieres excellent pour les produits soudes en bout, et tubes de chaudieres de cet acier obtenus par soudure electrique | |
| WO1994020258A1 (en) | Inert-gas arc welding wire for high-chromium ferritic heat-resisting steel | |
| JPH09308989A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH08187592A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP2561592B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0543986A (ja) | 溶接熱影響部の強度低下の小さい高クロムフエライト耐熱鋼 | |
| JPH07138708A (ja) | 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼 | |
| JPH07292445A (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼およびその製造方法ならびに溶接方法 | |
| JPH09122972A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3217567B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0120222B2 (ja) | ||
| JP2594265B2 (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2551511B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP2001300763A (ja) | 高温強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼用ｔｉｇ溶接材料 | |
| JP2543801B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆ア―ク溶接棒 | |
| KR102283351B1 (ko) | 컴플렉스 고용 합금 용접이음부 및 컴플렉스 고용 합금 플럭스 코어드 아크 용접 와이어 | |
| JP2551512B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH01215491A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPS63183155A (ja) | 高強度オ−ステナイト系耐熱合金 | |
| JPH07268562A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0796390A (ja) | ９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼溶接用ワイヤ | |
| JPH07268563A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030805 |