JP2594265B2 - ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ - Google Patents
９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤInfo
- Publication number
- JP2594265B2 JP2594265B2 JP62019275A JP1927587A JP2594265B2 JP 2594265 B2 JP2594265 B2 JP 2594265B2 JP 62019275 A JP62019275 A JP 62019275A JP 1927587 A JP1927587 A JP 1927587A JP 2594265 B2 JP2594265 B2 JP 2594265B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- strength
- wire
- welding wire
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は火力発電，原子力発電のボイラー等に使用さ
れる9Cr−Mo系鋼を溶接する溶接ワイヤに関するもので
あり、さらに詳しくは高温におけるクリープ特性、耐酸
化性、靭性および耐割れ性にすぐれた溶接金属を与える
TIG溶接用ワイヤに係るものである。
れる9Cr−Mo系鋼を溶接する溶接ワイヤに関するもので
あり、さらに詳しくは高温におけるクリープ特性、耐酸
化性、靭性および耐割れ性にすぐれた溶接金属を与える
TIG溶接用ワイヤに係るものである。
近年、火力発電所の大型化に伴ない、ボイラが高温、
高圧下で使用される傾向にあり、550℃を超すと、耐酸
化性、高温強度の点から通常の などの低合金鋼にかわって18Cr−8Niステンレス鋼など
のオーステナイト系の高級鋼が使用されてきた。
高圧下で使用される傾向にあり、550℃を超すと、耐酸
化性、高温強度の点から通常の などの低合金鋼にかわって18Cr−8Niステンレス鋼など
のオーステナイト系の高級鋼が使用されてきた。
しかしながら、高級鋼によるボイラの建造はコストが
上昇し、高価につくため、材料上の問題から操業温度が
制約されて、現在では566℃が上限となっている。従っ
て、ボイラの効率を高めるために圧力を高めた超臨界圧
ボイラーが使用されている。
上昇し、高価につくため、材料上の問題から操業温度が
制約されて、現在では566℃が上限となっている。従っ
て、ボイラの効率を高めるために圧力を高めた超臨界圧
ボイラーが使用されている。
この様な状況に対して、 鋼とオーステナイトステンレス鋼の間を埋めるための鋼
材開発研究がかなり行われてきており、高温でのクリー
プ特性にすぐれ、溶接性も良好である９％Cr−１〜２％
Mo系鋼が開発され実用化されつつある。
材開発研究がかなり行われてきており、高温でのクリー
プ特性にすぐれ、溶接性も良好である９％Cr−１〜２％
Mo系鋼が開発され実用化されつつある。
しかしながら今後蒸気温度の一層の上昇と電力需要の
変動に対応して、ボイラの起動停止が頻繁に行なわれる
ことが予想されており、その際熱応力を軽減するために
もいっそう肉厚減少即ちクリープ強度の向上がのぞまれ
ている。このような状況から耐酸化性、クリープ特性を
含む高温強度特性、靭性、および耐割れ性にすぐれた溶
接ワイヤの開発が必要となり、例えば特開昭60−257991
号公報に開示されている9Cr−Mo系鋼用溶接ワイヤの如
く溶接ワイヤ中のC,Si,Mn,Cr,Mo,Ni添加量を限定し、さ
らにNb,Vの１種又は２種を添加して（Nb＋Ｖ）で0.3％
以下とする溶接ワイヤが提案されている。また特開昭55
−30354号公報では9Cr−Mo系鋼の溶接用ワイヤ中のC,S
i,Mn,Cr,Mo,Ni添加量を限定し、強度および靭性を高め
た技術を示しているが、いずれも大幅なクリープ強度を
向上しようとするものではなく、クリープ強度や耐割れ
性にすぐれる９％Cr−Mo系鋼用溶接ワイヤを提供するに
至っていない。
変動に対応して、ボイラの起動停止が頻繁に行なわれる
ことが予想されており、その際熱応力を軽減するために
もいっそう肉厚減少即ちクリープ強度の向上がのぞまれ
ている。このような状況から耐酸化性、クリープ特性を
含む高温強度特性、靭性、および耐割れ性にすぐれた溶
接ワイヤの開発が必要となり、例えば特開昭60−257991
号公報に開示されている9Cr−Mo系鋼用溶接ワイヤの如
く溶接ワイヤ中のC,Si,Mn,Cr,Mo,Ni添加量を限定し、さ
らにNb,Vの１種又は２種を添加して（Nb＋Ｖ）で0.3％
以下とする溶接ワイヤが提案されている。また特開昭55
−30354号公報では9Cr−Mo系鋼の溶接用ワイヤ中のC,S
i,Mn,Cr,Mo,Ni添加量を限定し、強度および靭性を高め
た技術を示しているが、いずれも大幅なクリープ強度を
向上しようとするものではなく、クリープ強度や耐割れ
性にすぐれる９％Cr−Mo系鋼用溶接ワイヤを提供するに
至っていない。
これらのことから高クリープ強度を有する溶接ワイヤ
の開発が望まれている。
の開発が望まれている。
本発明はこのような事情にかんがみ、９％Cr−Mo鋼の
溶接において、高いクリープ強度を有し、靭性のすぐれ
た溶接ワイヤを提供するものである。
溶接において、高いクリープ強度を有し、靭性のすぐれ
た溶接ワイヤを提供するものである。
本発明の要旨とするところは、重量％でC:0.03〜0.12
％、Si:0.2超〜0.3％、Mn:0.3〜1.5％、Cr:8〜13％、N
i:0.05〜0.8％、Mo:0.3〜1.6％、W:0.5〜2.5％、V:0.03
〜0.30％、Nb:0.02〜0.30％、N:0.01〜0.08％、残部:Fe
及び不可避的不純物の範囲で規定される成分を必須成分
として含有し、さらにMoとＷ量の関係が第１図のＡ点,B
点,C点,D点で囲まれる範囲内であることを特徴とする9C
r−Mo系鋼用TIG溶接用ワイヤにある。
％、Si:0.2超〜0.3％、Mn:0.3〜1.5％、Cr:8〜13％、N
i:0.05〜0.8％、Mo:0.3〜1.6％、W:0.5〜2.5％、V:0.03
〜0.30％、Nb:0.02〜0.30％、N:0.01〜0.08％、残部:Fe
及び不可避的不純物の範囲で規定される成分を必須成分
として含有し、さらにMoとＷ量の関係が第１図のＡ点,B
点,C点,D点で囲まれる範囲内であることを特徴とする9C
r−Mo系鋼用TIG溶接用ワイヤにある。
9Cr−Mo系鋼の溶接において、溶接金属のクリープ強
度の低下原因は、溶接金属が高温に長時間加熱される過
程において、初めに溶接金属中のＣとFeが結合してFeC3
を析出し、次にこの炭化物がM23C6、M6C（Ｍは金属元素
を指す）に変化し、炭化物が粗大化することによるもの
とされている。そこで本発明者らは、鋭意研究の結果、
溶接ワイヤにMo,W,Nbの複合添加が有効であり、且つMo,
W,Nbには最適添加量であって、ＷをMo量との関係で限定
共存させることにより、基本的には、溶接金属に微細な
NbCおよびV4C3を析出させ、M23C6,M6Cの析出状態を長時
間にわたって粗大化しないようコントロールしながら、
さらにMo2C,W2Cを析出させることによって特に600〜650
℃の高温長時間側のクリープ破断強度の向上に有効であ
ることを見出した。
度の低下原因は、溶接金属が高温に長時間加熱される過
程において、初めに溶接金属中のＣとFeが結合してFeC3
を析出し、次にこの炭化物がM23C6、M6C（Ｍは金属元素
を指す）に変化し、炭化物が粗大化することによるもの
とされている。そこで本発明者らは、鋭意研究の結果、
溶接ワイヤにMo,W,Nbの複合添加が有効であり、且つMo,
W,Nbには最適添加量であって、ＷをMo量との関係で限定
共存させることにより、基本的には、溶接金属に微細な
NbCおよびV4C3を析出させ、M23C6,M6Cの析出状態を長時
間にわたって粗大化しないようコントロールしながら、
さらにMo2C,W2Cを析出させることによって特に600〜650
℃の高温長時間側のクリープ破断強度の向上に有効であ
ることを見出した。
本発明はかかる知見に基いてなされたものであり、以
下に作用とともに本発明を詳細に説明する。
下に作用とともに本発明を詳細に説明する。
本発明の最大の特徴は溶接ワイヤ中にＷを添加し、か
つMo量との関係で限定共存させたところにあり、溶接し
て得られる９％Cr−Mo系鋼溶接金属に析出する炭化物の
粗大化をNbC,V4C3の析出で長時間にわたり抑制するとと
もに、さらに、Mo2C,W2Cの析出を適正な範囲にコントロ
ールすることによって600〜650℃での長時間側のクリー
プ破断強度を格段に高めたことにある。
つMo量との関係で限定共存させたところにあり、溶接し
て得られる９％Cr−Mo系鋼溶接金属に析出する炭化物の
粗大化をNbC,V4C3の析出で長時間にわたり抑制するとと
もに、さらに、Mo2C,W2Cの析出を適正な範囲にコントロ
ールすることによって600〜650℃での長時間側のクリー
プ破断強度を格段に高めたことにある。
次に各成分の限定理由について述べる。
C:0.03〜0.12％ Ｃは強度の保持に必要であるが、耐割れ性の点から上
限を0.12％とした。即ち、９％Cr−Mo系鋼の溶接金属
は、後述するCr,V量との関係で非常に焼入れ性が高く、
溶接部が硬化し、低温われの原因となる。従って、溶接
を健全に行うためにはかなり高温の予熱を必要とし、溶
接作業能率を低下させる。しかるにＣを0.12％以下に保
てば溶接部のかたさが低下し、溶接割れの防止が容易に
行いうるので上限を0.12％とした。また下限については
Ｃ量を0.03％未満にするとクリープ破断強度の確保が困
難になるので下限を0.03％とした。
限を0.12％とした。即ち、９％Cr−Mo系鋼の溶接金属
は、後述するCr,V量との関係で非常に焼入れ性が高く、
溶接部が硬化し、低温われの原因となる。従って、溶接
を健全に行うためにはかなり高温の予熱を必要とし、溶
接作業能率を低下させる。しかるにＣを0.12％以下に保
てば溶接部のかたさが低下し、溶接割れの防止が容易に
行いうるので上限を0.12％とした。また下限については
Ｃ量を0.03％未満にするとクリープ破断強度の確保が困
難になるので下限を0.03％とした。
Si:0.2超〜0.3％ Siは脱酸剤として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素である。しかし0.3％を超えると靭
性の低下を招くので上限を0.3％と定めた。
性を向上させる元素である。しかし0.3％を超えると靭
性の低下を招くので上限を0.3％と定めた。
また、Si量を0.2以下にすると溶接金属の酸素量が高
くなり脱酸不足となるので、下限を0.2％超とした。
くなり脱酸不足となるので、下限を0.2％超とした。
Mn:0.3〜1.5％ Mnは脱酸のためのみでなく、強度保持上も必要な成分
である。上限を1.5％としたのはこれを超すと靭性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して0.3％と定めた。
である。上限を1.5％としたのはこれを超すと靭性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して0.3％と定めた。
Cr:8〜13.0％ Crは耐酸化性に不可欠な元素であり、耐熱鋼には必ず
添加されているがその他に本発明ではM23C6,M6Cの微細
析出により高温強度を高めているので下限はM23C6の析
出限である８％とし、13％を超すと耐割れ性、および靭
性の劣化が著しくなるので、上限は13％とした。
添加されているがその他に本発明ではM23C6,M6Cの微細
析出により高温強度を高めているので下限はM23C6の析
出限である８％とし、13％を超すと耐割れ性、および靭
性の劣化が著しくなるので、上限は13％とした。
Ni:0.05〜0.8％ Niは使用中の脆化軽減に有効な元素であり、高温高圧
下で長時間使用される本発明溶接材料のような用途に対
しては必須の元素であるが、0.05％未満ではその効果は
得られない。他方、0.8％を超すと高温クリープ特性を
劣化させるので上限を0.8％とした。
下で長時間使用される本発明溶接材料のような用途に対
しては必須の元素であるが、0.05％未満ではその効果は
得られない。他方、0.8％を超すと高温クリープ特性を
劣化させるので上限を0.8％とした。
Mo:0.3〜1.6％ Moは固溶体強化により、高温強度を顕著に高める元素
であるので使用温度，圧力を上昇させる目的で添加する
が、高価であることと、多量に添加された場合溶接性を
損うので溶接性の低下の低い添加範囲として上限を1.6
％とした。一方Ｗとの共存において、高温強度、特に高
温長時間側でのクリープ破断強度の向上に効果があるの
は0.3％以上であるので下限を0.3％とした。
であるので使用温度，圧力を上昇させる目的で添加する
が、高価であることと、多量に添加された場合溶接性を
損うので溶接性の低下の低い添加範囲として上限を1.6
％とした。一方Ｗとの共存において、高温強度、特に高
温長時間側でのクリープ破断強度の向上に効果があるの
は0.3％以上であるので下限を0.3％とした。
W:0.5〜2.5％ ＷもMoと同様に固溶化強度および炭化物中に固溶して
粗大化を抑制することにより、高温強度を高める元素で
ある。特に、高温長時間側でのクリープ破断強度向上の
効果は極めて大きい。しかしながら0.5％未満ではMoと
の共存において効果を発揮できないので下限を0.5％と
定めた。しかし2.5％を超えると溶接金属の靭性が低下
し、溶接作業性も劣化するので上限を2.5％とした。
粗大化を抑制することにより、高温強度を高める元素で
ある。特に、高温長時間側でのクリープ破断強度向上の
効果は極めて大きい。しかしながら0.5％未満ではMoと
の共存において効果を発揮できないので下限を0.5％と
定めた。しかし2.5％を超えると溶接金属の靭性が低下
し、溶接作業性も劣化するので上限を2.5％とした。
V:0.03〜0.30 ＶはMo同様溶接金属素地に固溶しても、析出物として
析出しても高温強度を著しく高める元素である。特に析
出の場合にはV4C3としての他M23C6,M6Cの一部に入り、
析出物の粗大化の抑制に著しい効果を発揮するが、0.03
％未満ではその効果が得られない。他方0.30％を超すと
かえって強度低下を生ずるので上限を0.30％とした。
析出しても高温強度を著しく高める元素である。特に析
出の場合にはV4C3としての他M23C6,M6Cの一部に入り、
析出物の粗大化の抑制に著しい効果を発揮するが、0.03
％未満ではその効果が得られない。他方0.30％を超すと
かえって強度低下を生ずるので上限を0.30％とした。
Nb:0.02〜0.12％ NbはNbCの析出によって高温強度を高め、後続する微
細な分散析出物であるM23C6,M6C等の析出状態を微細に
コントロールするため、高温長時間側のクリープ破断強
度の向上に著しい効果がある。しかし0.02％未満ではそ
の効果がなく、0.12％を超すと凝集粗大化を招き、強度
を低下させるため、下限を0.02％，上限を0.12％とし
た。
細な分散析出物であるM23C6,M6C等の析出状態を微細に
コントロールするため、高温長時間側のクリープ破断強
度の向上に著しい効果がある。しかし0.02％未満ではそ
の効果がなく、0.12％を超すと凝集粗大化を招き、強度
を低下させるため、下限を0.02％，上限を0.12％とし
た。
N:0.01〜0.08％ Ｎは強度保持上必要な元素であり、適宜含有すること
により結晶粒を微細化し、靭性を向上させる効果があ
る。0.01％未満ではその効果は小さく、0.08％を超える
と窒化物，炭化物が多量析出して、逆に靭性が劣化する
こと等の問題が生ずるので上限を0.08％、下限を0.01％
と定めた。
により結晶粒を微細化し、靭性を向上させる効果があ
る。0.01％未満ではその効果は小さく、0.08％を超える
と窒化物，炭化物が多量析出して、逆に靭性が劣化する
こと等の問題が生ずるので上限を0.08％、下限を0.01％
と定めた。
次にMoとＷ量との関係を示した第１図について述べ
る。MoとＷは一定の割合で複合添加することによって、
高温長時間側のクリープ破断強度を著しく向上させるこ
とがわかった。しかし、強度，靭性，溶接性を考慮する
と、その添加量には最適な範囲があり、第１図のＡ点
（1.6％Mo,0.5％Ｗ）,B点（0.3％Mo,0.5％Ｗ）,C点（0.
3％Mo,2.5％Ｗ）,D点（1.6％Mo,1.2％Ｗ）で囲まれる範
囲でなければならないことが判明した。即ち、直線ABは
W0.5％の線であり、これ未満ではクリープ強度を向上さ
せる効果が極めて弱い。直線BCはMoが0.3％の線であ
り、これ未満では同様にクリープ強度向上の効果が期待
できない。また直線CDおよび直線ADはいずれも溶接性，
靭性，耐酸化性等の観点からの限界線であって、直線CD
は（Mo＋Ｗ）＝2.8％の線であり、さらに直線ADはMoが
1.6％の線である。これらを超えると溶接性，靭性，耐
酸化性のいずれかまたはすべての劣化が現われる。
る。MoとＷは一定の割合で複合添加することによって、
高温長時間側のクリープ破断強度を著しく向上させるこ
とがわかった。しかし、強度，靭性，溶接性を考慮する
と、その添加量には最適な範囲があり、第１図のＡ点
（1.6％Mo,0.5％Ｗ）,B点（0.3％Mo,0.5％Ｗ）,C点（0.
3％Mo,2.5％Ｗ）,D点（1.6％Mo,1.2％Ｗ）で囲まれる範
囲でなければならないことが判明した。即ち、直線ABは
W0.5％の線であり、これ未満ではクリープ強度を向上さ
せる効果が極めて弱い。直線BCはMoが0.3％の線であ
り、これ未満では同様にクリープ強度向上の効果が期待
できない。また直線CDおよび直線ADはいずれも溶接性，
靭性，耐酸化性等の観点からの限界線であって、直線CD
は（Mo＋Ｗ）＝2.8％の線であり、さらに直線ADはMoが
1.6％の線である。これらを超えると溶接性，靭性，耐
酸化性のいずれかまたはすべての劣化が現われる。
以下に本発明ワイヤの効果を実施例により説明する。
厚さ20mmのASTM規格A387Gr22,9Cr−1Mo鋼,9Cr−1Mo−
Nb−Ｖ−Ｗ鋼,9Cr−0.5Mo−Nb−Ｖ−Ｗ鋼を第２図に示
すような開先（厚さＴ＝20mm,開先角度θ＝20゜，ルー
トギャップＬ＝14mm）を形成、第１表に示す成分組成の
ワイヤ径1.6φmmの溶接ワイヤ、第２表に示す溶接条件
でTIG溶接を実施した。
Nb−Ｖ−Ｗ鋼,9Cr−0.5Mo−Nb−Ｖ−Ｗ鋼を第２図に示
すような開先（厚さＴ＝20mm,開先角度θ＝20゜，ルー
トギャップＬ＝14mm）を形成、第１表に示す成分組成の
ワイヤ径1.6φmmの溶接ワイヤ、第２表に示す溶接条件
でTIG溶接を実施した。
得られた溶接金属を750℃×２時間の後熱処理をした
後、600℃,20kg f/mm2の応力でのクリープ破断試験及び
試験温度０℃での2mm Vノッチ衝撃試験を行った。
後、600℃,20kg f/mm2の応力でのクリープ破断試験及び
試験温度０℃での2mm Vノッチ衝撃試験を行った。
第１表に上記試験結果および溶接性の調査結果を示
す。ワイヤT1〜T3はいずれも本発明の要件をすべて満た
しており、後熱処理后の靭性およびクリープ破断特性が
良好で、かつ、溶接性のすぐれた溶接金属を得ることが
できた。
す。ワイヤT1〜T3はいずれも本発明の要件をすべて満た
しており、後熱処理后の靭性およびクリープ破断特性が
良好で、かつ、溶接性のすぐれた溶接金属を得ることが
できた。
ワイヤT10〜T20は比較例を示す。
ワイヤT10は通常の耐熱鋼用として使用される 系ワイヤの例であり、ワイヤT11は更に耐高温腐食性を
向上させたボイラ熱交換器用合金鋼用ワイヤであるが、
いずれも本発明ワイヤにくらべ、著しくクリープ破断強
度が低い。ワイヤT12は9Cr−1Mo−Nb−Ｖ−Ｗ系ワイヤ
の例であるがＣ量が本発明ワイヤにくらべ著しく高いの
で、溶接時に割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低
下している。ワイヤT13〜16はMoとＷ量との関係が第１
図に示すＡ点,B点,C点,D点で囲まれる範囲内に入ってお
らずすなわち、AC線の上部に位置し、（Mo＋Ｗ）量が多
すぎるため、良好な靭性，溶接性が得られていない。ワ
イヤT17はＷ量がその下限を切るものであって、充分な
クリープ破断強度が確保できない。
向上させたボイラ熱交換器用合金鋼用ワイヤであるが、
いずれも本発明ワイヤにくらべ、著しくクリープ破断強
度が低い。ワイヤT12は9Cr−1Mo−Nb−Ｖ−Ｗ系ワイヤ
の例であるがＣ量が本発明ワイヤにくらべ著しく高いの
で、溶接時に割れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低
下している。ワイヤT13〜16はMoとＷ量との関係が第１
図に示すＡ点,B点,C点,D点で囲まれる範囲内に入ってお
らずすなわち、AC線の上部に位置し、（Mo＋Ｗ）量が多
すぎるため、良好な靭性，溶接性が得られていない。ワ
イヤT17はＷ量がその下限を切るものであって、充分な
クリープ破断強度が確保できない。
ワイヤT18はMo量がその下限を切るものであって、充
分なクリープ破断強度が得られていない。
分なクリープ破断強度が得られていない。
ワイヤT19はＮ量がその上限を超えるものであって、
溶接金属にブロホールが発生するとともに靭性に乏しか
った。
溶接金属にブロホールが発生するとともに靭性に乏しか
った。
ワイヤT20はC,N量が不足しているため、溶接金属のク
リープ破断強度が充分でない。
リープ破断強度が充分でない。
本発明ワイヤは従来の９％Cr−１〜２％Mo鋼用溶接ワ
イヤと比較して、高温でのクリープ強度を著しく高めた
ものであり、靭性および溶接性等の特性にもすぐれてい
る。第２表に示したように溶接ワイヤ組成が本発明の要
件を満すものは、本発明の要件を満さないもの（比較
例）と較べて高温クリープ特性だけでなく、靭性およ
び、溶接性にすぐれていることは明らかである。各種発
電ボイラ，化学圧力容器等に使用される９％Cr−Mo系鋼
をTIG溶接する場合に本発明に係るワイヤを使用するこ
とにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上させることが
できる。
イヤと比較して、高温でのクリープ強度を著しく高めた
ものであり、靭性および溶接性等の特性にもすぐれてい
る。第２表に示したように溶接ワイヤ組成が本発明の要
件を満すものは、本発明の要件を満さないもの（比較
例）と較べて高温クリープ特性だけでなく、靭性およ
び、溶接性にすぐれていることは明らかである。各種発
電ボイラ，化学圧力容器等に使用される９％Cr−Mo系鋼
をTIG溶接する場合に本発明に係るワイヤを使用するこ
とにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上させることが
できる。
第１図は本発明におけるMoとＷ量との関係を示す線図、
第２図は実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
である。 １……被溶接材、２……裏当材。
第２図は実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
である。 １……被溶接材、２……裏当材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−69948（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−165359（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−257991（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、 C:0.03〜0.12％、 Si:0.2超〜0.3％、 Mn:0.3〜1.5％、 Cr:8〜13％、 Ni:0.05〜0.8％、 Mo:0.3〜1.6％、 W:0.5〜2.5％、 V:0.03〜0.30％、 Nb:0.02〜0.12％ N:0.01〜0.08％ 残部:Fe及び不可避的不純物 の範囲に規定される成分を必須成分として含有し、さら
にMoとＷ量の関係が第１図のＡ点,B点,C点,D点で囲まれ
る範囲内にあることを特徴とする9Cr−Mo系鋼用TIG溶接
用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62019275A JP2594265B2 (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62019275A JP2594265B2 (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63188492A JPS63188492A (ja) | 1988-08-04 |
| JP2594265B2 true JP2594265B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=11994895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62019275A Expired - Lifetime JP2594265B2 (ja) | 1987-01-29 | 1987-01-29 | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2594265B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01215490A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Nkk Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用溶接ワイヤ |
| JP2622516B2 (ja) * | 1992-03-25 | 1997-06-18 | 住友金属工業株式会社 | クリープ強度の優れた耐熱鋼用溶接材料 |
| DE69432780T2 (de) * | 1993-03-10 | 2003-12-11 | Nippon Steel Corp | Inertgaslichtbogenschweissdraht für temperaturbeständigen hochchromhaltigen ferritischen stahl |
| JP6908539B2 (ja) * | 2018-02-14 | 2021-07-28 | 日鉄溶接工業株式会社 | ９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼溶接用ＴＩＧワイヤ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58141892A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-23 | Sumikin Yousetsubou Kk | ９Ｃｒ―２Ｍｏ鋼用溶接材料 |
| JPS60165359A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-28 | Toshio Fujita | 蒸気タ−ビン高中圧ロ−タ用高強度高靭性鋼 |
| JPS6169948A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-10 | Nippon Steel Corp | 高強度フエライト系耐熱鋼 |
-
1987
- 1987-01-29 JP JP62019275A patent/JP2594265B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63188492A (ja) | 1988-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3850764B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ | |
| JPH10280085A (ja) | 靱性に優れた低Ｃｒフェライト鋼用溶接材料 | |
| KR100378786B1 (ko) | 전봉 용접성이 우수한 보일러용 강 및 그것을 이용한 전봉보일러 강관 | |
| JP4377869B2 (ja) | 電縫溶接性に優れたボイラ用鋼およびそれを用いた電縫ボイラ鋼管 | |
| JP2622530B2 (ja) | 高温強度の優れたオーステナイト鋼用溶接材料 | |
| JP2594265B2 (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ | |
| JP3552517B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の溶接方法及びその溶接鋼管の製造方法 | |
| JPH0454737B2 (ja) | ||
| JP3848463B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼およびその製造方法 | |
| JP2561592B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0543986A (ja) | 溶接熱影響部の強度低下の小さい高クロムフエライト耐熱鋼 | |
| JP3319222B2 (ja) | 溶接継手のクリープ特性に優れた高クロムフェライト鋼の製造方法 | |
| JP3418884B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH08187592A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0636996B2 (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JP3217567B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH09122972A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2543801B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆ア―ク溶接棒 | |
| JP2551511B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH09308989A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP3396372B2 (ja) | 高温強度と溶接性に優れた低Ｃｒフェライト鋼 | |
| JP3367824B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JP3367831B2 (ja) | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 | |
| JPH0825055B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト鋼用溶接材料 |