JPS6169948A - 高強度フエライト系耐熱鋼 - Google Patents
高強度フエライト系耐熱鋼Info
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- JPS6169948A JPS6169948A JP18964084A JP18964084A JPS6169948A JP S6169948 A JPS6169948 A JP S6169948A JP 18964084 A JP18964084 A JP 18964084A JP 18964084 A JP18964084 A JP 18964084A JP S6169948 A JPS6169948 A JP S6169948A
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- steel
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- toughness
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高強度フェライト系耐熱鋼に関するものであり
、さらに詳しくは高温だおけるクリープ特性を改良した
溶接性、靭性のすぐれたフェライト系Ｃｒ含有耐熱鋼に
係わるものである。
、さらに詳しくは高温だおけるクリープ特性を改良した
溶接性、靭性のすぐれたフェライト系Ｃｒ含有耐熱鋼に
係わるものである。
（従来の技術及び発明が解決しようとする問題点）近年
火力発電ボイラにおいては大型化と高温、高圧化が定着
してきたが、５５０’Ｃを超すとその材料を選択するに
当たり、耐酸化性、高温強度の点からフェライト系の２
Ｖ４Ｃｒ −ＩＭｏ鋼から１８−８ステンレス鋼のとと
きオーステナイト系の高級鋼へと飛躍して防用されてい
るのが現状である。
火力発電ボイラにおいては大型化と高温、高圧化が定着
してきたが、５５０’Ｃを超すとその材料を選択するに
当たり、耐酸化性、高温強度の点からフェライト系の２
Ｖ４Ｃｒ −ＩＭｏ鋼から１８−８ステンレス鋼のとと
きオーステナイト系の高級鋼へと飛躍して防用されてい
るのが現状である。
しかしながら低合金鋼、ステンレス鋼、超合金と材料が
高級になるに従い、コストが上昇し、デイラ嬬造費が高
価につくために、材料上の問題からボイラの蒸気温度が
逆に制約されて現在では５６６℃が上限となっている。
高級になるに従い、コストが上昇し、デイラ嬬造費が高
価につくために、材料上の問題からボイラの蒸気温度が
逆に制約されて現在では５６６℃が上限となっている。
したがってボイラの効率を高めるためには圧力を高めた
超臨界圧ボイラが使用されている。
超臨界圧ボイラが使用されている。
ところで２Ｗ Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ鋼とオーステナイトス
テンレス鋼の中間を埋めるための鋼材は過去数十年模索
されているがＣｒ量が中間の５ Ｃｒ、 ９ Ｃｒ、
１２ Ｃｒ等のボイラ鋼管は強度を高めるとその溶接性
が悪化するだめ、研究はかなシ行われたが、ボイラの施
工上１作業能率を著しく低下させるために実用化されに
くいのが実情である。
テンレス鋼の中間を埋めるための鋼材は過去数十年模索
されているがＣｒ量が中間の５ Ｃｒ、 ９ Ｃｒ、
１２ Ｃｒ等のボイラ鋼管は強度を高めるとその溶接性
が悪化するだめ、研究はかなシ行われたが、ボイラの施
工上１作業能率を著しく低下させるために実用化されに
くいのが実情である。
このような観点から２’／ｉ Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ鋼とオ
ーステナイトステンレス鋼の中間を埋めるクリープ強度
を有する経済的鋼の出現が待ち望まれていた。
ーステナイトステンレス鋼の中間を埋めるクリープ強度
を有する経済的鋼の出現が待ち望まれていた。
本発明者らはこのような事情にかんがみ既に溶接性を向
上させてなおかつクリープ破断強度も従来材を大幅に上
廻る新しい鋼種を開発し、（イ）特公昭５６−３４６２
８号公報、（ロ）特願昭５８−２５４３６号、或いは（
ハ）特願昭５９−６８３７７号により提案を行なってい
る。これらの内、（イ）の鋼はＶ、Ｎｂの適正添加によ
り、クリープ破断強度を確保するとともにＣｉを低目に
して溶接性を向上した鋼であり、（ロ）の鋼はさらにＳ
ｔの制限により靭性の向上を図り、Ｖと８１との相関関
係を定めて強度と靭性のバランスを保りた鋼である。ま
た（ハ）の鋼はＳｔの制限による靭性の向上を図るとと
もにＢ、Ｎの添加と酸素量の制限によるクリープ強度の
向上を狙った鋼である。
上させてなおかつクリープ破断強度も従来材を大幅に上
廻る新しい鋼種を開発し、（イ）特公昭５６−３４６２
８号公報、（ロ）特願昭５８−２５４３６号、或いは（
ハ）特願昭５９−６８３７７号により提案を行なってい
る。これらの内、（イ）の鋼はＶ、Ｎｂの適正添加によ
り、クリープ破断強度を確保するとともにＣｉを低目に
して溶接性を向上した鋼であり、（ロ）の鋼はさらにＳ
ｔの制限により靭性の向上を図り、Ｖと８１との相関関
係を定めて強度と靭性のバランスを保りた鋼である。ま
た（ハ）の鋼はＳｔの制限による靭性の向上を図るとと
もにＢ、Ｎの添加と酸素量の制限によるクリープ強度の
向上を狙った鋼である。
コレラ（イ）〜Ｃ→のいずれの鋼も６００℃においての
長時間使用に耐えるすぐれた鋼である。
長時間使用に耐えるすぐれた鋼である。
しかしながら今後蒸気温度の一層の上昇と電力需要の変
動に対応してボイラの起動停止が頻繁に行われることが
予想されておシ、その際熱応力を軽減するためにもいっ
そうの肉厚減少即ちクリープ強度の向上がのぞまれてい
る。
動に対応してボイラの起動停止が頻繁に行われることが
予想されておシ、その際熱応力を軽減するためにもいっ
そうの肉厚減少即ちクリープ強度の向上がのぞまれてい
る。
一層クリープ強度の向上にＷ添加が有効なことが特公昭
５８−１７８２０号公報において開示されている。しか
しこの鋼においてはＷの最適な範囲についての提案が行
われているものではない上にＮｂ添加についての配慮も
なされていない。
５８−１７８２０号公報において開示されている。しか
しこの鋼においてはＷの最適な範囲についての提案が行
われているものではない上にＮｂ添加についての配慮も
なされていない。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは６００℃でのクリープ破断強度を高めると
同時に、その使用をよシ高温度域で可能にするためにＭ
ｏ 、 Ｗ 、 Ｎｂの複合添加が有効であり、且つＭ
ｏ 、 Ｗ 、 Ｎｂには最適添加量があって、しかも
それはＭｏ量に依存するとの知見をえて、ＭＯとＷ量の
関係及び（Ｍｏ ＋Ｗ ）とＮｂ −ｉの関係を夫々間
らかにすることによって著しくクリープ破断強度のすぐ
れた鋼を開発することに成功したものである。
同時に、その使用をよシ高温度域で可能にするためにＭ
ｏ 、 Ｗ 、 Ｎｂの複合添加が有効であり、且つＭ
ｏ 、 Ｗ 、 Ｎｂには最適添加量があって、しかも
それはＭｏ量に依存するとの知見をえて、ＭＯとＷ量の
関係及び（Ｍｏ ＋Ｗ ）とＮｂ −ｉの関係を夫々間
らかにすることによって著しくクリープ破断強度のすぐ
れた鋼を開発することに成功したものである。
（発明の構成・作用）
本発明の成分範囲を示せば第１表の如くである。
以下に本発明について詳細に説明する。
先ず本発明鋼に含まれる各成分の限定理由について述べ
るとＣは強度の保持に必要であるが、溶接性の点から上
限を０．１５％とした。即ち後述するＣｒ量との関係で
、この種の鋼は非常に焼入性がよく溶接熱影響部が著し
く硬化し、溶接時低温割れの原因となる。従って溶接を
完全に行うために、かなシ高温の予熱を必要とし、ひい
ては溶接作業性が著しく損われる。しかるにＣを０．１
５ ％以下に保てば溶接熱影響部の最高硬さが低下し、
溶接割れの防止が容易に行いうるので上限を０．１５％
とした。また下限についてはＣ量を０．０３ ％未満に
するとクリープ破断強度の確保が困難になるので下限を
０．０３％と定めた。
るとＣは強度の保持に必要であるが、溶接性の点から上
限を０．１５％とした。即ち後述するＣｒ量との関係で
、この種の鋼は非常に焼入性がよく溶接熱影響部が著し
く硬化し、溶接時低温割れの原因となる。従って溶接を
完全に行うために、かなシ高温の予熱を必要とし、ひい
ては溶接作業性が著しく損われる。しかるにＣを０．１
５ ％以下に保てば溶接熱影響部の最高硬さが低下し、
溶接割れの防止が容易に行いうるので上限を０．１５％
とした。また下限についてはＣ量を０．０３ ％未満に
するとクリープ破断強度の確保が困難になるので下限を
０．０３％と定めた。
Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度保持上も必要な成分で
ある。上限を１６５％としたのはこれを超すと靭性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な最少
量として０．１％と定めた。
ある。上限を１６５％としたのはこれを超すと靭性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な最少
量として０．１％と定めた。
Ｃｒは耐酸化性に不可欠の元素であって、耐熱鋼には必
らず添加されており、Ｍ２ ｓ Ｃ６，Ｍ６Ｃ（但しＭ
は金属元素を指す）の微細析出により高温強度を高めて
いるが、下限はその析出硬化が顕著に認められる８％と
し、上限は溶接性及び靭性の点から１３チとした。
らず添加されており、Ｍ２ ｓ Ｃ６，Ｍ６Ｃ（但しＭ
は金属元素を指す）の微細析出により高温強度を高めて
いるが、下限はその析出硬化が顕著に認められる８％と
し、上限は溶接性及び靭性の点から１３チとした。
Ｍｏは固溶体強化により、高温強度を顕著に高める元素
であるので通常耐熱鋼には添加されるが、多量に添加さ
れた場合溶接性、耐酸化性を損うので上限を２．．３％
とし、一方Ｗとの共存においてもクリープ破断強度の向
上に効果のあるのは０．５％以上からであるので下限を
０．５ ％と定めだ。
であるので通常耐熱鋼には添加されるが、多量に添加さ
れた場合溶接性、耐酸化性を損うので上限を２．．３％
とし、一方Ｗとの共存においてもクリープ破断強度の向
上に効果のあるのは０．５％以上からであるので下限を
０．５ ％と定めだ。
ＷもＭｏと同様に固溶体強化および炭化物中に固溶して
粗大化を抑制することＫより高温強度を顕著に高める元
素であシ、とくに６００℃を超えて長時間側の強化に有
効である。しかし多量に添加すると溶接性、耐酸化性を
損うので上限を２．０％とし、一方Ｍｏとの共存におい
て効果を発揮するのは０．２チ以上からであるので下限
を０．２％と定めた。
粗大化を抑制することＫより高温強度を顕著に高める元
素であシ、とくに６００℃を超えて長時間側の強化に有
効である。しかし多量に添加すると溶接性、耐酸化性を
損うので上限を２．０％とし、一方Ｍｏとの共存におい
て効果を発揮するのは０．２チ以上からであるので下限
を０．２％と定めた。
ＶはＭｏ同様素地に固溶しても析出物として析出しても
鋼の高温強度を著しく高める元素である。
鋼の高温強度を著しく高める元素である。
特に析出の場合にはＭ４Ｃ３としての他Ｍ２３Ｃ６２Ｍ
６Ｃの一部に入り、析出物の粗大化の抑制に顕著な効果
を示す。しかしながら６００℃前後でＳＵＳ ３０４ス
テンレス鋼を超すクリープ破断強度を出すためには０．
０５％未満では不充分であり、また０、３０チを超すと
却って強度低下を生ずるので上限を０．３０％、下限を
０．０５％とした。
６Ｃの一部に入り、析出物の粗大化の抑制に顕著な効果
を示す。しかしながら６００℃前後でＳＵＳ ３０４ス
テンレス鋼を超すクリープ破断強度を出すためには０．
０５％未満では不充分であり、また０、３０チを超すと
却って強度低下を生ずるので上限を０．３０％、下限を
０．０５％とした。
ＮｂはＮｂ（ＣＮ）の析出によって高温強度を高めるが
、また微細な分散析出が後続するＭ、Ｃ６，Ｍ２Ｃ等の
析出状態を微細にコントロールするために長時間クリー
プ強度にも貢献する。その量は０．０２−未満では効果
がな（０，１２チを超すとかえって凝集粗大化を生じて
強度を下げるため、上限を０．１２チ、下限を０．０２
チとした。
、また微細な分散析出が後続するＭ、Ｃ６，Ｍ２Ｃ等の
析出状態を微細にコントロールするために長時間クリー
プ強度にも貢献する。その量は０．０２−未満では効果
がな（０，１２チを超すとかえって凝集粗大化を生じて
強度を下げるため、上限を０．１２チ、下限を０．０２
チとした。
なおＶ＋Ｎｂ量はクリープ強度の観点から０．１５〜０
．３５ ％の範囲が好ましい。
．３５ ％の範囲が好ましい。
Ｂは本来焼入性を著しく高める元素としてよく知られて
いるが、前述の如（、Ｈの微量添加によって著しくクリ
ープ強度が向上する。その量は０、 ＯＯ１１未満では
ほとんど効果がなく、０．ｏｏｓチを超すと熱間加工性
、溶接性を損うので上限を０．ｏｏｓチ、下限金０．０
０１チとした。
いるが、前述の如（、Ｈの微量添加によって著しくクリ
ープ強度が向上する。その量は０、 ＯＯ１１未満では
ほとんど効果がなく、０．ｏｏｓチを超すと熱間加工性
、溶接性を損うので上限を０．ｏｏｓチ、下限金０．０
０１チとした。
Ｎはマトリックスに固溶あるいは窒化物、炭窒化物とし
て析出し、クリープ破断強度を高める元素であるが、０
．０２％未満では急激に強度が低下すること、また０、
０５ ％を超すと鋳造時にブローホールを発生し健全
な鋼塊ができにくい等の問題を生ずるので上限を０．０
５％、下限を０．０２ ％としｆｃ。
て析出し、クリープ破断強度を高める元素であるが、０
．０２％未満では急激に強度が低下すること、また０、
０５ ％を超すと鋳造時にブローホールを発生し健全
な鋼塊ができにくい等の問題を生ずるので上限を０．０
５％、下限を０．０２ ％としｆｃ。
Ｓｉは本来脱酸のために添加される元素であるが材質的
には靭性に悪影響のある元素である。そこで靭性におよ
ぼす影響を調べたところ、０．２％以下に抑えると靭性
が向上することが分った。なお。
には靭性に悪影響のある元素である。そこで靭性におよ
ぼす影響を調べたところ、０．２％以下に抑えると靭性
が向上することが分った。なお。
好ましい範囲は０．０９５％以下である。
次にＭ０．！：Ｗの関係を第１図について述べる。ＭＯ
とＷは複合して添加することによって高温長時間側のク
リープ破断強度を著しく向上する。しかし強度、靭性、
溶接性を考慮するとその添加量には最適な範囲があ゛シ
、第１図のＡＢＣＤで囲まれる範囲でなければならない
ことが分った。すなわち直線ＡＢはＷＯ１２％の線であ
シ、これ未満ではクリープ弦波を向上させる効果が極め
て弱い。直線ＣＤはＭｏが０．５％の線であシ、これ未
満では同様にクリープ強度向上の効果が期待できない。
とＷは複合して添加することによって高温長時間側のク
リープ破断強度を著しく向上する。しかし強度、靭性、
溶接性を考慮するとその添加量には最適な範囲があ゛シ
、第１図のＡＢＣＤで囲まれる範囲でなければならない
ことが分った。すなわち直線ＡＢはＷＯ１２％の線であ
シ、これ未満ではクリープ弦波を向上させる効果が極め
て弱い。直線ＣＤはＭｏが０．５％の線であシ、これ未
満では同様にクリープ強度向上の効果が期待できない。
直線ＡＤはＭｏ十Ｗ ＝ ２．５ ％の線であってこれ
を超えると溶接性、靭性、耐酸化性等に悪影響が現われ
る。
を超えると溶接性、靭性、耐酸化性等に悪影響が現われ
る。
直線ＢＣはクリープ破断強度の観点からの下限界線であ
って（Ｍｏ ＋１１４２ Ｗ ）チ；０．８−の線であ
る。
って（Ｍｏ ＋１１４２ Ｗ ）チ；０．８−の線であ
る。
Ｗはその効果がＭｏの約半分であるのでＭｏ ＋ １７
２ Ｗで整理できる。
２ Ｗで整理できる。
次に（Ｍｏ＋Ｗ）とＮｂの関係を第２図について述べる
。本発明鋼においては微量Ｎｂの効果が顕著であって必
須の元素であるが、この必要Ｎｂ量は（Ｍｏ ＋Ｗ）量
と密接な関係がある。すなわち第２図ＥＦＧＨの範囲内
にあると最高の強度がえられる。直線ＥＨは（Ｍｏ＋Ｗ
）量が′２．．５％の線、ＦＣは０．９％の線でらυ、
第１図の最大値（、Ａ Ｄ線上）と最小値（Ｂ点）に対
応している。一方、Ｎｂ量の最適範囲は（Ｍｏ＋Ｗ）量
と関係しており、（Ｍｏ＋Ｗ）量の高いほどその範囲は
低濃度側に、（Ｍｏ＋Ｗ）ｉの低いほど高濃度側に移行
する。これを実験的に求めたものが直線ＨＧ、ＥＦであ
り、直線ＨＧは（Ｍ。
。本発明鋼においては微量Ｎｂの効果が顕著であって必
須の元素であるが、この必要Ｎｂ量は（Ｍｏ ＋Ｗ）量
と密接な関係がある。すなわち第２図ＥＦＧＨの範囲内
にあると最高の強度がえられる。直線ＥＨは（Ｍｏ＋Ｗ
）量が′２．．５％の線、ＦＣは０．９％の線でらυ、
第１図の最大値（、Ａ Ｄ線上）と最小値（Ｂ点）に対
応している。一方、Ｎｂ量の最適範囲は（Ｍｏ＋Ｗ）量
と関係しており、（Ｍｏ＋Ｗ）量の高いほどその範囲は
低濃度側に、（Ｍｏ＋Ｗ）ｉの低いほど高濃度側に移行
する。これを実験的に求めたものが直線ＨＧ、ＥＦであ
り、直線ＨＧは（Ｍ。
＋Ｗ）量との関係できまるＮｂ ｉの上限界線であり。
ＥＦは同様に下限界線である。すなわちＥＦ線の左側は
Ｎｂ量が不足してクリープ破断強度が不充分であり、Ｉ
（Ｇ線の右側はＮｂ量が過剰となってクリープ破断強度
が却って低下してしまう領域である。
Ｎｂ量が不足してクリープ破断強度が不充分であり、Ｉ
（Ｇ線の右側はＮｂ量が過剰となってクリープ破断強度
が却って低下してしまう領域である。
以上が本発明の基本成分であるが、本発明においてはさ
らに靭性向上の目的でＮｉとＣｏの１種又は２種を合計
０，１〜１．０チ含有させることができる。すなわちＮ
ｉとＣｏはそれぞれオーステナイト生成元素であって多
量に発生すると靭性の点で好ましくないδフエライト量
を抑制するために１種又は２種添加される。またＮｉ
、 Ｃｏの添加によって前記組織的変化が期待される以
外にも元素自体の添加効果として靭性改善が期待される
。その量は１種又は２種の合計が０．１％未満では効果
がなく、また１％を超すと常温強度の上昇が顕著で加工
性に悪影響があるので上限を１．０％、下限を０．１襲
とした。
らに靭性向上の目的でＮｉとＣｏの１種又は２種を合計
０，１〜１．０チ含有させることができる。すなわちＮ
ｉとＣｏはそれぞれオーステナイト生成元素であって多
量に発生すると靭性の点で好ましくないδフエライト量
を抑制するために１種又は２種添加される。またＮｉ
、 Ｃｏの添加によって前記組織的変化が期待される以
外にも元素自体の添加効果として靭性改善が期待される
。その量は１種又は２種の合計が０．１％未満では効果
がなく、また１％を超すと常温強度の上昇が顕著で加工
性に悪影響があるので上限を１．０％、下限を０．１襲
とした。
次に本発明の効果を実施例についてさらに具体的に述べ
る。
る。
実施例
第２表に供試鋼の化学組成、６００℃、２０ｋｌ？／闇
２の応力でのクリープ破断時間、破断伸び、溶接性を表
わすｙＷ拘束割れ試験における割れ防止のだめの予熱温
度、６００℃、１０００時間時効後の衝暴値、常温の引
張シ特性を示す。
２の応力でのクリープ破断時間、破断伸び、溶接性を表
わすｙＷ拘束割れ試験における割れ防止のだめの予熱温
度、６００℃、１０００時間時効後の衝暴値、常温の引
張シ特性を示す。
第２表に示すもののうちＡ６，８，９，１２゜１４．１
６，１９，２２，２４．２５鋼は本発明鋼でめ９、その
他は比較鋼である。
６，１９，２２，２４．２５鋼は本発明鋼でめ９、その
他は比較鋼である。
Ａ３鋼は通常低合金耐熱鋼として使用されている２１１
ｉＣｒ−Ｉ Ｍｏ鋼であシ、Ａ１鋼は更に耐高温腐食性
を向上させたボイラ熱交換器用合金鋼鋼管であるがクリ
ープ破断強度が低いのでこれを改良するために開発され
た鋼管が屋２鋼でおる。しかしながら、いずれにしても
本発明鋼にくらべ、著しくクリープ破断強度が低い。
ｉＣｒ−Ｉ Ｍｏ鋼であシ、Ａ１鋼は更に耐高温腐食性
を向上させたボイラ熱交換器用合金鋼鋼管であるがクリ
ープ破断強度が低いのでこれを改良するために開発され
た鋼管が屋２鋼でおる。しかしながら、いずれにしても
本発明鋼にくらべ、著しくクリープ破断強度が低い。
Ａ４鋼は現在ドイツを中心にヨーロツノ母で石炭専焼ボ
イラの過熱器管、再熱器管に使用されている鋼糧である
が、Ｃ量が本発明鋼にくらべ著しく高いので溶接性、加
工性に難点がある。
イラの過熱器管、再熱器管に使用されている鋼糧である
が、Ｃ量が本発明鋼にくらべ著しく高いので溶接性、加
工性に難点がある。
屋５鋼はＷ量がその下限を切るものであって十分なりリ
ープ破断強度が確保できない。Ａ７゜１０．１８，２０
．２１９１４は第２図１１Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈの外部に位置
するものであって、 （Ｍｏ ＋Ｗ ）量に対するＮ
ｂ量の値が少なすぎたシ多すぎたシ適正ではなく、高い
クリープ破断強度が得られない。
ープ破断強度が確保できない。Ａ７゜１０．１８，２０
．２１９１４は第２図１１Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈの外部に位置
するものであって、 （Ｍｏ ＋Ｗ ）量に対するＮ
ｂ量の値が少なすぎたシ多すぎたシ適正ではなく、高い
クリープ破断強度が得られない。
Ａｌｌ、１３鋼は第１図ＡＤ線の上部に位置し。
Ｍｏ ＋ Ｗ量が多すぎるため１時効による脆化が大き
い９という問題がある。
い９という問題がある。
Ａ １５ ＠はＭｏ［がその下限を切るものであって十
分なりリープ破断強度が確保できない。
分なりリープ破断強度が確保できない。
屋１７鋼は第１図ＢＣ線の下方に位置するものであって
Ｍ０．Ｗ量が少なく、クリープ破断強度が十分でない。
Ｍ０．Ｗ量が少なく、クリープ破断強度が十分でない。
Ａ２３鋼はＣ量がその上限を超すものであって溶接性も
衝撃値も低下している。
衝撃値も低下している。
これに対して本発明鋼は既存のフェライト系耐熱鋼であ
る比較網点４鋼と比較して相当にすぐれており、市販の
２Ｖ４Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ ＠である比較鋼Ａ３′Ｂｖ４
゜市販の９Ｃｒ−ＩＭｏｖ１４である比較＠Ａ１鋼より
、はるかに高い強度を有して、同一応力レベルではかな
り高い温度で使用できる。
る比較網点４鋼と比較して相当にすぐれており、市販の
２Ｖ４Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ ＠である比較鋼Ａ３′Ｂｖ４
゜市販の９Ｃｒ−ＩＭｏｖ１４である比較＠Ａ１鋼より
、はるかに高い強度を有して、同一応力レベルではかな
り高い温度で使用できる。
なお靭性としては既存の２’４ Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ鋼よ
シ同等乃至は高いレベルにあって事実上全く問題はない
。
シ同等乃至は高いレベルにあって事実上全く問題はない
。
と＜ＩＣＡ２４．２５ｍはＡ ２２ ｗＩにそれぞれ０
．６５％Ｎｉ、０．４７％Ｎｉ ＋ ０．２０ ％ Ｃ
ｏを添加した鋼であるが強度が同等であって靭性が改善
されている。
．６５％Ｎｉ、０．４７％Ｎｉ ＋ ０．２０ ％ Ｃ
ｏを添加した鋼であるが強度が同等であって靭性が改善
されている。
また１本発明鋼は溶接性の点からも２Ｖ４Ｃｒ−ＩＭ。
鋼とほぼ同等であって極めて使い易い鋼でおる。
（発明の効果）
以上の如く本発明鋼は従来のフェライト系耐熱鋼にくら
べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高温強度の増大
を達成した鋼であり、溶接性、靭性等実用上の特性もす
ぐれており、産業界に貢献するところが極めて太きい。
べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高温強度の増大
を達成した鋼であり、溶接性、靭性等実用上の特性もす
ぐれており、産業界に貢献するところが極めて太きい。
嬉１図は本発明におけるＭｏ＋Ｗとの関係を示す図、第
２図は本発明における（Ｍｏ＋Ｗ）とＮｂとの関係を示
す図である。 （％）Ｍ＋’ｌＡＪ
２図は本発明における（Ｍｏ＋Ｗ）とＮｂとの関係を示
す図である。 （％）Ｍ＋’ｌＡＪ
Claims (2)
- （１）重量でＣ０．０３〜０．１５％、Ｍｎ０．１〜１
．５％、Ｃｒ８．０〜１３．０％、Ｍｏ０．５〜２．３
％、Ｗ０．２〜２．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ０．０２〜０．１２％、Ｂ０．００１〜０．００８％
、Ｎ０．０２〜０．０５％を含有し、Ｓｉ０．２％以下
に制限し、さらにＭｏとＷ量の関係が下記の座標点を占
める第１図ＡＢＣＤに囲まれた範囲、また（Ｍｏ＋Ｗ）
とＮｂ量の関係が下記の座標点を占める第２図ＥＦＧＨ
に囲まれた範囲にあり、残部Ｆｅおよび不可避不純物よ
りなることを特徴とする高強度フェライト系耐熱鋼。 Ｍｏ％、Ｗ％ （Ｍｏ＋Ｗ）％、Ｎｂ％ Ａ（２．３、０．２） Ｅ（２．５、０．０２） Ｂ（０．７、０．２） Ｆ（０．９、０．０５） Ｃ（０．５、０．６） Ｇ（０．９、０．１２） Ｄ（０．５、２．０） Ｈ（２．５、０．０９） - （２）重量でＣ０．０３〜０．１５％、Ｍｎ０．１〜１
．５％、Ｃｒ８．０〜１３．０％、Ｍｏ０．５〜２．３
％、Ｗ０．２〜２．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ０．０２〜０．１２％、Ｂ０．００１〜０．００８％
、Ｎ０．０２〜０．０５％、Ｎｉ、Ｃｏの１種又は２種
合計で０．１〜１．０％を含有し、Ｓｉ０．２％以下に
制限し、さらにＭｏとＷ量の関係が下記の座標点を占め
る第１図ＡＢＣＤに囲まれた範囲、また（Ｍｏ＋Ｗ）と
Ｎｂ量の関係が下記の座標点を占める第２図ＥＦＧＨに
囲まれた範囲にあり、残部Ｆｅおよび不可避不純物より
なることを特徴とする高強度フェライト系耐熱鋼。 Ｍｏ％、Ｗ％ （Ｍｏ＋Ｗ）％、Ｎｂ％ Ａ（２．３、０．２） Ｅ（２．５、０．０２） Ｂ（０．７、０．２） Ｆ（０．９、０．０５） Ｃ（０．５、０．６） Ｇ（０．９、０．１２） Ｄ（０．５、２．０） Ｈ（２．５、０．０９）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18964084A JPS6169948A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 高強度フエライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18964084A JPS6169948A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 高強度フエライト系耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6169948A true JPS6169948A (ja) | 1986-04-10 |
| JPH0360905B2 JPH0360905B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=16244686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18964084A Granted JPS6169948A (ja) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | 高強度フエライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6169948A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62297435A (ja) * | 1986-06-14 | 1987-12-24 | Nippon Steel Corp | 溶接性を改善せる高強度フエライト系ボイラ鋼管用鋼 |
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| JPS63188492A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-04 | Nippon Steel Corp | ９Ｃｒ−Ｍｏ系鋼用ＴＩＧ溶接用ワイヤ |
| JPS648256A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-12 | Nippon Steel Corp | High-strength ferritic heat-resisting steel |
| JPH04371552A (ja) * | 1991-06-18 | 1992-12-24 | Nippon Steel Corp | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
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| JPH05311343A (ja) * | 1992-05-14 | 1993-11-22 | Nippon Steel Corp | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 |
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| JPS60155648A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性フエライト系耐熱鋼 |
-
1984
- 1984-09-12 JP JP18964084A patent/JPS6169948A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS60155648A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性フエライト系耐熱鋼 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360905B2 (ja) | 1991-09-18 |
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