JPH05263196A - 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 - Google Patents
高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼Info
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- JPH05263196A JPH05263196A JP6395692A JP6395692A JPH05263196A JP H05263196 A JPH05263196 A JP H05263196A JP 6395692 A JP6395692 A JP 6395692A JP 6395692 A JP6395692 A JP 6395692A JP H05263196 A JPH05263196 A JP H05263196A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高温におけるクリープ破断特性お
よび靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボイラ鋼管用鋼
を提供するものである。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０
％、Ｃｒ：８．００〜１３．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．５０％、Ｗ：０．１０〜４．００％、Ｖ：０．０５
〜０．５０％、Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、Ａｌ：
０．００２〜０．０５０％、Ｎ：０．０１０〜０．１１
０％を含有し、Ｎｉ：０．１０〜３．００％、Ｃｏ：
０．１０〜５．００％の１種または２種を含有し、ある
いは更にＢ：０．００１〜０．０３０％を含有し、かつ
上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、ＣｏがＣｒ−４Ｎｉ−２Ｃ
ｏ≦９の関係式を満足することを特徴とする高温強度な
らびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
よび靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボイラ鋼管用鋼
を提供するものである。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０
％、Ｃｒ：８．００〜１３．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．５０％、Ｗ：０．１０〜４．００％、Ｖ：０．０５
〜０．５０％、Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、Ａｌ：
０．００２〜０．０５０％、Ｎ：０．０１０〜０．１１
０％を含有し、Ｎｉ：０．１０〜３．００％、Ｃｏ：
０．１０〜５．００％の１種または２種を含有し、ある
いは更にＢ：０．００１〜０．０３０％を含有し、かつ
上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、ＣｏがＣｒ−４Ｎｉ−２Ｃ
ｏ≦９の関係式を満足することを特徴とする高温強度な
らびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フェライト系耐熱鋼に
関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリー
プ破断特性および靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボ
イラ鋼管用鋼に関するものである。
関するものであり、さらに詳しくは高温におけるクリー
プ破断特性および靱性の優れたフェライト系Ｃｒ含有ボ
イラ鋼管用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電においては熱効率を向上
させる観点から蒸気条件の高温高圧化が進められ、現行
の超臨界圧条件から中間ステップを経て超々臨界圧条件
に引き上げる計画が推進されている。このような発電条
件の動向に伴い、ボイラ管等の材料選択において、耐酸
化性と高温強度の観点から、現在使用されている２ 1/4
Ｃｒ−Ｍｏ鋼では適用が難かしい。一方、オーステナイ
ト系耐熱鋼の適用が考えられるが、コストアップ等の問
題がある。したがって、この二者の間に位置する高強度
高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれている。
させる観点から蒸気条件の高温高圧化が進められ、現行
の超臨界圧条件から中間ステップを経て超々臨界圧条件
に引き上げる計画が推進されている。このような発電条
件の動向に伴い、ボイラ管等の材料選択において、耐酸
化性と高温強度の観点から、現在使用されている２ 1/4
Ｃｒ−Ｍｏ鋼では適用が難かしい。一方、オーステナイ
ト系耐熱鋼の適用が考えられるが、コストアップ等の問
題がある。したがって、この二者の間に位置する高強度
高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれている。
【０００３】このような事情に鑑み、クリープ破断強度
が従来材を大幅に上回る新しい鋼種が開発され、提案が
行われている。これまで９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ
−２Ｍｏ鋼などの高Ｃｒフェライト系耐熱鋼が提案され
ているが、これらは何れも上記の超々臨界圧蒸気条件で
はクリープ破断強度の点から適用が難しい。これらの要
求特性を向上させた鋼が開発された。例えば、（Ｍｏ＋
Ｗ）とＮｂ量の関係を定めてクリープ特性と靱性の向上
を図るようにした鋼が、特開昭６１−６９９４８号公
報、特開昭６１−２３１１３９号公報、特開昭６２−２
９７４３５号公報、特開昭６２−２９７４３６号公報に
おいて開示されている。また、クリープ破断強度の向上
に最適範囲のＷ、Ｎｂ添加が有効なことが特開昭６３−
８９６４４号公報において開示されている。
が従来材を大幅に上回る新しい鋼種が開発され、提案が
行われている。これまで９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ
−２Ｍｏ鋼などの高Ｃｒフェライト系耐熱鋼が提案され
ているが、これらは何れも上記の超々臨界圧蒸気条件で
はクリープ破断強度の点から適用が難しい。これらの要
求特性を向上させた鋼が開発された。例えば、（Ｍｏ＋
Ｗ）とＮｂ量の関係を定めてクリープ特性と靱性の向上
を図るようにした鋼が、特開昭６１−６９９４８号公
報、特開昭６１−２３１１３９号公報、特開昭６２−２
９７４３５号公報、特開昭６２−２９７４３６号公報に
おいて開示されている。また、クリープ破断強度の向上
に最適範囲のＷ、Ｎｂ添加が有効なことが特開昭６３−
８９６４４号公報において開示されている。
【０００４】これらの鋼は従来の耐熱鋼にＷを添加し、
固溶強化、析出強化によりクリープ破断強度を飛躍的に
高めた鋼であるが、靱性についての配慮に欠けていた。
固溶強化、析出強化によりクリープ破断強度を飛躍的に
高めた鋼であるが、靱性についての配慮に欠けていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のような事情を踏
まえて、本発明は超々臨界圧ボイラ等で使用できるよう
高強度高靱性を有するフェライト系耐熱鋼を提供するこ
とを目的としている。
まえて、本発明は超々臨界圧ボイラ等で使用できるよう
高強度高靱性を有するフェライト系耐熱鋼を提供するこ
とを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の目的を達
成するために、合金成分の最適化をはかり、ＭｏとＷの
添加量を適正化すると同時に、ＣｏおよびＮｉの積極的
な利用等により、高温強度と靱性の優れたフェライト系
耐熱鋼を提供するものである。すなわち、本発明は重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０１〜
０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．
００〜１３．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、
Ｗ：０．１０〜４．００％、Ｖ：０．０５〜０．５０
％、Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、Ａｌ：０．００２〜
０．０５０％、Ｎ：０．０１０〜０．１１０％を含有
し、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、
Ｏ：０．０１５％以下に制限し、Ｎｉ：０．１０〜３．
００％、Ｃｏ：０．１０〜５．００％の１種または２種
を含有し、あるいはさらにＢ：０．００１〜０．０３０
％を含有し、かつ上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、ＣｏがＣ
ｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９の関係式を満足することを特徴
とする高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱
鋼を要旨とするものである。
成するために、合金成分の最適化をはかり、ＭｏとＷの
添加量を適正化すると同時に、ＣｏおよびＮｉの積極的
な利用等により、高温強度と靱性の優れたフェライト系
耐熱鋼を提供するものである。すなわち、本発明は重量
％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０１〜
０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．
００〜１３．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、
Ｗ：０．１０〜４．００％、Ｖ：０．０５〜０．５０
％、Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、Ａｌ：０．００２〜
０．０５０％、Ｎ：０．０１０〜０．１１０％を含有
し、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、
Ｏ：０．０１５％以下に制限し、Ｎｉ：０．１０〜３．
００％、Ｃｏ：０．１０〜５．００％の１種または２種
を含有し、あるいはさらにＢ：０．００１〜０．０３０
％を含有し、かつ上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、ＣｏがＣ
ｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９の関係式を満足することを特徴
とする高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱
鋼を要旨とするものである。
【０００７】
【作用】以下、本発明の各成分の限定理由について説明
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下同じ）
およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度および靱
性に大きな影響を及ぼす。０．０１％未満では析出量が
少なく、析出強化に不十分であり、０．１５％超では靱
性が低下するともに、炭化物の凝集粗大化が促進され、
高温長時間側のクリープ破断強度を低下させるので、
０．０１〜０．１５％に限定する。
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下同じ）
およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度および靱
性に大きな影響を及ぼす。０．０１％未満では析出量が
少なく、析出強化に不十分であり、０．１５％超では靱
性が低下するともに、炭化物の凝集粗大化が促進され、
高温長時間側のクリープ破断強度を低下させるので、
０．０１〜０．１５％に限定する。
【０００８】Ｓｉは脱酸効果、強度確保および耐酸化性
のために添加されるが、靱性に悪影響を及ぼす元素であ
る。したがって脱酸、強度、耐酸化性の点から下限を
０．０１％とし、靱性の点から上限を０．８０％とし
た。Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度の改善にも必要な
元素であり、最低０．０５％以上の添加が必要である。
しかし、過剰な添加は高温強度および靱性を低下させる
ため、上限を１．５０％とした。
のために添加されるが、靱性に悪影響を及ぼす元素であ
る。したがって脱酸、強度、耐酸化性の点から下限を
０．０１％とし、靱性の点から上限を０．８０％とし
た。Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度の改善にも必要な
元素であり、最低０．０５％以上の添加が必要である。
しかし、過剰な添加は高温強度および靱性を低下させる
ため、上限を１．５０％とした。
【０００９】Ｃｒは高温の耐酸化性を確保する上で必要
不可欠な元素であり、マトリックス中へＭ23Ｃ6 型炭化
物を析出させる効果を有し、高温強度を高める。８．０
０％未満では高温での耐酸化性が不足となり、高温強度
も低下する。一方、１３．００％超ではδフェライトの
抑制が難しくなり、強度と靱性の低下が生じるので、Ｃ
ｒ量を８．００〜１３．００％に限定する。
不可欠な元素であり、マトリックス中へＭ23Ｃ6 型炭化
物を析出させる効果を有し、高温強度を高める。８．０
０％未満では高温での耐酸化性が不足となり、高温強度
も低下する。一方、１３．００％超ではδフェライトの
抑制が難しくなり、強度と靱性の低下が生じるので、Ｃ
ｒ量を８．００〜１３．００％に限定する。
【００１０】Ｍｏは固溶強化をもたらすと同時に、Ｍ23
Ｃ6 を安定化させ、高温強度を向上させる。０．０５％
未満では効果が小さく、１．５０％超ではδフェライト
の生成を促進すると同時に、Ｍ6 ＣとＬａｖｅｓ相の析
出および凝集粗大化を促進させるので、０．０５〜１．
５０％とした。Ｗは固溶強化とＭ23Ｃ6 の微細析出に寄
与すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高温長
時間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。最低
０．１０％以上が必要であるが、４．００％を超える
と、δフェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすく
なり、高温強度と靱性を低下させるため、０．１０〜
４．００％とした。
Ｃ6 を安定化させ、高温強度を向上させる。０．０５％
未満では効果が小さく、１．５０％超ではδフェライト
の生成を促進すると同時に、Ｍ6 ＣとＬａｖｅｓ相の析
出および凝集粗大化を促進させるので、０．０５〜１．
５０％とした。Ｗは固溶強化とＭ23Ｃ6 の微細析出に寄
与すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高温長
時間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。最低
０．１０％以上が必要であるが、４．００％を超える
と、δフェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすく
なり、高温強度と靱性を低下させるため、０．１０〜
４．００％とした。
【００１１】Ｖは析出強化元素として微細な炭窒化物を
析出し、高温強度を高める。０．０５％未満では効果が
不十分であり、０．５０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化
を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を
減少させ、高温強度を低下させるので、０．０５〜０．
５０％に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、高温
強度を高めるとともに、組織微細化の作用により靱性を
改善するため、最低０．０２％が必要である。しかし
０．１５％を超えて過剰に添加すると、焼きならし温度
ではマトリックスに完全に固溶しきれず、十分な強化効
果が得られないので、０．０２〜０．１５％に限定す
る。
析出し、高温強度を高める。０．０５％未満では効果が
不十分であり、０．５０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の粗大化
を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得るＣ量を
減少させ、高温強度を低下させるので、０．０５〜０．
５０％に限定する。Ｎｂは炭窒化物として析出し、高温
強度を高めるとともに、組織微細化の作用により靱性を
改善するため、最低０．０２％が必要である。しかし
０．１５％を超えて過剰に添加すると、焼きならし温度
ではマトリックスに完全に固溶しきれず、十分な強化効
果が得られないので、０．０２〜０．１５％に限定す
る。
【００１２】Ａｌは脱酸材として使われるが、その量は
結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。０．００
２％未満では脱酸剤として不十分であり、０．０５０％
超ではクリープ破断強度が低下するので、０．００２〜
０．０５０％に限定する。Ｎは窒化物または炭窒化物を
析出させ、高温強度を高める重要な元素の一つである。
０．０１０％以上の添加により効果を発揮するが、０．
１１０％を超えると、窒化物の粗大化と靱性の低下をも
たらすだけではなく、製造上も困難となるため、０．０
１０〜０．１１０％に限定する。
結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。０．００
２％未満では脱酸剤として不十分であり、０．０５０％
超ではクリープ破断強度が低下するので、０．００２〜
０．０５０％に限定する。Ｎは窒化物または炭窒化物を
析出させ、高温強度を高める重要な元素の一つである。
０．０１０％以上の添加により効果を発揮するが、０．
１１０％を超えると、窒化物の粗大化と靱性の低下をも
たらすだけではなく、製造上も困難となるため、０．０
１０〜０．１１０％に限定する。
【００１３】Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δ
フェライトの生成を抑制する効果を有し、靱性の改善に
も有効であり、最低０．１０％が必要である。しかし、
３．００％超では析出物の凝集粗大化をまねき、長時間
側のクリープ破断強度が低下するため上限を３．００％
とした。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一
つである。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフ
ェライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。０．１０％未満では効果が小さ
く、また５．００％超ではコストが高くなり、脆化も起
こりやすくなるので、０．１０〜５．００％に限定す
る。
フェライトの生成を抑制する効果を有し、靱性の改善に
も有効であり、最低０．１０％が必要である。しかし、
３．００％超では析出物の凝集粗大化をまねき、長時間
側のクリープ破断強度が低下するため上限を３．００％
とした。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一
つである。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフ
ェライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。０．１０％未満では効果が小さ
く、また５．００％超ではコストが高くなり、脆化も起
こりやすくなるので、０．１０〜５．００％に限定す
る。
【００１４】Ｂは粒界強化およびＭ23（Ｃ、Ｂ）6 など
として析出強化をもたらすため、高温強度を向上する。
０．００１％未満では効果が不十分であり、また０．０
３０％超では粗大なＢ含有相を生じさせ、脆化を起こす
ため、０．００１〜０．０３０％と限定する。Ｐは焼き
戻し脆化および再熱割れ感受性に悪影響を及ぼすため上
限を０．０３％とする。
として析出強化をもたらすため、高温強度を向上する。
０．００１％未満では効果が不十分であり、また０．０
３０％超では粗大なＢ含有相を生じさせ、脆化を起こす
ため、０．００１〜０．０３０％と限定する。Ｐは焼き
戻し脆化および再熱割れ感受性に悪影響を及ぼすため上
限を０．０３％とする。
【００１５】Ｓは靱性劣化、異方性および再熱割れ感受
性の増大の原因となるので上限を０．０１０％とした。
Ｏは靱性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因となるの
で、上限を０．０１５％とした。さらに、本発明に従
い、クリープ破断強度ならびに靱性の改善のため、δフ
ェライトが存在しないマルテンサイト単相組織とするた
めにＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏ量の適正バランスを規定する。本
発明者らは上記成分範囲内のＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏが Ｃｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９ を満足すればδフェライトの生成を抑制してクリープ破
断強度ならびに靱性を改善できることを見出した。
性の増大の原因となるので上限を０．０１０％とした。
Ｏは靱性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因となるの
で、上限を０．０１５％とした。さらに、本発明に従
い、クリープ破断強度ならびに靱性の改善のため、δフ
ェライトが存在しないマルテンサイト単相組織とするた
めにＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏ量の適正バランスを規定する。本
発明者らは上記成分範囲内のＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏが Ｃｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９ を満足すればδフェライトの生成を抑制してクリープ破
断強度ならびに靱性を改善できることを見出した。
【００１６】尚、本発明は高クリープ破断強度を有する
耐熱鋼を提供するものであるので、本発明鋼は使用目的
に応じて種々の製造方法、および熱処理を施すことが可
能であり、このことは本発明の効果を何等妨げるもので
はない。本発明鋼は鋼管のみならず、厚板および薄板の
形で提供することも可能であり、熱間圧延まま、もしく
は必要とされる熱処理を施した板を用いて種々の耐熱材
料の形状で使用することが可能であって、このことは本
発明の効果に何等影響を与えない。
耐熱鋼を提供するものであるので、本発明鋼は使用目的
に応じて種々の製造方法、および熱処理を施すことが可
能であり、このことは本発明の効果を何等妨げるもので
はない。本発明鋼は鋼管のみならず、厚板および薄板の
形で提供することも可能であり、熱間圧延まま、もしく
は必要とされる熱処理を施した板を用いて種々の耐熱材
料の形状で使用することが可能であって、このことは本
発明の効果に何等影響を与えない。
【００１７】以上の鋼管、板、各種形状の耐熱部材には
それぞれ目的、用途に応じて各種熱処理を施すことが可
能であって、このことは本発明の効果を十分に発揮する
上で重要である。通常は焼準＋焼き戻し工程を経て製品
とする場合が多いが、これに加えて焼き入れ、焼き戻
し、焼準工程を単独であるいは併用して施すことが可能
であり、また有用である。材料特性の十分な発現に必要
な範囲で、以上の工程はおのおのの工程を複数回繰り返
して適用することもまた可能であって、このことは本発
明の効果に何等影響を与えるものではない。
それぞれ目的、用途に応じて各種熱処理を施すことが可
能であって、このことは本発明の効果を十分に発揮する
上で重要である。通常は焼準＋焼き戻し工程を経て製品
とする場合が多いが、これに加えて焼き入れ、焼き戻
し、焼準工程を単独であるいは併用して施すことが可能
であり、また有用である。材料特性の十分な発現に必要
な範囲で、以上の工程はおのおのの工程を複数回繰り返
して適用することもまた可能であって、このことは本発
明の効果に何等影響を与えるものではない。
【００１８】以上の工程を適宜選択して、本発明鋼の製
造プロセスに適用すればよい。
造プロセスに適用すればよい。
【００１９】
【実施例】表１に示す化学組成を有する本発明鋼（Ｎ
ｏ．１〜７）と比較鋼（Ｎｏ．８〜１１）を真空誘導溶
解炉にて各２０kgのインゴット溶製し、熱延によって厚
さ１５mmの板とした後、１０７０℃×６０分の焼なら
し、７８０℃×６０分の焼もどしを施した後、６００℃
で２００ＭＰａと６５０℃で１５０ＭＰａの２条件のク
リープ破断試験、６００℃で３０００時間時効後の０℃
におけるシャルピー衝撃試験を実施した。その結果を表
２に示す。表２から明らかなように、本発明鋼は何れの
条件においてもクリープ破断時間が比較鋼の２倍〜３倍
以上であり、かつ６００℃で３０００時間時効後のシャ
ルピー吸収エネルギーが比較鋼と同等か、もしくはそれ
以上であり、従来鋼より高い温度で使用できるものと考
えられる。
ｏ．１〜７）と比較鋼（Ｎｏ．８〜１１）を真空誘導溶
解炉にて各２０kgのインゴット溶製し、熱延によって厚
さ１５mmの板とした後、１０７０℃×６０分の焼なら
し、７８０℃×６０分の焼もどしを施した後、６００℃
で２００ＭＰａと６５０℃で１５０ＭＰａの２条件のク
リープ破断試験、６００℃で３０００時間時効後の０℃
におけるシャルピー衝撃試験を実施した。その結果を表
２に示す。表２から明らかなように、本発明鋼は何れの
条件においてもクリープ破断時間が比較鋼の２倍〜３倍
以上であり、かつ６００℃で３０００時間時効後のシャ
ルピー吸収エネルギーが比較鋼と同等か、もしくはそれ
以上であり、従来鋼より高い温度で使用できるものと考
えられる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上の如く本発明鋼は従来のフェライト
系耐熱鋼に比べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高
温強度の増大を達成した鋼であり、靱性等実用上の特性
も優れており、超々臨界圧火力発電、原子力発電等多く
の分野への適用ができ、産業界に貢献するところが極め
て大きい。
系耐熱鋼に比べ、装置の高温化、高圧化に対応できる高
温強度の増大を達成した鋼であり、靱性等実用上の特性
も優れており、超々臨界圧火力発電、原子力発電等多く
の分野への適用ができ、産業界に貢献するところが極め
て大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、 Ｗ ：０．１０〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．１０〜３．００％、 Ｃｏ：０．１０〜５．００％ の１種または２種を含有し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下 に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不純物よりなり、
かつ上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏが Ｃｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．０１〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．８０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、 Ｃｒ：８．００〜１３．００％、 Ｍｏ：０．０５〜１．５０％、 Ｗ ：０．１０〜４．００％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％、 Ｎｂ：０．０２〜０．１５％、 Ａｌ：０．００２〜０．０５０％、 Ｎ ：０．０１０〜０．１１０％ を含有し、さらに Ｂ ：０．００１〜０．０３０％ かつ Ｎｉ：０．１０〜３．００％、 Ｃｏ：０．１０〜５．００％ の１種または２種を含有し、 Ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．０１５％以下 に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不純物よりなり、
かつ上記成分範囲のＣｒ、Ｎｉ、Ｃｏが Ｃｒ−４Ｎｉ−２Ｃｏ≦９ の関係式を満足することを特徴とする高温強度ならびに
靱性に優れたフェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6395692A JPH05263196A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6395692A JPH05263196A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05263196A true JPH05263196A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=13244283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6395692A Pending JPH05263196A (ja) | 1992-03-19 | 1992-03-19 | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH05263196A (ja) |
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