JPH07286247A - 高強度フェライト系耐熱鋼 - Google Patents
高強度フェライト系耐熱鋼Info
- Publication number
- JPH07286247A JPH07286247A JP7854494A JP7854494A JPH07286247A JP H07286247 A JPH07286247 A JP H07286247A JP 7854494 A JP7854494 A JP 7854494A JP 7854494 A JP7854494 A JP 7854494A JP H07286247 A JPH07286247 A JP H07286247A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- ferritic heat
- resistant steel
- toughness
- heat resistant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 超超臨界圧条件下で使用されるボイラ鋼管用
の高強度・高靱性のフェライト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 ＭｏとＷの添加量の適正化をはかり、またＣ
ｏとＢの積極的な利用などにより、高温強度の優れたフ
ェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正添加によ
り時効後靱性と水蒸気酸化特性に優れたボイラ材料を得
る。その化学成分はＳｉ：０．２１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃ：０．０２〜０．１５
％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．０〜
１３．０％、Ｍｏ：０．５％超〜１．５％、Ｗ：１．０
０％超〜４．００％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．１５％、Ｃｏ：５．０％以下、Ｂ：
０．００１０〜０．０２％、Ｎ：０．０１〜０．１１
％、Ｓｉ＋１０Ａｌ：０．８０％以下である。
の高強度・高靱性のフェライト系耐熱鋼を提供する。 【構成】 ＭｏとＷの添加量の適正化をはかり、またＣ
ｏとＢの積極的な利用などにより、高温強度の優れたフ
ェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの適正添加によ
り時効後靱性と水蒸気酸化特性に優れたボイラ材料を得
る。その化学成分はＳｉ：０．２１〜０．５０％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃ：０．０２〜０．１５
％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．０〜
１３．０％、Ｍｏ：０．５％超〜１．５％、Ｗ：１．０
０％超〜４．００％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．０２〜０．１５％、Ｃｏ：５．０％以下、Ｂ：
０．００１０〜０．０２％、Ｎ：０．０１〜０．１１
％、Ｓｉ＋１０Ａｌ：０．８０％以下である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温クリープ特性、靱
性と耐酸化特性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼に関
し、さらに詳しくはボイラ用鋼管用鋼などに係わるもの
である。
性と耐酸化特性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼に関
し、さらに詳しくはボイラ用鋼管用鋼などに係わるもの
である。
【０００２】
【従来の技術】最近、熱効率を向上させる観点から、火
力発電においては蒸気条件の高温高圧化が進められ、現
行の５３８℃／２４６ｋｇｆ／ｃｍ2 から５９３℃／３
１６ｋｇｆ／ｃｍ2 、さらには６４９℃／３５２ｋｇｆ
／ｃｍ2 という、いわゆる超々臨界圧条件に引き上げよ
うとしている。このような動向に伴い、ボイラ管などの
材料選択にあたっては耐酸化性と高温強度の観点から、
現在使われている２・１／４Ｃｒ−Ｍｏ鋼は適用できな
くなる。一方、１８−８オーステナイト系耐熱鋼の適用
が考えられるが、コストアップなどの問題がある。従っ
て、この二者の間に位置する耐酸化特性を有し、かつ高
強度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれてい
る。
力発電においては蒸気条件の高温高圧化が進められ、現
行の５３８℃／２４６ｋｇｆ／ｃｍ2 から５９３℃／３
１６ｋｇｆ／ｃｍ2 、さらには６４９℃／３５２ｋｇｆ
／ｃｍ2 という、いわゆる超々臨界圧条件に引き上げよ
うとしている。このような動向に伴い、ボイラ管などの
材料選択にあたっては耐酸化性と高温強度の観点から、
現在使われている２・１／４Ｃｒ−Ｍｏ鋼は適用できな
くなる。一方、１８−８オーステナイト系耐熱鋼の適用
が考えられるが、コストアップなどの問題がある。従っ
て、この二者の間に位置する耐酸化特性を有し、かつ高
強度、高靱性のフェライト系耐熱鋼の開発が望まれてい
る。
【０００３】他方、このような用途には、これまで９Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼などの高クロムフ
ェライト系耐熱鋼も用いられてきたが、これらは何れも
上記の蒸気条件では全ての特性を満足しないので適用で
きない。なお、その他の関連技術として、特開昭６２−
２９７４３５号、特開昭６２−２９７４３６号、特開昭
６３−８９６４４号の各公報等に記載のものがある。ま
た、特開平４−３７１５５１号公報には、Ｍｏ，Ｗ，Ｎ
ｂ，ＶおよびＢの複合添加によりクリープ強度の向上を
はかる技術が開示されている。
ｒ−１Ｍｏ鋼および９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼などの高クロムフ
ェライト系耐熱鋼も用いられてきたが、これらは何れも
上記の蒸気条件では全ての特性を満足しないので適用で
きない。なお、その他の関連技術として、特開昭６２−
２９７４３５号、特開昭６２−２９７４３６号、特開昭
６３−８９６４４号の各公報等に記載のものがある。ま
た、特開平４−３７１５５１号公報には、Ｍｏ，Ｗ，Ｎ
ｂ，ＶおよびＢの複合添加によりクリープ強度の向上を
はかる技術が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上のような事情を踏
まえて、本発明は、超々臨界圧ボイラなどの素材として
使用できるような高強度、高靱性を有し、かつ耐酸化特
性に優れたフェライト系耐熱鋼を提供することを目的と
するものである。
まえて、本発明は、超々臨界圧ボイラなどの素材として
使用できるような高強度、高靱性を有し、かつ耐酸化特
性に優れたフェライト系耐熱鋼を提供することを目的と
するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上述の目的を
達成するためになされたものであり、合金成分の最適化
をはかり、ＭｏとＷの添加量を適正化すると同時に、Ｃ
ｏおよびＢの積極的な利用などにより、高温強度を改善
した高強度フェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの
適正なる添加により、靱性および耐酸化特性に優れ、か
つ高クリープ強度を維持した鋼を得るようにしたもので
ある。
達成するためになされたものであり、合金成分の最適化
をはかり、ＭｏとＷの添加量を適正化すると同時に、Ｃ
ｏおよびＢの積極的な利用などにより、高温強度を改善
した高強度フェライト系耐熱鋼において、ＳｉとＡｌの
適正なる添加により、靱性および耐酸化特性に優れ、か
つ高クリープ強度を維持した鋼を得るようにしたもので
ある。
【０００６】すなわち、本発明の要旨とするところは、
下記のとおりである。重量％でＣ：０．０２〜０．１５
％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．００
〜１３．００％、Ｎｉ：０．０１〜１．５０％、Ｍｏ：
０．５０％超〜１．０％、Ｗ：１．００％超〜４．００
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．０２〜０．
１５％、Ｃｏ：５．０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．
０２％、Ｎ：０．０１〜０．１１％を含有し、さらにＳ
ｉ：０．２１〜０．５０％、Ａｌ：０．００２〜０．０
５％、かつＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる優れた高温強度
と十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系
耐熱鋼。
下記のとおりである。重量％でＣ：０．０２〜０．１５
％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：８．００
〜１３．００％、Ｎｉ：０．０１〜１．５０％、Ｍｏ：
０．５０％超〜１．０％、Ｗ：１．００％超〜４．００
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．０２〜０．
１５％、Ｃｏ：５．０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．
０２％、Ｎ：０．０１〜０．１１％を含有し、さらにＳ
ｉ：０．２１〜０．５０％、Ａｌ：０．００２〜０．０
５％、かつＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる優れた高温強度
と十分な靱性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系
耐熱鋼。
【０００７】
【作用】以下、本発明の各成分の限定理由について説明
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下も同
じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度およ
び靱性に大きな影響を及ぼす元素である。Ｃが０．０２
％未満では析出量が少なく、強化に不十分であり、また
０．１５％以上では靱性が低下するとともに、炭化物の
凝集粗大化が促進され、高温長時間側のクリープ破断強
度を低下させるので、０．０２〜０．１５％未満に限定
する。
する。Ｃは主にＭＣ（Ｍは合金元素を指す、以下も同
じ）およびＭ23Ｃ6 型の炭化物として析出し、強度およ
び靱性に大きな影響を及ぼす元素である。Ｃが０．０２
％未満では析出量が少なく、強化に不十分であり、また
０．１５％以上では靱性が低下するとともに、炭化物の
凝集粗大化が促進され、高温長時間側のクリープ破断強
度を低下させるので、０．０２〜０．１５％未満に限定
する。
【０００８】Ｍｎはδフェライトの生成を抑制し、相バ
ランス上最低０．０５％が必要であるが、１．５０％を
超えると高温強度を低下させるので、上限は１．５０％
とした。Ｃｒは高温耐酸化性を確保する上で必要不可欠
な元素であり、Ｍ23Ｃ6 型炭化物を析出させる効果も有
する。Ｃｒが８．００％未満では高温での耐酸化性が不
足となり、高温強度も低下する。一方、Ｃｒが１３．０
０％超ではδフェライトの抑制が難しくなり、強度と靱
性が損なわれるので、Ｃｒ量は８．００〜１３．００％
に限定する。
ランス上最低０．０５％が必要であるが、１．５０％を
超えると高温強度を低下させるので、上限は１．５０％
とした。Ｃｒは高温耐酸化性を確保する上で必要不可欠
な元素であり、Ｍ23Ｃ6 型炭化物を析出させる効果も有
する。Ｃｒが８．００％未満では高温での耐酸化性が不
足となり、高温強度も低下する。一方、Ｃｒが１３．０
０％超ではδフェライトの抑制が難しくなり、強度と靱
性が損なわれるので、Ｃｒ量は８．００〜１３．００％
に限定する。
【０００９】Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、δ
フェライトを抑制する効果を有し、靱性にも有益な影響
を及ぼす。Ｎｉは最低０．０１％が必要であるが、１．
５０％超では析出物の凝集粗大化を招くため、０．０１
〜１．５０％の範囲とした。Ｍｏは固溶体強化をもたら
すと同時にＭ23Ｃ6 を安定化させ、高温強度を向上させ
る。Ｍｏが０．５０％以下では効果が小さく、また１．
０％超ではδフェライトの生成を促進すると同時に、Ｍ
6 ＣとＬａｖｅｓ相の析出および凝集粗大化を促進させ
るので、０．５０％超〜１．０％の範囲とした。
フェライトを抑制する効果を有し、靱性にも有益な影響
を及ぼす。Ｎｉは最低０．０１％が必要であるが、１．
５０％超では析出物の凝集粗大化を招くため、０．０１
〜１．５０％の範囲とした。Ｍｏは固溶体強化をもたら
すと同時にＭ23Ｃ6 を安定化させ、高温強度を向上させ
る。Ｍｏが０．５０％以下では効果が小さく、また１．
０％超ではδフェライトの生成を促進すると同時に、Ｍ
6 ＣとＬａｖｅｓ相の析出および凝集粗大化を促進させ
るので、０．５０％超〜１．０％の範囲とした。
【００１０】Ｗは固溶体強化とＭ23Ｃ6 の微細析出の効
果を奏すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高
温長時間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。Ｗ
は最低１．００％超が必要であるが、４．００％を超え
るとδフェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすく
なり、高温強度と靱性を低下させるため、１．００％超
〜４．００％の範囲とした。
果を奏すると同時に、炭化物の凝集粗大化を抑制し、高
温長時間側のクリープ破断強度を著しく向上させる。Ｗ
は最低１．００％超が必要であるが、４．００％を超え
るとδフェライトと粗大なＬａｖｅｓ相が生成しやすく
なり、高温強度と靱性を低下させるため、１．００％超
〜４．００％の範囲とした。
【００１１】Ｖは微細な炭窒化物として析出し、高温強
度を高める働きを有する。Ｖが０．０５％未満では効果
が不十分であり、また０．３０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の
粗大化を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得る
Ｃ量を減少させ、逆に高温強度を低下させるので、０．
０５〜０．３０％の範囲に限定する。Ｎｂは炭窒化物と
して析出し、強度を高めるのに有効である。最低０．０
２％が必要であるが、０．１５％を超えて添加すると、
焼ならし温度ではマトリックスに完全に溶けきれず、十
分な強化効果が得られないので、０．０２〜０．１５％
に限定する。
度を高める働きを有する。Ｖが０．０５％未満では効果
が不十分であり、また０．３０％超ではＶ（Ｃ、Ｎ）の
粗大化を招くだけではなく、Ｍ23Ｃ6 として析出し得る
Ｃ量を減少させ、逆に高温強度を低下させるので、０．
０５〜０．３０％の範囲に限定する。Ｎｂは炭窒化物と
して析出し、強度を高めるのに有効である。最低０．０
２％が必要であるが、０．１５％を超えて添加すると、
焼ならし温度ではマトリックスに完全に溶けきれず、十
分な強化効果が得られないので、０．０２〜０．１５％
に限定する。
【００１２】Ｎは窒化物または炭窒化物を析出させ、高
温強度を高める重要な元素の一つである。Ｎは最低０．
０１％は必要であるが、０．１１％を超えると窒化物の
粗大化と靱性の低下をもたらすだけではなく、製造上で
も困難となるため、０．０１〜０．１１％の範囲に限定
する。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一つ
である。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフェ
ライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。しかし、Ｃｏが５．０％超では
コストが高く、脆化も起こりやすくなるので、５．０％
以下に限定する。
温強度を高める重要な元素の一つである。Ｎは最低０．
０１％は必要であるが、０．１１％を超えると窒化物の
粗大化と靱性の低下をもたらすだけではなく、製造上で
も困難となるため、０．０１〜０．１１％の範囲に限定
する。Ｃｏの積極的な利用は本発明の大きな特徴の一つ
である。Ｃｏはオーステナイト生成元素であり、δフェ
ライトの生成を抑制すると同時に、析出物を安定化さ
せ、高温強度を高める。しかし、Ｃｏが５．０％超では
コストが高く、脆化も起こりやすくなるので、５．０％
以下に限定する。
【００１３】Ａｌは脱酸材として使われるが、その残留
量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。Ａｌ
が０．００２％未満では脱酸には不十分であり、また
０．０５０％超ではクリープ破断強度が低下するので、
０．００２〜０．０５０％の範囲に限定する。Ｂは粒界
強化作用およびＭ23（Ｃ、Ｂ）6 などとして析出強化作
用があるので、高温強度を向上させる効果がある。Ｂが
０．００１０％未満では効果が不十分であり、また０．
０２％超では粗大なＢ含有相を生じ、脆化を起こすた
め、０．００１０〜０．０２％の範囲に限定する。
量は結晶粒径や機械的性質に大きな影響を及ぼす。Ａｌ
が０．００２％未満では脱酸には不十分であり、また
０．０５０％超ではクリープ破断強度が低下するので、
０．００２〜０．０５０％の範囲に限定する。Ｂは粒界
強化作用およびＭ23（Ｃ、Ｂ）6 などとして析出強化作
用があるので、高温強度を向上させる効果がある。Ｂが
０．００１０％未満では効果が不十分であり、また０．
０２％超では粗大なＢ含有相を生じ、脆化を起こすた
め、０．００１０〜０．０２％の範囲に限定する。
【００１４】Ｓｉはフェライト系耐熱鋼の脱酸に必要な
元素であり、０．２％以下にＳｉを低く抑えることはフ
ェライト系耐熱鋼の精錬コストが上昇し、０．２％を超
えてＳｉを高くすればその精錬コストが低減することが
明らかになったので、フェライト系耐熱鋼の使用性能の
観点から必要なＳｉの最小および最大量について検討し
た。ボイラの使用性能としてクリープ強度、靱性、溶接
性および耐水蒸気酸化特性に及ぼすＳｉの影響を詳細に
調べたところ、Ｓｉが０．２１％以上で、かつ０．５０
％以下の範囲の成分を有するフェライト系耐熱鋼の使用
性能はＳｉが０．２％以下の範囲の成分を有するフェラ
イト系耐熱鋼の使用性能とほぼ同等であり、ボイラ鋼管
として必要な性能を確保できることが判った。
元素であり、０．２％以下にＳｉを低く抑えることはフ
ェライト系耐熱鋼の精錬コストが上昇し、０．２％を超
えてＳｉを高くすればその精錬コストが低減することが
明らかになったので、フェライト系耐熱鋼の使用性能の
観点から必要なＳｉの最小および最大量について検討し
た。ボイラの使用性能としてクリープ強度、靱性、溶接
性および耐水蒸気酸化特性に及ぼすＳｉの影響を詳細に
調べたところ、Ｓｉが０．２１％以上で、かつ０．５０
％以下の範囲の成分を有するフェライト系耐熱鋼の使用
性能はＳｉが０．２％以下の範囲の成分を有するフェラ
イト系耐熱鋼の使用性能とほぼ同等であり、ボイラ鋼管
として必要な性能を確保できることが判った。
【００１５】Ａｌが０．０５％以下、Ｓｉが０．５０％
以下であっても、両者が複合して多量に添加されると、
時効後靱性が悪化するためＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％
以下に制限した。
以下であっても、両者が複合して多量に添加されると、
時効後靱性が悪化するためＳｉ＋１０Ａｌを０．８０％
以下に制限した。
【００１６】
【実施例】表１に示す化学組成を有する本発明鋼（Ｎ
ｏ．８〜１１）と比較鋼（Ｎｏ．１〜７）を真空誘導溶
解炉にて各２０ｋｇのインゴットに溶製し、熱延によっ
て厚さ１５ｍｍの板とした後、１１００℃×６０分の焼
ならし、７８０℃×６０分の焼もどしを施して、６００
℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の条件においてクリープ破断試
験を行い、６００℃、３０００時間時効後０℃において
シャルピー衝撃試験を行い、６５０℃で５００時間の水
蒸気酸化試験を行った。その結果を表２に示す。
ｏ．８〜１１）と比較鋼（Ｎｏ．１〜７）を真空誘導溶
解炉にて各２０ｋｇのインゴットに溶製し、熱延によっ
て厚さ１５ｍｍの板とした後、１１００℃×６０分の焼
ならし、７８０℃×６０分の焼もどしを施して、６００
℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の条件においてクリープ破断試
験を行い、６００℃、３０００時間時効後０℃において
シャルピー衝撃試験を行い、６５０℃で５００時間の水
蒸気酸化試験を行った。その結果を表２に示す。
【００１７】表２から明らかなように、本発明鋼は何れ
の条件においてもクリープ破断時間および６００℃、３
０００時間時効後のシャルピー吸収エネルギーが比較鋼
と同等であり、かつ水蒸気酸化量は比較鋼と比べ同等以
上の値を示している。なお、Ｓｉを０．８１％添加した
鋼（Ｎｏ．６）およびＳｉ＋１０Ａｌを０．８８％添加
した鋼（Ｎｏ．７）は時効後の靱性が劣る。
の条件においてもクリープ破断時間および６００℃、３
０００時間時効後のシャルピー吸収エネルギーが比較鋼
と同等であり、かつ水蒸気酸化量は比較鋼と比べ同等以
上の値を示している。なお、Ｓｉを０．８１％添加した
鋼（Ｎｏ．６）およびＳｉ＋１０Ａｌを０．８８％添加
した鋼（Ｎｏ．７）は時効後の靱性が劣る。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】以上の如く、本発明により、優れたクリ
ープ破断強度と良好な靱性を有する耐酸化性に優れたフ
ェライト系耐熱鋼の供給が可能となった。これらの鋼は
超々臨界圧火力発電、原子力発電など多くの分野への適
用ができ、産業界に対し貢献するところが極めて大き
い。
ープ破断強度と良好な靱性を有する耐酸化性に優れたフ
ェライト系耐熱鋼の供給が可能となった。これらの鋼は
超々臨界圧火力発電、原子力発電など多くの分野への適
用ができ、産業界に対し貢献するところが極めて大き
い。
フロントページの続き (72)発明者 石塚 哲夫 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 藤田 利夫 東京都文京区向丘１丁目14の４
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．０２〜０．１５％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：８．００〜１３．００％ Ｎｉ：０．０１〜１．５０％ Ｍｏ：０．５０％超〜１．０％ Ｗ：１．００％超〜４．００％ Ｖ：０．０５〜０．３０％ Ｎｂ：０．０２〜０．１５％ Ｃｏ：５．０％以下 Ｂ：０．００１０〜０．０２％ Ｎ：０．０１〜０．１１％ を含有し、さらに Ｓｉ：０．２１〜０．５０％ Ａｌ：０．００２〜０．０５％、かつ Ｓｉ＋１０Ａｌを０．８０％以下含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる優れた高温強度と十分な靱
性と耐酸化特性を有する高強度フェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854494A JPH07286247A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7854494A JPH07286247A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286247A true JPH07286247A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13664867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7854494A Pending JPH07286247A (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286247A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0828010A2 (en) * | 1996-09-10 | 1998-03-11 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High strength and high-toughness heat-resistant cast steel |
| EP1770182A1 (en) * | 2005-09-29 | 2007-04-04 | Hitachi, Ltd. | High-strenght heat resisting cast steel, method of producing the steel, and applications of the steel |
| EP1988182A1 (en) * | 2006-02-06 | 2008-11-05 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Ferritic heat-resistant steel |
| WO2017178555A1 (de) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Martensitischer stahl mit verzögerter z-phase-bildung und bauteil |
| CN111996445A (zh) * | 2020-07-29 | 2020-11-27 | 河北津西钢铁集团股份有限公司 | 一种低碳热轧h型钢及其制备方法 |
-
1994
- 1994-04-18 JP JP7854494A patent/JPH07286247A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0828010A2 (en) * | 1996-09-10 | 1998-03-11 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High strength and high-toughness heat-resistant cast steel |
| EP0828010A3 (en) * | 1996-09-10 | 1998-09-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High strength and high-toughness heat-resistant cast steel |
| EP1770182A1 (en) * | 2005-09-29 | 2007-04-04 | Hitachi, Ltd. | High-strenght heat resisting cast steel, method of producing the steel, and applications of the steel |
| EP1988182A1 (en) * | 2006-02-06 | 2008-11-05 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Ferritic heat-resistant steel |
| EP1988182A4 (en) * | 2006-02-06 | 2013-10-16 | Babcock Hitachi Kk | FERRITIC HEAT-RESISTANT STEEL |
| WO2017178555A1 (de) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Martensitischer stahl mit verzögerter z-phase-bildung und bauteil |
| CN111996445A (zh) * | 2020-07-29 | 2020-11-27 | 河北津西钢铁集团股份有限公司 | 一种低碳热轧h型钢及其制备方法 |
| CN111996445B (zh) * | 2020-07-29 | 2021-09-07 | 河北津西钢铁集团股份有限公司 | 一种低碳热轧h型钢及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| JP2808048B2 (ja) | 高強度フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0885849A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP2631250B2 (ja) | ボイラ用鋼管用高強度フェライト系耐熱鋼 | |
| JP2000248337A (ja) | ボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の耐水蒸気酸化特性改善方法および耐水蒸気酸化特性に優れたボイラ用高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3982069B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0517850A (ja) | 耐カツパーチエツキング性に優れた高クロムフエライト系耐熱鋼 | |
| JP2528767B2 (ja) | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH05263196A (ja) | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH07286247A (ja) | 高強度フェライト系耐熱鋼 | |
| JP2689198B2 (ja) | クリープ強度に優れたマルテンサイト系耐熱鋼 | |
| JP3531228B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP2734525B2 (ja) | 靭性に優れた耐熱鋼 | |
| JP3866816B2 (ja) | 高温クリープ強度と常温靭性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH07286246A (ja) | 高強度フェライト系耐熱鋼 | |
| JP3869908B2 (ja) | 高温クリープ強度に優れた高クロムフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH05311344A (ja) | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3355711B2 (ja) | 高温強度と靱性の優れた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3368413B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の製造方法 | |
| JP3387145B2 (ja) | 高温延性および高温強度に優れた高Ｃｒフェライト鋼 | |
| JPH05311346A (ja) | 高クリープ強度を有するフェライト系耐熱鋼 | |
| JP2002241903A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼材 | |
| JP2002180208A (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
| JPH055891B2 (ja) | ||
| JP3787212B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 |