JPH04128345A - 燃焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃焼排ガス浄化装置用の触媒担体に使用され
る耐熱ステンレス箔に関わる。さらに詳しくは、耐酸化
性、製造性に優れるのみならず、７高温での強さに優れ
るため、触媒のハニカム体に用いた場合その構造上の耐
久性を向上させる効果の大きい耐熱ステンレス箔に関わ
る。

〔従来の技術〕

自動車等の燃焼排ガス浄化装置には従来セラミック製ハ
ニカムが使用されてきたが、これを耐熱ステンレス箔に
代替することによりハニカム壁の肉厚を減することが可
能で、通気抵抗や熱容量の減少によりエンジン性能の向
上や高価な触媒貴金属の節約が実現できることから、例
えば特開昭５０〜９２２８６号、同５１−４８４７３号
及び同５７〜７１８９８号の４公報に開示されている如
く、このハニカム体をＦｅ−Ｃｒ−Ａ　Ｉ！系耐熱金属
箔で構成する技術が提案ミれている。

この場合、該合金に要求される特性として、甑酸化性及
び皮膜の密着性が注目され、それゆえ−の素材としては
一般に耐酸化性、皮膜の密着性１：優れているために旧
来より電熱線や暖房器具の（温部品として広く使用され
てきたＦｅ−Ｃｒ−Ａ　ｌ系ぞ金をベースに、その耐酸
化性あるいは触媒の直蝕担持体である活性アルミナ（Ｔ
−＾β２０３）コート層との密着性を改善した箔が用い
られている。」記者公報に開示された技術はいずれも素
材の耐Ｎ化性を改善する手段としてＹを利用しているが
、Ｙは極めて高価な元素であるために利用範囲が貼られ
る。

一方、特開昭５８−１７７４３７号公報にはＦｅ−Ｃｒ
−Ａ　Ｉ系合金の主として酸化皮膜の剥離を防止するた
ｌに０．００２〜０．０５重量％のＩ、、ａ、　Ｃｅ、
　Ｐｒ、　Ｎｄからなる群の希土類元素を含む、総量０
．０６重量％までの希土類元素を添加した合金、及び該
合金の安定化のためにＺｒを、また高温のクリープ強さ
確保のためにＮｂをそれぞれＣ，Ｎ量との特定関係範囲
内で添加した合金が提案されている。この特許では希土
類元素の合計が０．０６重量％を越えるような合金では
、それ以下の場合にくらべて耐酸化性が殆ど改善されな
いばかりか、通常の熱間加工温度では加工することが不
可能であると述べている。

特開昭６３−４５３５１号公報には、同じ（Ｆｅ−Ｃｒ
−＾β系をベースとする合金においてＹの添加は高価な
ものになるとして、Ｃｅを排除したＬｎまたはＬａのみ
を０．０５〜０．２重量％の範囲で添加することが提案
されている。これはＬｎの添加による熱間加工性の低下
原因がＣｅの存在にあり、さらにＣｅには耐酸化性をも
低下させる作用があるたｔとしており、従ってＣｅだけ
を排除したＬｎを添加すれば熱間加工が可能となり耐酸
化性も向上するという知見に基づくと述べている。しか
しながら、Ｌｎは化学的に活性に富む元素であり、かつ
相互の化学的性質が類似しているために個々の分離は簡
単ではなく、従って実質的に純粋なＬａはＹに比べれば
安価ではあるものの、Ｌｎの一般的な混合物であるミツ
シュメタルに対しては非常に高価であることに変わりは
ない。また、同様にＣｅのみを分離除去することも価格
の上昇を避は得ないさらにこれと同一出願人による特開
昭６３−４２３５６号公報には、耐酸化性と酸化スケー
ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａ　ｊｉ系合金とし
てＬａ、　Ｃｅ、　Ｐｒ及びＮｄを総和で０．０１％以
上、０．３０％以下を含む合金が開示されているが、こ
の合金についての熱間加工性の検討は全く行われていな
い。

また、これらの従来技術は主として酸化皮膜の密着性や
耐酸化性について検討はされているが、触媒のハニカム
体を構成する箔として実用上重要な要求特性である、ハ
ニカム体の構造上の耐久性に及ぼす箔素材の影響につい
ては十分検討されていない。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところが、例えば自動車の触媒担体では、通常の使用環
境にあっては箔の耐酸化性が不足しているために触媒担
体が寿命に達することは希であり、むしろ走行状態に連
動した加熱・冷却の繰り返しによる熱疲労によって破損
し寿命に達することが殆どである。即ち、加速の際には
ハニカム体は高温・高速の排ガス流によって内側から急
速に加熱される一方走行風によって外側からは強制冷却
されるため、ハニカム内には急激な温度勾配が生じ大き
な熱歪みが発生する。この熱歪みはハニカム体の半径方
向に均一に分布するのではなく最外周から数層内側に集
中する。これは、外周側はど材料温度が低くその時点で
の箔の耐力が高いことと、内層側では高温ではあるが温
度勾配が小さいことに由来し、ハニカムを構成するフェ
ライト系ステンレス箔の耐力が著しく低下し始める温度
域と最も急峻な温度勾配が発生する領域とが最外周から
数層の部分で合致するたｔである。また、定速走行の際
にも、外側から走行風による冷却があるため、その程度
は緩和されるが依然として最外周から数層の領域に歪み
が集中する状態が続く。さらに、減速あるいは空走のと
きには比較的低温のガスが流れるためハニカム体は外側
と同時に中側からも冷却され、最外周から数層内側の部
分が最も高温の状態が生ずるた給やはりこの部分に熱歪
みが集中する。

即ち、触媒担体のハニカム体はこうした加熱・冷却の繰
り返しによって、その内部に発生する熱歪みの蓄積が原
因でセルの潰れや極度な変形等の構造上の寿命に達する
場合が殆どである。こうした場合には箔の高温での機械
的性質としては、クリープ強度よりも耐力が重要であり
、とりわけ上述したようにハニカム体の中の急峻な温度
勾配域と合致するところ、即ち本発明者らの測定による
と６００〜８５０℃の温度域の箔素材の耐力が高く、か
つ６００℃以上での温度による耐力の低下の度合いが可
能な限り小さいことが、ハニカム体の構造上の寿命を向
上させるのに有効なのである。また、このような温度で
の使用中に箔の金属組織が変化し、次第に高温での強度
が低下する場合もあり、これを可及的に防止することが
、触媒担体の構造上の耐久性を向上させる上で重要であ
る。

さらに、例えば乗用車のように広く一般の使用に供する
にあたっては、安価でかつ安定供給可能であることが望
まれ、従って素材としては成分コストが低いことはもと
より、製造性に優れることが望まれる。

また、体積に対して表面積が著しく大きい箔の状態で高
温の排ガスに曝されるため、当然耐酸化性にも優れてい
なければならない。

本発明者らは、このような現状の課題を踏まえ、上述し
た特性を具備するような触媒担体の構成筒を開発すべく
種々検討し、本発明に到ったのである。

〔課題を解決するための手段〕

即ち、まず箔の成分コストを可能な限り低く抑えつつ耐
酸化性を向上させるためには、０．０６％を超えるＬｎ
の添加が有効で、０．０６％以下の場合に比べ飛躍的に
その耐酸化性が向上し、尚かつこの場合前述した特開昭
５８−１７７４３７号及び同６３−４５３５１号の各公
報がいうような熱間加工性の低下は、ＰをＬｎと組み合
わせて含有せしめれば全く起こらないのである。

さらに、前述したように加熱・冷却に伴う触媒担体の構
造上の耐久性向上にはそのハニカム体を構成する箔の６
００〜８５０℃での耐力の向上が重要であり、この目的
から種々検討の結果、Ｍｏ又はＷの少くとも１種を添加
すると特に８００℃を超える高温側の耐力が向上し、長
時間使用後もその強度低下が極小さいことが明らかとな
った。

さらに、この種のフェライト系ステンレス鋼の構造上の
問題点である熱延板の靭性を調査した結果、Ｃ及びＮ量
を低く抑える必要があり、またＮｂをＣ，Ｎ量とある特
定関係の比較的微量な範囲で添加すると著しく改善可能
で、通常のステンレス鋼の製造工程で十分大量生産可能
なレベルにまで引き上げ得ることが明らかとなった。

即ち本発明は以上のような検討結果をもとに、高温の排
ガス中にあっても箔としての耐酸化性や皮膜の密着性、
あるいは熱間加工性等の製造に優れるごとは当然として
、さらに、触媒担体の構造上の耐久性向上に不可欠な、
優れた高温強度を有するフェライト系の耐熱ステンレス
箔を提供することを目的に達成されたものである。しか
して、その具体的手段は以下のようなものである。

重量％で、 Ｌｎ　　　：０．０６％超　０．１５％　Ｊ＊１；（但
しＬｎは、Ｌａ、　Ｃｅ、　Ｐｒ、　Ｎｄ）ｐ　　：８
Ｘ（Ｌｎ％十０．０１５）　／４５以上０．１％以下 Ａ１４．５％以上６．５％以下 Ｃｒ：１３％以上２５％以下 Ｃ：　０．０２５％以下 Ｎ　　：０．０２％以下 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下 に加えてさらに、総量で２％以上４％以下のＭｏ又はＷ
の少なくとも一種を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなることを特徴とする、燃焼排ガス浄化触媒担体用
耐熱ステンレス箔であって、さらに必要によりＮｂを重
量％で （９３−Ｃ％／１２＋９３−　Ｎ％／１４）Ｘ４．５以
下の範囲で添加することによって、特に熱延板の靭性を
著しく改善できるのである。

〔作　用〕

次に本発明における成分の限定理由並びにその作用につ
いて詳しく説明する。尚、本明細書中の化学組成はすべ
て重量％である。

（１）　Ｌｎ（Ｌａｎｔｈａｎｏｉｄｅ）　：まず、Ｌ
　ｎ　（Ｌａｎｔｈａｎｏ　１ｄｅ）とは周期律表中の
Ｌａ以降、Ｌｕまでの１５５元素総称であり、本発明の
場合、実際の添加原料としては、より安価ないわゆるミ
ツシュメタルを用いることができる。このとき、分析の
結果として検出されるのはＬａ、Ｃｅ。

Ｐｒ、Ｎｄの４元素であり他の元素は極微量であるため
無視できる。従って、本発明のＬｎとは上記４元素の混
合物のことであり、添加原料としてはミツシュメタルで
ある。

さて、Ｌｎは前述したように、第一に排ガス中での箔の
異常酸化発生る対する抵抗を向上させる効果があり、箔
の排ガス中での異常酸化発生までの寿命は、Ｌｎが０．
０６％を超えるとそれ以下の場合に比べて著しく増大す
るが、０．１５％を超えると再度低下し始める。従って
その範囲は、０．０６％超０．１５％以下に限定される
。

（２）Ｐ： Ｐは本発明にあってはＬｎとの関わりにおいて、熱間で
の加工性を改善することを目的とした重要な元素である
。

即ち、本発明は上述した範囲のＬｎの添加によって箔の
耐酸化性を著しく向上させることが可能となるのである
が、従来このような比較的多量のＬｎの添加は熱間での
加工性を低下させ、熱延コイルによる通常のステンレス
鋼板の量産工程では製造困難とされていた。そして、そ
の原因として、ミツシュメタルを添加した場合の主成分
であるＣｅが低融点のＦｅとの金属間化合物を形成し易
いた約と考えられていた。しかしながら、多量のＬｎを
添加する場合にＰを組み合わせて添加すれば、例えばＣ
ｅ及びＬａの一部は３−以下の比較的微細で粒状の高融
点燐化物として鋼中に存在するようになり、熱間加工性
の低下は全く起こらないのである。このために必要なＰ
の含有量は本発明者らの検討によれば、Ｌｎが０．０６
超〜０．１５％の範囲において、偏析の大きい工場での
量産規模の大型鋼塊を前提とした場合は、その下限値は
８×（Ｌｎ％十０．０１５）　Ｉ４５となる。

一方、Ｐにはフェライト系ステンレス鋼の靭性を低下さ
せる作用があるため、もともと靭性に劣るＦｅ−Ｃｒ−
Ａ　Ｉ２系ステンレスにあってはこの点から添加量は制
限され、本発明にあってはその量は０．１％である。ま
た、このような範囲のＰの添加は、耐酸化性に対し悪影
響を及ぼさない。

（３）Ａｆ　： Ａｆは本発明にあっては耐酸化性を確保する基本元素で
あって、４．５％未満では箔の場合、排ガス中での酸化
皮膜の保護性が悪く、たやすく異常酸化を発生するため
、触媒の担体としてその使用に耐えない。一方、６．５
％を超えて含まれると、熱延板の靭性が極度に低下し製
造性が損なわれることに加え、箔の熱膨張係数が大きく
なり、触媒担体として使用した場合に加熱・冷却の繰り
返しによる熱疲労が大きくなる。従って、本発明にあっ
てはＡｆは４．５％以上６．５％以下がその範囲となる
。

（４）Ｃｒ： Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を確保する基本元素である
。本発明にあっては、耐酸化性の主体はＡ　Ｉ！　２０
３皮膜にあるが、Ｃｒが不足するとその密着性や保護性
が低下する。一方Ｃｒが過剰になると熱延板の靭性が低
下するため、その範囲は１３％以上２５％以下となる。

（５）Ｃ，Ｎ： Ｃ，Ｎはともに本発明にあっては、熱延板の靭性を著し
く低下させるため低く抑える必要がある。

また、この悪影響を後述するＮｂの作用によってさらに
抑えることが出来るが、Ｃが０．０２５％超える場合、
またはＮが０．０２％を超える場合、もしくはＣ＋Ｎの
合計量が０．０３％を超える場合には靭性を回復させる
ことが困難になる。従ってこの点かＣ：０．０２５％以
下、 Ｎ：０．０２％以下、　でかつ Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、　がその範囲となる。

（６）Ｍｏ　、Ｗ： Ｍｏ及びＷは本発明にあっては、特に高温の耐力を向上
させるための最重要な添加元素である。

前述したとおり触媒担体の構造上の耐久性向上のために
は、先ず箔の高温の耐力向上を図ることに加えて、長時
間加熱された後もなおその耐力低下が抑制されることが
重要なのであるが、こうした場合に例えば特開昭５８−
１７７４３７号公報に開示されているような、Ｚｒある
いはＮｂの単独添加によってもクリープ強度とともに触
媒担体の構造上の耐久性にとって最も重要な高温での耐
力も一旦は向上するのであるが、このＺｒあるいはＮｂ
の添加による強化は主としてＣ及びＮと結合して析出す
る炭窒化物の析出によってもたらされるものであるため
、高温長時間の使用中にこうした炭窒化物が次第に凝集
粗大化し、それに伴って強化作用が低下するのである。

従って、Ｚｒ、Ｎｂ等の添加による析出強化では使用中
の金属組織変化による強度低下が起こり、ここに問題が
残るのである。

ところが、Ｍｏ及びＷはかなりの量まで析出相を形成す
ることなく固溶し、特に高温側で比較的大きな強化作用
が安定的に得られ、高温長時間の加熱に対しても金属組
織変化が殆ど起こらないた約、この強化作用が経時的に
低下することがほとんどないのである。

こうした観点からＭｏ及び／またはＷの添加量が決定さ
れ、本発明者らの検討結果では、十分な固溶強化作用を
得るためには少なくとも総量で２％以上の添加が必要で
ある。一方、Ｍｏ、Ｗともにその殆どが固溶するため添
加量とともに金属素地が強化される反面、熱間加工性や
熱延板の靭性が低下する。従ってＭｏ、Ｗの添加量はこ
の点から制限され、上限は４％である。尚、この際Ｍｏ
及びＷはそれぞれ単独添加でも、また複合添加としても
その作用効果に差異はなく、さらにこの範囲の添加量で
は、箔の耐酸化性に何ら悪影響を及ぼさない。

（７）Ｎｂ　　： Ｎｂは本発明にあっては、特に熱延板の靭性を改善する
目的で選択的に添加できる。

Ｍｏ及び／またはＷの比較的多量添加による固溶強化に
よって高温の耐力を向上させている本発明にあっては、
Ｎｂを過剰に添加すると鋳造後の鋼塊が冷却中に割れや
すくなる他、熱間加工性や靭性をも低下させる場合があ
る。従って、本発明におけるＮｂの添加量は、その主目
的である靭性向上効果が飽和し始める（９３・Ｃ％／１
２＋９３・Ｎ％／１４）Ｘ４．５がその上限値となる。

また、このようなＮｂの比較的微量な添加による靭性向
上効果は、鋼中の有害なＣ，Ｎを固定するためにもたら
されるものであるため、Ｎｂが不足すると十分な靭性向
上効果が発揮されない。この点から、Ｎｂを添加する場
合は（９３・Ｃ％／１２十９３・Ｎ％／１４）Ｘｏ、８
以上とすることが望ましい。

（８）その他の不純物： Ｍｎ：Ｍｎは本発明にあっては、特に極初期の酸化皮膜
中に濃化し、以後のＡｌ２０３皮膜の形成に害を及ぼし
、皮膜中に構造的欠陥を残存させる一因となるので０．
３％以下に制限することが望ましい。

Ｓｉ：Ｓｉは耐酸化性を向上させる元素であるが同時に
熱延板の靭性を大きく低下させる。本発明のような高Ａ
ｆフェライトステンレス鋼は本来耐酸化性に優れている
ためＳｉ　は靭性の点から少量に抑えることが望ましく
、その範囲は０．５％以下である。

Ｓ：ＳはＰと同様Ｌｎとの高融点の化合物を形成し易い
が、同時に耐酸化性を低下させるため、本発明にあって
は０．００３％以下に抑えることが望ましい。

このような構成をもつ本発明のＦｅ−Ｃｒ−へ１合金は
、通常のフェライトステンレス鋼の量産工程と同様の溶
解、熱間圧延、冷間圧延の工程に、必要に応じて適宜焼
鈍工程を組み合わせることによって５０−程度の箔にま
で製造可能である。また、こうして製造された箔、及び
この箔を用いて構成された排ガス浄化触媒担体及び該触
媒装置は、高温の燃焼排ガス雰囲気中でも異常酸化の発
生に対する抵抗か著しく大きいのみならず、箔の高温で
の耐力が高いためにハニカム体としての熱疲労に対する
抵抗が大きく、加熱・冷却を繰り返す使用条件下にあっ
てもその構造上の耐久性に優れているのである。

〔実施例〕

次に、実施例により本発明の効果をさらに詳しく説胡す
る。

（実施例１） 第１表に本発明に関わる鋼の熱間加工性、箔の耐酸化性
、及び高温での耐力を評価した際に用いた鋼の化学成分
を示す。尚、この際Ｓｉはいずれの鋼も０．３％以下、
Ｓは０．００３％以下であった。

また溶製に際して用いたＬｎの添加原料であるミッシユ
メタルの化学組成はＣｅ：４９〜５４％、Ｉ、ａ＋１９
〜２７％、Ｎｄ　　：１６〜２４％、Ｐｒ：５〜８％。

Ｓｍ：０．２％以下、他のＬｎはいずれも検出限界以下
であった。

これらの鋼はいずれも真空溶製し、２５ｋｇインゴット
に鋳造した後、１１５０℃に１ｉＩ間保定後直ちに熱間
圧延し、４闘に仕上げた。この熱間圧延での割れの発生
状態を観察したところ、比較例の８３は第一バスですで
に激しい横割れが耳部や表面に多数発生したため圧延を
途中で中止した。また、Ｂ４　、Ｂ５．８６及びＢｌ（
］の熱延板の耳部に割れの発生が認められた。一方、他
のものはいずれも良好な形状の熱延板が得られた。この
結果を第２表の熱間加工性の欄に８３は××印、Ｂ４　
、　Ｂ５Ｂ６及びＢＩＯはＸ印、他の熱間加工性が良好
と判断できたものに○印で示す。この実施例から明らか
なようにＬｎに対してＰが不足するＢ３は熱間加工が困
難であり、またＭｏ、Ｗを過剰に含むＢ４．Ｂ５．Ｂ６
及びＮｂが過剰に含まれるＢＩＯでは熱間加工性が低下
している。

（実施例２） 次に、実施例１で得られたＢ３を除く熱延板をデスケー
ルし、厚さ０．８　ｍｍまで冷間圧延した後９００℃で
焼鈍し、さらに５０肉の箔にまで圧延した。

こうして作製した箔を、ガソリンエンジンの排気ガスを
導入した加熱炉中で、１１５０℃に２５時間加熱する操
作を箔に異常酸化が発生するまで繰り返した。なお、こ
の際の異常酸化の発生の有無の判定は目視にて行った。

供試箔はいずれも５０±２声で、各成分系について３体
試験しその平均値を該成分箔の異常酸化寿命とした。こ
の値が１５０時聞未滴のものをｘ×印、１５０〜２００
時間未満のものをＸ印、２００〜２５０時間未満のもの
をΔ印、２５０時間以上のものをＱ印として、第２表の
箔の異常酸化寿命の欄に示す。

本発明例の箔はいずれも２５０時間以上の寿命を有する
が、比較例の８１は１５０時間以下であり、またＢ２も
２００時間以下と短寿命である。

（実施例３） 実施例１で得られた熱延板を実施例２と同様にして厚さ
：４．５ｍｍに冷間圧延した後、真空中１２００℃にて
１０分間熱処理したものから、板状の引張試験片を採取
し、６００　、７００及び８００℃における耐力を測定
した。この結果を第２表の高温強度層に示す。各３体の
平均値をその温度での耐力とし、判定基準としては６０
０℃では２０ｋｇｆ／闘２以上、７００℃では１３ｋｇ
ｆ　／　ｍｆＤ’以上、さらに８００℃では４．５ｋｇ
ｆ　／　ｗｎ２以上とし、これらの基準をクリアーした
ものをＯ印、クリアーしなかったものをＸ印で表した。

本発明例のＡシリーズではいずれも上記基準以上の耐力
を有し、高温の耐力が高いのに対し、Ｍｏ、Ｗの添加量
の少ない比較例の８７゜Ｂ８では高温の耐力向上が達成
できていない。

次に長時間の使用中の強度低下の程度を調査するために
、上記と同様にして作製した板状の引張試験片を８５０
℃にて９００時間時効処理した後、高温の耐力を測定し
た。結果を第２表の時効後の耐力の欄に示す。Ｎｂの単
独添加によるＢ９は、初期の高温耐力は高いものの、長
時間使用中に特に高温側で耐力が低下する傾向にあるが
、Ｍｏ及び／またはＷを本発明の範囲内で含むものはＡ
シリーズ、Ｂシリーズともに、高温の耐力が高くかつ時
効による耐力低下がほとんどない。

以上の結果から、本発明の範囲の鋼は、熱間加工性及び
耐酸化性に優れており、同時に高温の耐力が高く、それ
が高温長時間使用後も低下しないのである。

（実施例４） 第３表に、特に本発明に関わる鋼の製造性を調査した際
にもちいた鋼の化学成分値を示す。これらの鋼はいずれ
も１０ｋｇ真空溶解し、１１８０℃にて１時間加熱直ち
に熱間圧延し、最終パス温度を８８０〜９００℃の範囲
として厚さ３．６肛に仕上げた後、直ちに強制空冷し板
の表面温度が２７０〜３３０になったところから放冷し
た。この際Ｂｌｌ　、　Ｂ１２　。

Ｂ１３及びＢ１４の各鋼には熱延中の板に耳割れが発生
し、熱間加工性に乏しいと判断されたが、他のものは良
好な形状の熱延板が得られた。この結果を第３表中の熱
間加工性の欄に、耳割れの発生したものはＸ印で、良好
なものは○印で示す。

こうして得られた熱延板から１／４サブサイズのＶノツ
チシャルピー試験片を採取し、靭性を調査した結果を第
３表中熱延板靭性の欄に示す。判断指標としては、−試
験温度における衝撃吸収エネルギーの３点の平均値が３
　ｋｇ−ｍ／ｃｔｌを超える温度とし、これが５０℃以
下のものを◎印、５０℃超１００℃以下のものを○印、
１００℃を超えるものをｘ印で示した。◎印のものは比
較的容易に工場での大量生産が可能であり、○印は若干
の加熱処理を必要とする場合もあるが基本的には大量生
産が可能である。一方ｘ印のものは工場生産が事実状困
難と判断できる。本発明の範囲内のＡ９〜Ａ１３までの
鋼はいずれも工場生産可能と判断でき、特に、Ａｌｌ　
、　Ａ１２及びＡ１３のＮｂ添加鋼は靭性が良好で、Ｎ
ｂの靭性改善効果が明らかである。

（実施例５） 次に、触媒担体の構造状の耐久性について調査した結果
を説明する。

第４表に示す成分の鋼を３００ｋｇ真空溶製し、１１８
０℃にて２時間加熱後、２．５虹に熱間圧延し、さらに
デスケール、冷間圧延、焼鈍を繰り返して５０−の箔を
作製した。これらの箔に周期３．５肛、振幅３、２　ｍ
ｍの正弦波状の波付は加工したもの（波板）と加工なし
の箔（平板）帯とを重ねて巻き込み、見掛けの外径１１
０闘、長さ１１０ｍｍのハニカム状円筒体としたものを
、外径１１０鵬、長さ１１０丁、板Ｗ　：４．７　ｍｍ
のｔｙｐｅ４３４系フェライトステンレス製の円筒（外
筒）に挿入して、各接点を市販のＮｉ基ロウ材を用いて
真空中にてロウ付けし、触媒担体を作製した。

次にこれらの触媒担体を、軽油バーナーに直結した排ガ
ス経路に取りつけ、バーナーからの排ガスが全量このハ
ニカム体内部を通過するようにして、この時の入り側端
面付近のガス温を１０００℃〜１０３０℃の範囲として
、ハニカム体を３分間加熱した。つぎに、バーナーを止
ｔ、直ちに冷風を導入してハニカム体を３分間冷却した
後、再度同様にして加熱・冷却を繰り返す、担体の構造
耐久試験を７５０回行った。

この時のハニカム体のガス入り側端面の損傷状況を観察
した結果を第５表に記す。

本発明の範囲内のＡシリーズで作製した担体はいずれも
、上記試験後も若干のセル変形や箔切れは認められるも
のの比較的良好な外観形状を示し、損傷状況は比較低軽
微と判断できるのに対し、比較例の高温の耐力の低い素
材で作製したものはセル潰れによる部分的な閉塞やセル
壁の大きな変形による箔切れ、さらにはガス流の上流方
向へ端面の一部が飛び出す損傷や、ハニカム体の端面の
一部分が欠落する現象（欠け）も認められた。

以上のこきからも、本発明による箔が担体の構造状の耐
久性を向上させる効果が大きいことが明らかである。

第 表 〔発明の効果〕 実施例からも明らかな如（、本発明によるＦｅ−Ｃｒ−
Ａ　Ｉ系ステンレス箔は、エンジン排ガス中の異常酸化
発生に対する抵抗力が高いのみならず、熱間での加工性
等の製造性に優れたものであり、なおかつその高温での
耐力が非常に高いためハニカム体としての熱疲労に対す
る抵抗力が高く、従って触媒担体の構造状の耐久性を向
上させる効果が大きいものである。こうした作用効果に
より、本発明のステンレス箔は自動車等の触媒担体を構
成するのに好適である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、 Ｌｎ：０．０６％超０．１５％以下 （但しＬｎは、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ） Ｐ：８×（Ｌｎ％＋０．０１５）／４５以上０．１％以
   下 Ａｌ：４．５％以上６．５％以下 Ｃｒ：１３％以上２５％以下 Ｃ：０．０２５％以下 Ｎ：０．０２％以下 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下 でさらに、総量で２％以上４％以下のＭｏ又はＷの少な
   くとも一種を含み、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする
   燃焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔。
2. （２）さらに、重量％で Ｎｂ：（９３・Ｃ％／１２＋９３・Ｎ％／１４）×４．
   ５以下 を含む請求項１記載の燃焼排ガス浄化触媒担体用耐熱ス
   テンレス箔。