JPH04147945A - 耐高温酸化性および靭性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐高温酸化性および靭性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH04147945A JPH04147945A JP2270521A JP27052190A JPH04147945A JP H04147945 A JPH04147945 A JP H04147945A JP 2270521 A JP2270521 A JP 2270521A JP 27052190 A JP27052190 A JP 27052190A JP H04147945 A JPH04147945 A JP H04147945A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車排ガス装置、暖房器具、その他耐熱用途
に使用されるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼に関す
る。
に使用されるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼に関す
る。
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼は優れた耐高温酸化
特性を有し、ストーブのチムニ−材などの暖房器具また
は電熱用材料として広く使用されてきた。
特性を有し、ストーブのチムニ−材などの暖房器具また
は電熱用材料として広く使用されてきた。
最近では自動車の排ガス浄化装置の触媒コンバーター用
基材として使用する動きがある。従来、触媒コンバータ
にはセラミックを基材としたものが使用されてきたが、
熱衝撃に弱く、また、熱容量が大きいため、触媒反応温
度まで昇温するのに時間がかかるなどの問題点がある。
基材として使用する動きがある。従来、触媒コンバータ
にはセラミックを基材としたものが使用されてきたが、
熱衝撃に弱く、また、熱容量が大きいため、触媒反応温
度まで昇温するのに時間がかかるなどの問題点がある。
これに対して。
セラミック基材の欠点を改善した金属を基材としたメタ
リックコンバーターが注目されている。この基材には板
厚５０μ鳳程度の箔材料が用いられ、触媒反応が起きて
いる排ガス雰囲気中で使用されるため、非常に優れた耐
高温酸化特性が要求されている。この点から、 ２０Ｃ
ｒ−５Ａｌをベースとして希土類、Ｙなどを添加した高
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼が使用されている。
リックコンバーターが注目されている。この基材には板
厚５０μ鳳程度の箔材料が用いられ、触媒反応が起きて
いる排ガス雰囲気中で使用されるため、非常に優れた耐
高温酸化特性が要求されている。この点から、 ２０Ｃ
ｒ−５Ａｌをベースとして希土類、Ｙなどを添加した高
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼が使用されている。
しかし、これらの鋼でも十分な耐高温酸化特性が得られ
ているとはいえず、長時間酸化させると、異常酸化が発
生する。また、エンジンの高出力にともなって、排ガス
温度が上昇する傾向にあり、さらに、最近では、従来の
コンバーターよりもエンジンにより近い場所に設置され
るマニホールドコンバーターが検討されており、これら
は必然的に排ガス温度が高く、ますます酸化条件が厳し
くなる。したがって、従来のメタリックコンバーター用
鋼の耐高温酸化特性では十分でなく、従来よりもさらに
耐高温酸化特性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステン
レス鋼が必要となってきた。
ているとはいえず、長時間酸化させると、異常酸化が発
生する。また、エンジンの高出力にともなって、排ガス
温度が上昇する傾向にあり、さらに、最近では、従来の
コンバーターよりもエンジンにより近い場所に設置され
るマニホールドコンバーターが検討されており、これら
は必然的に排ガス温度が高く、ますます酸化条件が厳し
くなる。したがって、従来のメタリックコンバーター用
鋼の耐高温酸化特性では十分でなく、従来よりもさらに
耐高温酸化特性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステン
レス鋼が必要となってきた。
この種の鋼としては既に特開昭６３−７６８５０、同６
３−４５３５１が知られているが、これらは１１５０℃
で２００時間以内の酸化条件であり、この条件における
耐酸化性ではもはや十分とはいえなくなっている。
３−４５３５１が知られているが、これらは１１５０℃
で２００時間以内の酸化条件であり、この条件における
耐酸化性ではもはや十分とはいえなくなっている。
また、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼はスラブおよ
び熱延板の靭性が非常に低いことが知られており、Ｃｒ
およびＡＩ含有量が多いメタリックコンバータ用鋼は、
特に靭性が低く、量産ラインでの製造上の大きな問題点
となっている。
び熱延板の靭性が非常に低いことが知られており、Ｃｒ
およびＡＩ含有量が多いメタリックコンバータ用鋼は、
特に靭性が低く、量産ラインでの製造上の大きな問題点
となっている。
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の耐高温酸化特性
を改善するためには、Ｃｒ、 ＡＩ、希土類元素、Ｙな
どの添加量を多くすることが有効である。しかし、耐高
温酸化特性の観点から、Ｃｒ、 Ａｌ、希土類元素およ
びＹ量を多くすると、スラブおよび熱延鋼板の靭性が低
下するため、製造性を悪化させ、製造不可もしくは歩留
りの低下をもたらす。また、希土類元素およびＹは非常
に高価であるため、コストの著しい上昇をまねく。以上
の理由によって、Ｃｒ、 Ａｌ、希土元素およびＹ含有
量をあまり多くすることができないのが現状である。
を改善するためには、Ｃｒ、 ＡＩ、希土類元素、Ｙな
どの添加量を多くすることが有効である。しかし、耐高
温酸化特性の観点から、Ｃｒ、 Ａｌ、希土類元素およ
びＹ量を多くすると、スラブおよび熱延鋼板の靭性が低
下するため、製造性を悪化させ、製造不可もしくは歩留
りの低下をもたらす。また、希土類元素およびＹは非常
に高価であるため、コストの著しい上昇をまねく。以上
の理由によって、Ｃｒ、 Ａｌ、希土元素およびＹ含有
量をあまり多くすることができないのが現状である。
以上の実情に鑑み、従来のメタリックコンバーター用ス
テンレス鋼の成分からＣｒ、 Ａｌ、希土類元素添加量
またはＹを増加させることなく、箔材料でも十分な耐高
温酸化特性を有し、また、靭性が良好で、製造性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼が望まれる。
テンレス鋼の成分からＣｒ、 Ａｌ、希土類元素添加量
またはＹを増加させることなく、箔材料でも十分な耐高
温酸化特性を有し、また、靭性が良好で、製造性に優れ
たフェライト系ステンレス鋼が望まれる。
本発明は、メタリックコンバーター用フェライト系ステ
ンレス鋼Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＩ−ＲＥＭ、Ｙ系鋼において箔
材料でも表面に形成されるＡｌ□０３が異常酸化を起す
ことなく、十分な耐高温酸化特性を有し、また靭性が良
好で、製造性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とし、課題解決に関し、異常酸化が発生
する直前に１系の酸化物が表層酸化物Ａｌ□０３中に混
入していることを認め。
ンレス鋼Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＩ−ＲＥＭ、Ｙ系鋼において箔
材料でも表面に形成されるＡｌ□０３が異常酸化を起す
ことなく、十分な耐高温酸化特性を有し、また靭性が良
好で、製造性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提供
することを目的とし、課題解決に関し、異常酸化が発生
する直前に１系の酸化物が表層酸化物Ａｌ□０３中に混
入していることを認め。
Ｍｎ系酸化物を抑制することを想到し、Ｍｎ量と同時に
Ｓｉ量を夫々０．２５％未満とし、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂを添
加することによって極薄材料でも非常に優れた耐高温酸
化特性を有し、なおかつ、優れた靭性を有し製造性の良
好なフェライト系ステンレス鋼が得られることを知見し
た。
Ｓｉ量を夫々０．２５％未満とし、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂを添
加することによって極薄材料でも非常に優れた耐高温酸
化特性を有し、なおかつ、優れた靭性を有し製造性の良
好なフェライト系ステンレス鋼が得られることを知見し
た。
〔発明の構成〕
本発明は
Ｃ： ０．０３％以下
Ｓｉ ： ０．２５％未満
阿ｎ ： ０．２５％未満
Ｐ ： ０．０３％以下
Ｓ ： ０．００１％未満
Ｎ ： ０．０３％以下
Ｃｒ：１５〜２５％
Ａｌ：３〜６％
ＲＥＭ、 Ｙもしくはアルカリ土類元素を１種または２
種以上： ０．０１〜０．２％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼、 または上記成分組成に、さらにＮｂ、 ＶもしくはＴｉ
を１種または２種以上を０．０５〜１％含有する鋼によ
って構成されるフェライト系ステンレス鋼を提供する。
種以上： ０．０１〜０．２％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼、 または上記成分組成に、さらにＮｂ、 ＶもしくはＴｉ
を１種または２種以上を０．０５〜１％含有する鋼によ
って構成されるフェライト系ステンレス鋼を提供する。
つぎに本発明における鋼組成の限定理由を以下に説明す
る。
る。
Ｃ：耐酸化性に対する影響としてＣ量が増すと異常酸化
を発生しやすくなる。また、高Ａｌ含有フェライト系ス
テンレス鋼においてＣ量が高くなるとスラブまたはホッ
トコイルの靭性が悪化するので上限を０．０３％以下と
する。
を発生しやすくなる。また、高Ａｌ含有フェライト系ス
テンレス鋼においてＣ量が高くなるとスラブまたはホッ
トコイルの靭性が悪化するので上限を０．０３％以下と
する。
Ｓｉ ： Ｓｉは本発明鋼において非常に重要な元素で
ある。一般にＳｉは耐高温酸化性に対して有効であると
されているが、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼に
おいて含有量を低減することによって、耐高温酸化性が
著しく改善される。また、本系鋼においてＭｎと同時に
低減すると、著しく耐高温酸化性が改善されることがわ
かった。また、Ｓｉ量を低減することによって、高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼の靭性が著しく改善され
る０以上の効果は０．２５未満であると、顕著であるた
め、本発明では範囲を０．２５％未満とする。
ある。一般にＳｉは耐高温酸化性に対して有効であると
されているが、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼に
おいて含有量を低減することによって、耐高温酸化性が
著しく改善される。また、本系鋼においてＭｎと同時に
低減すると、著しく耐高温酸化性が改善されることがわ
かった。また、Ｓｉ量を低減することによって、高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼の靭性が著しく改善され
る０以上の効果は０．２５未満であると、顕著であるた
め、本発明では範囲を０．２５％未満とする。
にｎ ： Ｋｎも本発明鋼においてはＭｎの含有量が非
常に重要な意味を持つ、 Ｍｎは熱間加工性を改善する
効果があるが１本発明の耐高温酸化特性に対して悪影響
を及ぼし、低減させることによって著しく耐高温酸化特
性が改善され、Ｃｒ、 Ａｌ．希土類元素およびＹなど
の添加量を多くすることなく耐高温酸化特性を改善する
ことが可能である。また、Ｍｎを低減させることによっ
て、本系鋼の靭性が著しく改善される、その効果は０．
２５％未満であると顕著である。したがって、Ｍｎ量は
少ない方がよく、０．２５％未満とする。
常に重要な意味を持つ、 Ｍｎは熱間加工性を改善する
効果があるが１本発明の耐高温酸化特性に対して悪影響
を及ぼし、低減させることによって著しく耐高温酸化特
性が改善され、Ｃｒ、 Ａｌ．希土類元素およびＹなど
の添加量を多くすることなく耐高温酸化特性を改善する
ことが可能である。また、Ｍｎを低減させることによっ
て、本系鋼の靭性が著しく改善される、その効果は０．
２５％未満であると顕著である。したがって、Ｍｎ量は
少ない方がよく、０．２５％未満とする。
Ｐ：耐高温酸化特性に悪影響を及ぼすため低いほうが好
ましく、また、熱延板の靭性に悪影響を及ぼすため０．
０３％以下とする６ Ｓ：希土類元素およびＹなどと結合し、介在物となって
錆の表面性状を悪くする原因となるほか、耐高温酸化特
性に有効な希土類元素およびＹなどの有効量を低減させ
る。この弊害は０．００１％以上であると顕著であり、
０．００１％未満とすることによって著しく耐高温酸
化性が良好になる。したがって、本発明鋼においては０
．００１２％未満とする。
ましく、また、熱延板の靭性に悪影響を及ぼすため０．
０３％以下とする６ Ｓ：希土類元素およびＹなどと結合し、介在物となって
錆の表面性状を悪くする原因となるほか、耐高温酸化特
性に有効な希土類元素およびＹなどの有効量を低減させ
る。この弊害は０．００１％以上であると顕著であり、
０．００１％未満とすることによって著しく耐高温酸
化性が良好になる。したがって、本発明鋼においては０
．００１２％未満とする。
Ｎ二Ｎは本系鋼の靭性を低下させ、また、ＡＩＮを形成
して、耐高温酸化特性を付与するために有効なＡｌ量を
低減させ、異常酸化発生を促進するため、少ないほうが
好ましく、０．０３％以下とする。
して、耐高温酸化特性を付与するために有効なＡｌ量を
低減させ、異常酸化発生を促進するため、少ないほうが
好ましく、０．０３％以下とする。
Ｃｒ：耐高温酸化特性を改善するために必要な基本元素
であるが、その効果を発揮するためには１５％以上の添
加が必要である。しかし、２５％を超えて添加するとス
ラブおよびホットコイルの靭性を劣化させ、製造性を劣
化させるので上限を２５％とする。
であるが、その効果を発揮するためには１５％以上の添
加が必要である。しかし、２５％を超えて添加するとス
ラブおよびホットコイルの靭性を劣化させ、製造性を劣
化させるので上限を２５％とする。
Ａｌ ： Ｃｒと同様に本発明鋼の耐高温酸化特性を維
持させるために不可欠な元素である０本用途のような箔
材料では異常酸化を発生しやすく、シたがって、３％以
上の添加を必要とする。しかし、本発明鋼ではあまりＡ
ｌ含有量を多くしなくても十分な耐高温酸化特性が得ら
れ、また、６％を超えると、鋼のスラブおよびホットコ
イルの靭性を劣化させるので上限を６％とする。
持させるために不可欠な元素である０本用途のような箔
材料では異常酸化を発生しやすく、シたがって、３％以
上の添加を必要とする。しかし、本発明鋼ではあまりＡ
ｌ含有量を多くしなくても十分な耐高温酸化特性が得ら
れ、また、６％を超えると、鋼のスラブおよびホットコ
イルの靭性を劣化させるので上限を６％とする。
ＲＥＭ、 Ｙ、アルカリ土類元素： Ｆｅ −Ｃｒ−Ａ
ｌ合金の耐高温酸化特性を改善するために重要な元素で
ある。
ｌ合金の耐高温酸化特性を改善するために重要な元素で
ある。
本発明鋼で形成される酸化度膜の保護性を著しく改善し
、極薄材料で発生しやすい異常酸化を抑制し、また、密
着性を良好にする。 ０．０１％未満ではその効果はな
く、逆に０．２％を超えて添加すると、熱間加工性およ
び靭性を悪くし、製造が困難になるほか、介在物となり
、表面性状を悪くする原因になりやすいので・０．０１
％〜０．２％の範餠とする。
、極薄材料で発生しやすい異常酸化を抑制し、また、密
着性を良好にする。 ０．０１％未満ではその効果はな
く、逆に０．２％を超えて添加すると、熱間加工性およ
び靭性を悪くし、製造が困難になるほか、介在物となり
、表面性状を悪くする原因になりやすいので・０．０１
％〜０．２％の範餠とする。
Ｎｂ、Ｖ、 Ｔｉ ：本発明鋼におイテｖ、Ｔｉ、 Ｎ
ｂを適量添加すると鋼中のＣまたはＮと結合して、錆の
靭性を著しく改善する効果がある。また、本発明鋼は厳
しい高温環境下で用いられるため、高温強度に優れてい
ることが必要であり、高温強度を改善するためにはこれ
らの元素を添加することが非常に有効である。このため
には０．０５％以上添加することが必要であり、逆に、
必要以上に添加すると、鋼を硬質にするため、最高１％
とする。
ｂを適量添加すると鋼中のＣまたはＮと結合して、錆の
靭性を著しく改善する効果がある。また、本発明鋼は厳
しい高温環境下で用いられるため、高温強度に優れてい
ることが必要であり、高温強度を改善するためにはこれ
らの元素を添加することが非常に有効である。このため
には０．０５％以上添加することが必要であり、逆に、
必要以上に添加すると、鋼を硬質にするため、最高１％
とする。
以下に本発明を具体的に説明する。
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の耐高温酸化性は
表面に形成されるＡｌ２Ｏ３によって付与される。した
がって、Ａｌ含有量を高くすれば、ある程度、耐高温酸
化性が改善されると考えられるため、第１表に示す成分
の板厚５０μ重の供試材を用いて、１１５０℃で酸化試
験を行い、異常酸化が発生した時間を調べた結果をあわ
せて第１表に示す。この結果より、ＣｒおよびＡｌ含有
量を多くすること、および希土類元素を添加することに
よって異常酸化が発生しにくくなり、耐高温酸化特性が
改善されることがわかる。そこで、Ｃｒ、 Ａｌおよび
希土類元素添加量をさらに多くした第２表に示す鋼につ
いて３０ｋｇ真空溶解を行った。しかし、鋼塊を熱間鍛
造するときに割れが生じ、以後の工程を進めることが不
可能であった。したがって、耐高温酸化特性を改善する
ことを目的として、 Ｃｒ、 Ａｌおよび希土類元素添
加量等を多くすることは、製造性の観点から困難である
ことがわかった。そこで、本発明者らは、Ｃｒ、ＡＩお
よび希土類元素添加量等を多くせずとも、耐高温酸化特
性に優れた鋼を開発すべく、種々の検討を行った。その
結果、異常酸化が発生する直前に、Ｍｎ系の酸化物が表
層のＡｌ２Ｏ３中に混入していることが詔められ、耐高
温酸化性に悪影響を及ぼしていると考えられた。そこで
、肚系酸化物を抑制することについて調べた結果、 Ｓ
ｉおよびＭｎ量を低くすることによって、１系の酸化物
の形成が抑制され、耐高温酸化性が著しく改善されるこ
とがわかった。第３表に示す成分の板厚５０μ膳の供試
材を用いて１１５０℃で酸化試験を行い、異常酸化発生
時間に及ぼすＳｉおよびＭｎ含有量の影響を調べた。そ
の結果を第３表にあわせて示す。
表面に形成されるＡｌ２Ｏ３によって付与される。した
がって、Ａｌ含有量を高くすれば、ある程度、耐高温酸
化性が改善されると考えられるため、第１表に示す成分
の板厚５０μ重の供試材を用いて、１１５０℃で酸化試
験を行い、異常酸化が発生した時間を調べた結果をあわ
せて第１表に示す。この結果より、ＣｒおよびＡｌ含有
量を多くすること、および希土類元素を添加することに
よって異常酸化が発生しにくくなり、耐高温酸化特性が
改善されることがわかる。そこで、Ｃｒ、 Ａｌおよび
希土類元素添加量をさらに多くした第２表に示す鋼につ
いて３０ｋｇ真空溶解を行った。しかし、鋼塊を熱間鍛
造するときに割れが生じ、以後の工程を進めることが不
可能であった。したがって、耐高温酸化特性を改善する
ことを目的として、 Ｃｒ、 Ａｌおよび希土類元素添
加量等を多くすることは、製造性の観点から困難である
ことがわかった。そこで、本発明者らは、Ｃｒ、ＡＩお
よび希土類元素添加量等を多くせずとも、耐高温酸化特
性に優れた鋼を開発すべく、種々の検討を行った。その
結果、異常酸化が発生する直前に、Ｍｎ系の酸化物が表
層のＡｌ２Ｏ３中に混入していることが詔められ、耐高
温酸化性に悪影響を及ぼしていると考えられた。そこで
、肚系酸化物を抑制することについて調べた結果、 Ｓ
ｉおよびＭｎ量を低くすることによって、１系の酸化物
の形成が抑制され、耐高温酸化性が著しく改善されるこ
とがわかった。第３表に示す成分の板厚５０μ膳の供試
材を用いて１１５０℃で酸化試験を行い、異常酸化発生
時間に及ぼすＳｉおよびＭｎ含有量の影響を調べた。そ
の結果を第３表にあわせて示す。
この表より、ＳｉおよびＭｎ量を低減することによって
異常酸化が発生する時間が長時間側に移行しており、著
しく耐高温酸化特性が改善され、とくに。
異常酸化が発生する時間が長時間側に移行しており、著
しく耐高温酸化特性が改善され、とくに。
ＳｉおよびＭｎを０．２５％未満にすることによってそ
の効果は著しくなることがわかる。したがって、従来の
メタリックコンバーター用材料よりも、 Ｃｒ、 Ａｌ
および希土類元素添加量を増加させることなく、単に、
ＳｉおよびＭｎ量を低減させることにより、著しく耐高
温酸化性が改善された鋼が得られる。
の効果は著しくなることがわかる。したがって、従来の
メタリックコンバーター用材料よりも、 Ｃｒ、 Ａｌ
および希土類元素添加量を増加させることなく、単に、
ＳｉおよびＭｎ量を低減させることにより、著しく耐高
温酸化性が改善された鋼が得られる。
次に、熱延鋼板の靭性を改善するために、靭性に及ぼす
ＫｎおよびＳｉの影響について調べた。２０Ｃｒ−５Ａ
ｌ−０． ｌＴｉ−０，ＩＬａを基本成分とし、肚およ
びＳｉ量を変えた鋼について１００ｋｇ真空溶解し、熱
間鍛造を行った後、熱間圧延した鋼について、シャルピ
ー衝撃試験を行った。その結果を図に示す。肚添加量が
少なくなると、衝撃値が高くなり、また、さらに、Ｓｉ
を低減させることによって、衝撃値が著しく改善されて
いることがわかる。
ＫｎおよびＳｉの影響について調べた。２０Ｃｒ−５Ａ
ｌ−０． ｌＴｉ−０，ＩＬａを基本成分とし、肚およ
びＳｉ量を変えた鋼について１００ｋｇ真空溶解し、熱
間鍛造を行った後、熱間圧延した鋼について、シャルピ
ー衝撃試験を行った。その結果を図に示す。肚添加量が
少なくなると、衝撃値が高くなり、また、さらに、Ｓｉ
を低減させることによって、衝撃値が著しく改善されて
いることがわかる。
以上のように、箔材料の耐高温酸化特性の点から、種々
の検討を行った結果、ＳｉおよびＭｎを低減した高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼は、従来よりも、Ｃｒ、
ＡＩ−および希土類元素添加量を増加せずとも、非常
に優れた耐高温酸化特性を有する。
の検討を行った結果、ＳｉおよびＭｎを低減した高Ａｌ
含有フェライト系ステンレス鋼は、従来よりも、Ｃｒ、
ＡＩ−および希土類元素添加量を増加せずとも、非常
に優れた耐高温酸化特性を有する。
また、優れた靭性を示し、従来は非常に困難であった量
産設備での製造が容易になり、なおかつ、安価な鋼の提
供が可能になったものである。
産設備での製造が容易になり、なおかつ、安価な鋼の提
供が可能になったものである。
第４表に示す鋼を３０ｋｇ真空溶解し、鍛造、切削。
熱延を行った後、焼鈍および冷間圧延を繰り返して、５
０μｍ厚の板材を製造した。この供試材について１１５
０℃で酸化試験を行い、異常酸化が発生した時間をあわ
せて第４表にあわせて示す。この結果より、本発明鋼は
比較鋼に対して、著しく異常酸化が発生する時間が長時
間側に移行しており、耐高温酸化特性が改善されている
ことがわかる。
０μｍ厚の板材を製造した。この供試材について１１５
０℃で酸化試験を行い、異常酸化が発生した時間をあわ
せて第４表にあわせて示す。この結果より、本発明鋼は
比較鋼に対して、著しく異常酸化が発生する時間が長時
間側に移行しており、耐高温酸化特性が改善されている
ことがわかる。
また、あわせて熱延鋼板の衝撃靭性を調べた結果につい
て、第４表に示す。この結果より、比較鋼に対して、著
しく靭性が改善されていることがわかる。
て、第４表に示す。この結果より、比較鋼に対して、著
しく靭性が改善されていることがわかる。
以上の実験結果が示すように、 ＭｎおよびＳｉ量を低
減した本発明鋼によって、必要以上にＣｒ、 Ａｌおよ
び希土類元素、Ｙ等を添加せずども非常に優れた耐高温
酸化特性を示し、靭性に優れた鋼を安価に提供すること
ができる。
減した本発明鋼によって、必要以上にＣｒ、 Ａｌおよ
び希土類元素、Ｙ等を添加せずども非常に優れた耐高温
酸化特性を示し、靭性に優れた鋼を安価に提供すること
ができる。
図は２０Ｃｒ−５Ａｌ−０，ｌＴｉ−０，ＩＬａ鋼の室
温における衝撃値に及ぼすＭｎおよびＳｌの影響につい
て示したグラフである。
温における衝撃値に及ぼすＭｎおよびＳｌの影響につい
て示したグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０３％以下 Ｓｉ：０．２５％未満 Ｍｎ：０．２５％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．００１％未満 Ｎ：０．０３％以下 Ｃｒ：１５〜２５％ Ａｌ：３〜６％ ＲＥＭ、Ｙもしくはアルカリ土類元素を１種または２種
以上：０．０１〜０．２％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼。 ２、Ｃ：０．０３％以下 Ｓｉ：０．２５％未満 Ｍｎ：０．２５％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．００１％未満 Ｎ：０．０３％以下 Ｃｒ：１５〜２５％ Ａｌ：３〜６％ ＲＥＭ、Ｙもしくはアルカリ土類元素を１種または２種
以上：０．０１〜０．２％ Ｎｂ、ＶもしくはＴｉを１種または２種以上：０．０５
〜１％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2270521A JPH04147945A (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 耐高温酸化性および靭性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼 |
| CA002053175A CA2053175A1 (en) | 1990-10-11 | 1991-10-10 | Aluminum-containing ferritic stainless steel having excellent high temperature oxidation resistance and toughness |
| EP91117384A EP0480461B1 (en) | 1990-10-11 | 1991-10-11 | Aluminum-containing ferritic stainless steel having excellent high temperature oxidation resistance and toughness |
| KR1019910017925A KR100196984B1 (ko) | 1990-10-11 | 1991-10-11 | 우수한 내고온산화특성과 인성을 갖는 al함유 페라이트계 스테인레스 강 |
| DE69112165T DE69112165T2 (de) | 1990-10-11 | 1991-10-11 | Aluminium enthaltender rostfreier ferritischer Stahl mit hoher Beständigkeit gegen Hochtemperatursoxydation und hoher Zähigkeit. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2270521A JPH04147945A (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 耐高温酸化性および靭性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04147945A true JPH04147945A (ja) | 1992-05-21 |
Family
ID=17487384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2270521A Pending JPH04147945A (ja) | 1990-10-11 | 1990-10-11 | 耐高温酸化性および靭性に優れた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0480461B1 (ja) |
| JP (1) | JPH04147945A (ja) |
| KR (1) | KR100196984B1 (ja) |
| CA (1) | CA2053175A1 (ja) |
| DE (1) | DE69112165T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06179949A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 耐食性および加工性の優れた鋼 |
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|---|---|---|---|---|
| JP3176403B2 (ja) * | 1991-12-20 | 2001-06-18 | 新日本製鐵株式会社 | 波付け加工用高強度ステンレス鋼箔およびその製造方法 |
| EP0646657B1 (en) * | 1993-03-19 | 1998-08-26 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Ferritic stainless steel excellent in oxidation resistance |
| JPH08117614A (ja) * | 1994-10-20 | 1996-05-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 触媒体およびその製造方法 |
| FR2732360B1 (fr) * | 1995-03-29 | 1998-03-20 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable, notamment pour des supports de catalyseurs |
| US6652830B2 (en) * | 2001-02-16 | 2003-11-25 | Battelle Memorial Institute | Catalysts reactors and methods of producing hydrogen via the water-gas shift reaction |
| DE10261207A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-15 | Mk Metallfolien Gmbh | Eisenlegierung, insbesondere zur Verwendung in einer Abgasreinigungseinheit |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3171737A (en) * | 1961-04-28 | 1965-03-02 | Hoskins Mfg Company | Electrical resistance alloy |
| SU552369A1 (ru) * | 1975-12-12 | 1977-03-30 | Предприятие П/Я Р-2120 | Жаростойка сталь |
| CA1170481A (en) * | 1980-01-28 | 1984-07-10 | George Aggen | Substrate for catalytic system and ferritic stainless steel from which it is formed |
| GB2079065B (en) * | 1980-06-27 | 1983-09-07 | Sharetree Ltd | Linear differential transformer |
| DE3780082T2 (de) * | 1986-04-21 | 1993-01-14 | Kawasaki Steel Co | Rostfreier chrom-aluminium-stahl mit hoher bestaendigkeit gegen oxydation und abblaetterung und folien aus chrom-aluminium-stahl fuer katalysatortraeger in katalytischen konvertern. |
-
1990
- 1990-10-11 JP JP2270521A patent/JPH04147945A/ja active Pending
-
1991
- 1991-10-10 CA CA002053175A patent/CA2053175A1/en not_active Abandoned
- 1991-10-11 EP EP91117384A patent/EP0480461B1/en not_active Revoked
- 1991-10-11 KR KR1019910017925A patent/KR100196984B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-10-11 DE DE69112165T patent/DE69112165T2/de not_active Revoked
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06179949A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-06-28 | Nippon Steel Corp | 耐食性および加工性の優れた鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69112165D1 (de) | 1995-09-21 |
| DE69112165T2 (de) | 1996-03-21 |
| EP0480461A1 (en) | 1992-04-15 |
| KR100196984B1 (ko) | 1999-06-15 |
| EP0480461B1 (en) | 1995-08-16 |
| KR920008206A (ko) | 1992-05-27 |
| CA2053175A1 (en) | 1992-04-12 |
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